1、碗扣式模板支撐鋼管腳手架施 工 方 案 編 制： 審 核： 批 準： 寶雞大地建筑有限責任公司2017年8月10日模板工程施工方案第一節、編制依據1）建筑施工碗扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）。2）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。3）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011。4)混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2015；5)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；6)建設工程安全生產管理條例；7)本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等； 8）高處作業標：JGJ80-2016第二節、工程概況聚豐香樹灣18#、19#樓工程，位于寶雞

2、市高新區育才路北段，東至馬尾河、南至已建14#、17#樓道、西至已建20#樓、北側為濱河路。總建筑面積：27564.82 ，其中住宅部分地上建筑面積25057.64，地下建筑面積2507.18。本工程住宅部分為框架剪力墻結構，使用年限為50年 ，抗震設防烈度為7度。本工程建筑物住宅部分地上耐火等級一級，地下耐火等級為一級，建筑防火設計分類：一類高層住宅。本工程住宅部分地下室防水等級為II級，屋面防水等級為II級第三節、碗扣式腳手架的施工要點及技術參數1、施工要點1）、本工程中住宅樓±0.00部分直接在澆筑好的樓板上搭設支模架。2）、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿3

3、00-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。3）、碗扣式腳手架附圖片。 2、輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照JGJ231-2010標準執行一、規格、型號名稱型號A（MM）備注立桿LG2.5米2400立桿LG1.7米1800立桿LG1.2米1200橫桿LG1.2米1200橫桿LG0.9米900橫桿LG0.6米600第四節、輪扣式支撐的設計4.1輪扣式腳手架的布置1）首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊固定長度設一排立桿,然后往兩邊按照固定間距搭設立桿。對于局部不規則的，則適當利用1.2米和0.9米長的輪扣式腳手架進行調整立桿間距

4、。2）當出現特別不規則空間時，搭設至邊上時無法采用固定模數的橫桿調整時，利用扣件式鋼管腳手架代替輪口式腳手架進行調整。3）對框架梁邊，先進行模板支設，模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，確保支撐對框架梁的加固牢固。4）對樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行支設和固定。5）對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達板底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行適當調整。6）梁底采用鋼管上鋪設梁底板,支撐加固間距按技術交底。7）沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀

5、撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。8）中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為46米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜為45度60度。第五節、施工準備 1、 材料準備各類材料、工具、勞動力以及防護用具施工前到位。根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油

6、漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。2、輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求（架體高度超過4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于300mm。第六節、操作工藝1、支撐體系本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。住宅樓對層高為2.9m，板厚為120mm、10 mm；梁最大截面為250×500進行支模體系穩定性驗算。本工程中立桿和水平桿采用48×3.0的輪扣鋼

7、管腳手架，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用48×2.8雙鋼管，鋼管上鋪50×70木方間距為250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。支撐體系參數列表：部位項目名稱規格（m）住宅樓樓板立桿縱向間距1.2樓板立桿橫向間距1.2梁兩側立桿間距0.9梁縱向立桿間距1.2梁底加撐桿的間距無2、模板安裝的順序1）梁模板安裝順序：彈線搭設鋼管支撐架按設計標高調整梁底標高(起拱)鋪梁底模梁側模就位安裝固定梁側模自檢預檢2）板模板安裝順序：彈樓面支撐線墊木墊板搭設可調鋼支撐擺放模板主龍骨擺放模板次龍骨墻體四周加貼海棉條并用38×88單面刨光木方頂緊拼裝頂板模板預檢。

8、3、模板的質量控制要點梁板控制：1、同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻，消除標高誤差。當跨度大于4m的房間，樓板應起拱, 起拱高度為跨長的2/1000，此時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫較大時用板條封堵，較小時用透明膠帶貼住，防止板出現高低差和漏漿的現象。2、為防止梁側板或板模夾在砼內，模板壓向必須正確，即樓板模壓墻模、樓板模壓梁側模；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。3、鋪設樓板模板，順墻邊鋪設木膠合板盡可能選用整張的多層板，且木膠合板的長邊沿每一個鋪設單元平面的長邊方向平行布置，以減少拼縫數量。4、樓梯板先根

9、據層高放好大樣，搭好支撐架，先支平臺梁底模板，再支梯梁底模板、外幫側板，在外幫側板內側，放出樓梯底板厚度線，用樣板劃出踏前側板的檔木，再釘側板。梯踏步高度要均勻一致，特別要注意最上一步和最下一步的起止點要考慮樓梯裝修層的厚度，錯開位置。下部樓梯和上部樓梯施工縫位置設置一塊200mm寬可抽拉式活動模板，便于清理該施工縫的垃圾，使得拆模后接頭順直美觀。5、在可調支撐的接口處加加強扣件，以防支撐的升降螺絲下滑。6、在次楞上鋪木膠合板，模板拼板縫處應用釘子對稱釘牢。7、板模板鋪設完畢，應用水平儀測量模板標高，用靠尺檢查模板表面平整度，進行校正。8、標高校正完后，支撐系統按要求加設剪刀撐，以保證支撐系統

10、的穩定。9、當梁高700mm時，梁設12對拉螺栓二道,抵抗混凝土的側壓力。10、按設計標高安裝梁底模板，并要拉線找直，跨度大于4m的梁應起拱, 起拱高度為跨長的2/1000；梁底板起拱應在支模開始時進行，然后將側模和底模連成整體。11、梁安裝后，應校正梁中線、標高斷面尺寸。清理梁模板內雜物。自檢合格后辦預檢。12、梁斜撐搭設須牢固，且與水平夾角不得大于600，使斜撐起作用。澆筑中的控制混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況,如果發現模板或支架有變形和松動的,立即要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板與支架進行加固處理。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。4、模板拆除4.1拆除前的

11、準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100

12、懸臂構件1004.3模板拆除注意事項1）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。2）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。3）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第七節、模板質量標準7.1保證項目模板支撐體系、方木在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。7.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模

13、劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。7.3允許偏差項目模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法驗收規范內控標準軸線位置53鋼尺檢查底模上表面標高±5±3水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10±5鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5+2，-3鋼尺檢查層高垂直度不大于5m63經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m85經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差22鋼尺檢查表面平整度522m靠尺和塞尺檢查接縫寬度-1.5塞尺檢查陰陽角方正-2角尺檢查陰陽角順直-2線尺檢查門窗洞口中心線位移-3拉線 尺量寬、高-±5對角線-6第八節、成

14、品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。第九節、安全保證措施1、一般注意事項1)、木方、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出

15、作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，

16、并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。2、人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。3、模板支撐的檢修安全措施支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。輪扣式樓板、梁、柱模板支架計算書（一）、樓板計算書依據規范:建筑施工承

17、插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011計算參數:輪扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.6m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，腳手架步距 h=1.50m。立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500(48&

18、#215;3.2×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(48×2.5×1140);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(48×2.5×1140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(48×2.5×1140);面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方38×88mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管48×2.8mm。模

19、板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。 圖 輪扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.100×0.120×1.200+0.200×1.200=3.854kN/m活荷載標準值 q2 = (1.000+0.000)×1.200=1.2

20、00kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.00×1.50×1.50/6 = 45.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.00×1.50×1.50×1.50/12 = 33.75cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm

21、2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100×(1.20×3.854+1.40×1.200)×0.250×經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.039×1000×1000/45000=0.876N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.854+1.4×1.200)×0.250=0.946kN截面抗剪強度計算值 T=3

22、15;946.0/(2×1200.000×15.000)=0.079N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.854×2504/(100×6000×337500)=0.050mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100

23、5;0.120×0.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (0.000+1.000)×0.250=0.250kN/m靜荷載 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.050=0.964kN/m活荷載 q2 = 1.40×0.250=0.350kN/m計算單元內的木方集中力為(0.350+0.964)×1.200=1.577kN2.木方的計算按

24、照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 1.576/1.200=1.314kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×1.31×1.20×最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.200×1.314=0.946kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.200×1.314=1.734kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.80×8.80×8.80/6 = 49.05cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12

25、 = 3.80×8.80×8.80×8.80/12 = 215.80cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.189×106/49045.3=3.86N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×946/(2×38×88)=0.424N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算

26、滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.803×1200.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.580mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 1.734kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(k

27、N)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 9.253kN經過計算得到最大變形 V= 1.455mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面慣性矩 I = 20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.025×106/1.05/8496.0=114.90N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 1.455mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!四

28、、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.131×3.580=0.470kN鋼管的自重計算參照盤扣式規范附錄A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.120×1.200×1.200=4.337kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 5.095kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混

29、凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (0.000+1.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.13kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f

30、鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 300.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照輪扣式規范2010，由公式計算 頂部立桿段：l0 = h'+2ka (1) 非頂部立桿段：l0 = h (2) 計算長度修正系數，取值為1.200； k 計算長度折減系數，可取0.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；l0=1.920m；=1920/15.9=120.755, =0.347 =8130/(0.347×450)=47.913N/mm2,立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段

31、彎矩 MW依據扣件腳手架規范計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.250×1.090×0.600=0.164kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.164×1.200×1.500×； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 立桿Nw=1.200×5.095+1.400&#

32、215;1.440+0.9×1.400×0.056/1.200=8.188kNl0=1.92m；=1920/15.9=120.755, =0.347 =8188/(0.347×450)+56000/4730=59.206N/mm2,立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、輪扣式模板支架整體穩定性計算輪扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。輪扣式模板支撐架計算滿足要求！（二）、梁計算書計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度

33、為3.6m，梁截面 B×D=300mm×650mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方38×88mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。扣件計算折減系數

34、取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.65+0.20)+1.40×2.00=22.930kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.65+0.7×1.40×2.00=24.336kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算

35、采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.650×0.900=14.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.200×0.900×(2×0.650+0.300)/0.300=0.960kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)&#

36、215;0.300×0.900=0.540kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9×(1.35×14.918+1.35×0.960)=19.291kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.540=0.476kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1

37、.50×1.50/12 = 25.31cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.132kN N2=3.132kN最大變形 V = 1.085mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.252×1000×1000/33750=7.467N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)

38、抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3×3131.0/(2×900.000×15.000)=0.348N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.085mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3.132/0.900=3.480kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×3.480=1

39、.879kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×3.480=3.445kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.80×8.80×8.80/6 = 49.05cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 3.80×8.80×8.80×8.80/12 = 215.80cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.282×106/49045.3=5.75N/mm2木方的抗彎計算強

40、度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1879/(2×38×88)=0.843N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=2.646kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.646×900.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.605mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(1) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.