1、巡司河第二出江泵站（江南泵站）工程堤內(nèi)泵站工程塔吊基礎(chǔ)施工方案批 準(zhǔn) 審 核 復(fù) 核 編 制 中電建路橋集團(tuán)有限公司二一六年十月目 錄1. 工程概況11.1. 工程簡述11.2. 本方案施工內(nèi)容11.3. 工程地質(zhì)11.3.1. 工程地質(zhì)條件11.3.2. 各層土的承載情況22. 編制依據(jù)43. 施工布置44. 施工進(jìn)度計劃55. 塔吊基礎(chǔ)施工55.1. 塔吊基礎(chǔ)施工總體流程圖55.2. 具體施工流程說明55.2.1. 測量放線55.2.2. 承臺樁基施工65.2.3. 承臺施工65.2.4. 預(yù)埋構(gòu)件75.2.5. 塔吊安裝86. 質(zhì)量安全文明施工措施86.1. 質(zhì)量保證措施86.2. 安全

2、文明保證措施97. 資源配置97.1. 人員配備97.2. 主要機(jī)械設(shè)備97.3. 主要材料108. 附圖109. 附塔吊計算書109.1. 1#塔吊計算書109.2. 2#塔吊計算書169.3. 3#塔吊計算書211. 工程概況1.1. 工程簡述巡司河第二出口排江（江南泵站）的設(shè)計規(guī)模為Q=150m3/s，自排閘（防洪閘）的設(shè)計規(guī)模為Q=48m3/s，位于武金堤路以東、草市路以北、武鋼熱電廠以西圍合的區(qū)域，距上游白沙洲大橋2360m，距下游在建的楊泗港長江大橋580m。面積約5.0公頃。本標(biāo)段主要建設(shè)內(nèi)容包括進(jìn)水閘、進(jìn)水間、格柵間、前池、泵房、配電間、自排閘、自排箱涵、進(jìn)水箱涵等。1.2.

3、本方案施工內(nèi)容根據(jù)本工程的地質(zhì)情況，以及塔吊選型的具體情況，擬采用四樁承臺基礎(chǔ)作為泵房主基坑施工的塔吊基礎(chǔ)。擬于主基坑外圍分別布置3臺QTP125（JP6513）型塔吊，分別編號為1#、2#和3#塔吊。承臺共3個，其尺寸為5000×5000×1200mm，上下均配雙向C20150鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級為C35，保護(hù)層厚度50mm，承臺頂標(biāo)高為EL21.0m。鉆孔灌注樁共12根，樁徑1m，樁長分別為26m、26m和23m，混凝土強(qiáng)度等級C30水下。1.3. 工程地質(zhì)1.3.1. 工程地質(zhì)條件根據(jù)巖土工程報告資料顯示，擬建場地內(nèi)除表層為填土(Qml)外，根據(jù)年代、成因、巖土層結(jié)構(gòu)

4、及強(qiáng)度大小，場地自上而下可分為7層，其中層分出2個亞層，層分出2個亞層和一個夾層，層分出2個夾層，層分出1個夾層，層分出2個亞層，各層土的性質(zhì)特征如下表：年代成因?qū)犹柮Q層面埋深（m）厚度范圍（m）土 層 性 質(zhì)野外特征壓縮性空間分布顏色狀態(tài)濕度Qml-1素填土/0.25.5黃褐松散濕主要有黏性土組成，表層一般含有少量的植物根莖，局部含少量碎、磚石等建筑垃圾，其主要分布在菜地、樹林，經(jīng)調(diào)查菜地及鄰近武金堤兩側(cè)內(nèi)的填土堆積年限小于10年，樹林及武金堤上的填土堆積年限大于10年。不均局部缺失-2雜填土/0.53.8雜色松散濕大部分其上為10cm25cm的混凝土地坪，其下主要由黏性土與碎石等建筑垃圾

5、混合而成，局部混有少量生活垃圾，建筑垃圾含量約10%50%,一般垃徑約210cm,力學(xué)性質(zhì)不均，其主要分布在福漢小區(qū)、福康鋼材實業(yè)有限公司及市土地儲備中心，經(jīng)調(diào)查其填積年限小于10年，局部大于10年。不均局部分布Q4al+pl-1黏土0.35.50.813.3黃褐灰褐可塑飽和切面光滑，土質(zhì)均勻，干強(qiáng)度及韌性較高，含少量鐵錳氧化物。中等偏高局部缺失-2粉質(zhì)黏土0.28.40.811.4灰褐軟塑飽和切面欠光滑，手指易按出凹痕，土質(zhì)較均勻，局部夾有少量粉土。高局部缺失-1粉質(zhì)黏土夾粉土0.716.10.811.6灰褐灰褐可塑/中密飽和切面欠光滑，土質(zhì)不均勻，手可按出指印，夾有粉土。高局部缺失-1a粉

6、細(xì)砂3.712.21.06.5灰黃青灰稍密飽和砂質(zhì)不均勻，主要有石英長石等礦物成份組成，含有少量云母片，局部夾有薄層狀的黏性土及粉土，分布不均。中等偏低局部分布-2粉質(zhì)黏土、粉土、粉砂互層8.324.21.116.2青灰灰褐可塑/中密/稍密飽和該層黏性土和粉土、粉砂薄層狀不均勻分布，切面粗糙，局部粉土、粉砂富集，在水平向、垂直向分布不連續(xù)，無規(guī)律。中等局部缺失粉細(xì)砂13.631.60.818.7青灰中密飽和砂質(zhì)較均勻，主要由石英、長石等礦物成分構(gòu)成，含有少量云母片，局部夾少量的黏性土及少量的碎礫石。低僅在42、44及45號孔缺失1.3.2. 各層土的承載情況-1層素填土：主要有黏性土組成，其力

7、學(xué)性質(zhì)不均勻，該層不能作為擬建物的基礎(chǔ)持力層。-2層雜填土：大部分其上為10cm25cm的混凝土地坪，其下主要由黏性土、碎石等建筑垃圾混合而成，混有少量生活垃圾，該層不能作為擬建物基礎(chǔ)持力層。-1層黏土，黃褐色灰褐色，可塑狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度一般，壓塑性中等偏高（fak=115kPa，Es=5.0Mpa），該層具有一定的隔水能力，自穩(wěn)能力相對較好，由于本次勘察范圍內(nèi)的擬建物荷載較小（壓力管涵消力池、壓力管涵及壓力管道），因此可考慮該層作為荷載較小的擬建物（天然地基中的基礎(chǔ)持力層）。-2層粉質(zhì)黏土，灰褐色，軟塑狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度較差，壓縮性高（fak=75kPa，Es=3.5Mpa），該層具有一定的隔水能

8、力，其承載力較低，當(dāng)以-1層作為天然地基基礎(chǔ)持力層時應(yīng)對該層進(jìn)行下臥層驗算。-1層粉質(zhì)黏土夾粉土，灰褐色，粉質(zhì)黏土呈可塑狀態(tài)，粉土呈中密狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度一般，壓縮性高（fak=110kPa，Es=5.5Mpa），該層粉土不連續(xù)的分布于粉質(zhì)黏土中，局部偶夾有薄層粉砂，因此可考慮該層作為荷載較小的擬建物天然地基中的基礎(chǔ)持力層。-1a層粉細(xì)砂，灰黃色青灰色，稍密狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度一般，壓縮性中等偏低（fak=150kPa，Es=13.0MPa），該層作為-1的夾層存在，從力學(xué)性質(zhì)上該層可考慮作為擬建物的天然基礎(chǔ)持力層。但根據(jù)剖面圖顯示該層主要作為基坑側(cè)壁土層存在，在地下水作用下易形成流砂不良現(xiàn)象，導(dǎo)致基坑

9、失穩(wěn)，施工時應(yīng)引起重視。-2層粉質(zhì)黏土、粉土、粉砂互層，灰褐色，粉質(zhì)黏土呈可塑狀態(tài)，粉土呈中密狀態(tài)，粉砂呈稍密狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度一般，壓縮性高（fak=135kPa，Es=9.0Mpa），該層的埋深相對較深，由于本次勘察范圍內(nèi)的擬建物荷載較小(50200KN/ m2之間)，若擬建物考慮采用天然地基中的整板基礎(chǔ)，也可考慮該層作為擬建物整板基礎(chǔ)的基礎(chǔ)持力層。另外，由于該層水平、垂直滲透性差異較大，作為基坑側(cè)壁及坑底土層時，易產(chǎn)生坑底涌砂冒水及坑壁管涌、失穩(wěn)等不良現(xiàn)象，施工時應(yīng)引起重視。層粉細(xì)砂，青灰色，密實狀態(tài)，力學(xué)強(qiáng)度較高，壓縮性低（fak=265kPa，Es=23.5MPa），該層僅在42、44及

10、45號孔缺失，故建議在其分布地段可考慮其作為擬建物的樁基基礎(chǔ)持力層。層碎石土，灰黃灰白色，中密狀態(tài)，該層力學(xué)強(qiáng)度高，壓縮性低（fak=410kPa，E0=26.0MPa），該層可作為擬建物的樁基礎(chǔ)持力層，當(dāng)采用該層作為擬建物的樁端持力層時，應(yīng)注意該層中無規(guī)律分布的a層黏土、b層礫砂可能會造成的不利影響。a層黏土，褐紅褐黃色，硬塑狀態(tài)，該層力學(xué)強(qiáng)度高，壓縮性中等偏低（fak=450kPa，ES=17.0MPa），該層在層碎石土中無規(guī)律分布，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。b層礫砂，灰黃色，中密狀態(tài)，該層力學(xué)強(qiáng)度較高，壓縮性低（fak=380kPa，E0=23.0MPa），該層在

11、層碎石土中作為夾層存在，分布無規(guī)律，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。層黏土，褐紅褐黃色，硬塑狀態(tài)，該層力學(xué)強(qiáng)度高，壓縮性中等偏低（fak=480kPa，ES=18.5MPa），該層可作為擬建物的樁基礎(chǔ)持力層，當(dāng)采用該層作為擬建物的樁端持力層時，應(yīng)注意該層中無規(guī)律分布的a層碎石土可能會造成的不利影響。a層碎石土，灰黃色，中密狀態(tài)，該層力學(xué)強(qiáng)度較高，壓縮性低（fak=420kPa，E0=27.0MPa），該層在層黏土中作為夾層存在，分布無規(guī)律，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。-1層強(qiáng)風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖：褐紅色，原巖結(jié)構(gòu)大部分被破壞，礦物成分已顯著變化，巖體破碎，巖樣

12、易掰開捏散，局部夾有中風(fēng)化巖塊，僅局部分布，其下有性質(zhì)更好的-2層，因此選用該層作為擬建物的基礎(chǔ)持力層意義不大。-2層中風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖：褐紅色，強(qiáng)度高，力學(xué)性質(zhì)較好，可視為不可壓縮層，埋深較深，且局部分布，由于本次勘察范圍內(nèi)的擬建物荷載較小(50200KN/ m2之間)，因此采用該層作為擬建物的樁基礎(chǔ)持力層意義不大。綜合考慮根據(jù)擬建建筑的結(jié)構(gòu)特征及荷載情況，結(jié)合場地的巖土工程地質(zhì)條件，本工程塔吊基礎(chǔ)采用四樁基礎(chǔ)；采用鉆孔灌注樁，以粉細(xì)砂層為樁基持力層，樁徑1m，樁長2326m，樁端進(jìn)入持力層中部。2. 編制依據(jù)（1） 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002） （2） 建筑地基

13、基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202-2002） （3） 建筑樁基技術(shù)設(shè)計規(guī)范（JGJ94-2008） （4） 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2002） （5） 起重機(jī)械安全規(guī)程（GB6067-85）（6） 塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)范（JGJ/T187-2009）（7） 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002） （8） 塔式起重機(jī)使用說明書 （9） 武漢巡司河第二出江泵站巖土工程詳勘報告3. 施工布置（1） 塔吊的平面布置應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場實際情況，使塔吊吊運范圍盡可能覆蓋整個施工面，不產(chǎn)生或少產(chǎn)生盲區(qū)，相鄰塔吊間保證

14、有足夠的安全距離。（2） 要避開塔吊回轉(zhuǎn)幅度范圍內(nèi)臨近建筑物與構(gòu)筑物（如高壓電線等）。（3） 根據(jù)建筑施工安全標(biāo)準(zhǔn)，本方案多臺塔吊作業(yè)時采用固定式塔吊。（4） 多臺塔吊同時作業(yè)，應(yīng)周密考慮錨固前后塔吊的高度差和錨固的時間差，保證主體結(jié)構(gòu)施工全過程保持各塔吊間的高度差。如遇特殊情況或與方案有沖突，應(yīng)適時調(diào)整。（5） 根據(jù)場區(qū)面積、形狀及塔吊臂長確定塔吊數(shù)量，且要求塔吊位置盡可能避開，并確保能滿足車站結(jié)構(gòu)施工過程中的材料吊裝及工程竣工后，仍有充足空間，便于拆卸并將部件運出施工現(xiàn)場。 （6） 本工程選用塔吊JP6513型號，臂長為65米，共布置3臺塔吊，分別編號為1#、2#、3#，要基本覆

15、蓋整個基坑。具體平面布置見附圖1。4. 施工進(jìn)度計劃擬于2016年10月20日開始進(jìn)行場地清理，之后完成三臺塔吊所有樁基工程，待冠梁施工完成后進(jìn)行塔吊樁承臺混凝土施工。5. 塔吊基礎(chǔ)施工5.1. 塔吊基礎(chǔ)施工總體流程圖5.2. 具體施工流程說明5.2.1. 測量放線根據(jù)塔吊布置位置進(jìn)行測量放線，確定承臺邊線及灌注樁中心位置。5.2.2. 承臺樁基施工塔吊承臺樁基采用旋挖鉆機(jī)施工，樁徑1m，樁長26m、23m，樁頂標(biāo)高為EL19.9m，旋挖樁施工方法詳見本工程灌注樁專項施工方案相關(guān)章節(jié)內(nèi)容。5.2.3. 承臺施工（1） 承臺施工待冠梁施工完畢樁檢合格后方可進(jìn)行。（2） 塔吊基礎(chǔ)承臺砼強(qiáng)度等級C3

16、5，外觀尺寸為5m×5m×1.2m，基礎(chǔ)表面平整度允許偏差度5mm，基礎(chǔ)下土質(zhì)應(yīng)堅固夯實預(yù)埋件位置差小于5mm。基坑周邊采用48×3.8mm的鋼管搭設(shè)護(hù)攔，高度1.2m，30cm高處加設(shè)一層，刷紅白相間油漆示警，距坑邊不小于1000mm。必要時塔機(jī)基礎(chǔ)的基坑應(yīng)采取支護(hù)及降水措施。（3） 承臺位開挖應(yīng)準(zhǔn)確，確保承臺中心與四樁中心一致，開挖過程不得超挖，且不得擾動基底土，放坡開挖 1:1，樁頂嵌入承臺10cm，機(jī)械開挖深度至EL19.9m，底部20cm采用人工開挖平整。（4） 開挖以及基礎(chǔ)樁樁頭破除完成后即施工10cm厚C15墊層混凝土，墊層混凝土澆筑邊線超出承臺10

17、cm，墊層混凝土終凝后開始放線并進(jìn)行承臺鋼筋綁扎，承臺側(cè)模采用木模，模板底標(biāo)高為EL19.8m。（5） 基礎(chǔ)周圍土方回填并夯實平整，嚴(yán)禁開挖。安裝場地平整，修好通道。按規(guī)定架設(shè)專用電箱，做好裝塔前的技術(shù)檢查工作。（6） 承臺鋼筋綁扎要按設(shè)計圖紙進(jìn)行，鋼筋間距布置均勻，綁扎牢固，并提前與塔吊安裝單位聯(lián)系，做好地腳螺栓預(yù)埋，確保地腳螺栓定位準(zhǔn)確、可靠。基礎(chǔ)的鋼筋綁扎和預(yù)埋件安裝后，應(yīng)按要求檢查驗收，驗收合格后方可澆筑混凝土。（7） 承臺混凝土澆筑采用自卸的方式或利用挖掘機(jī)配合入倉，混凝土澆筑過程中要振搗均勻、密實，并保證承臺水平，澆筑中不得碰撞、移位鋼筋或預(yù)埋件且要保護(hù)好地腳螺栓不被污染；混凝土終

18、凝后覆蓋養(yǎng)護(hù)毯澆水養(yǎng)護(hù)，每天澆水不少于兩次，養(yǎng)護(hù)時間不少于7天。基礎(chǔ)四周應(yīng)回填土方并夯實。（8） 基礎(chǔ)混凝土施工中，在基礎(chǔ)頂面四角應(yīng)作好沉降及位移觀測點原始記錄，塔機(jī)安裝后應(yīng)定期觀測并記錄，沉降量和傾斜率不應(yīng)超過規(guī)范要求。（9） 基礎(chǔ)施工前應(yīng)按塔機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計及施工方案做好準(zhǔn)備工作，如遇特殊天氣做好相關(guān)抽排準(zhǔn)備。 （10） 安裝塔機(jī)時基礎(chǔ)混凝土應(yīng)達(dá)到80%以上設(shè)計強(qiáng)度，塔機(jī)運行使用時基礎(chǔ)混凝土應(yīng)達(dá)到100%設(shè)計強(qiáng)度。5.2.4. 預(yù)埋構(gòu)件地腳螺栓的預(yù)埋需要用固定支腳和固定框架來固定配合安裝，確保固定支腳的角鋼外邊尺寸為1600×1600mm。固定框僅作固定支腳就位用。每個可回收

19、固定支腳使用6個螺桿安裝，螺栓、螺母的規(guī)格、級別為：螺桿：M39，12.9級；螺母：M39，12.9級。 圖5-1 預(yù)埋件定位圖圖5-2 預(yù)埋件剖面圖5.2.5. 塔吊安裝塔吊安裝程序：固定塔吊基礎(chǔ)>安裝塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)>吊裝塔帽轉(zhuǎn)臺和駕駛室>吊裝平衡臂及卷揚機(jī)、配電箱、>先吊裝一塊配重塊>吊裝起重臂及撐架系統(tǒng)(包括小車牽引機(jī)構(gòu)和小車)>吊裝剩余兩塊配重塊穿繞有關(guān)繩索系統(tǒng)>檢查整機(jī)的機(jī)械部件,結(jié)構(gòu)連接部件、電氣部件等>調(diào)整好各安全保護(hù)裝置>進(jìn)行試車。具體塔吊安裝及拆卸過程見塔吊安裝拆除專項方案。6. 質(zhì)量安全文明施工措施6.1. 質(zhì)量保證措施（1

20、） 基礎(chǔ)承臺嚴(yán)格按混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）進(jìn)行施工。（2） 基礎(chǔ)表面平整度允許偏差1/1000；埋設(shè)件的位置、標(biāo)高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。（3） 基坑挖土完成后，應(yīng)盡快進(jìn)行墊層施工，如不能及時進(jìn)行施工，應(yīng)預(yù)留150mm厚土層，在進(jìn)行下道工序前挖去以避免基底土遭受擾動，降低承載力。（4） 預(yù)埋螺栓必須按照廠家提供的基礎(chǔ)圖準(zhǔn)確定位后放置好，水準(zhǔn)儀配合校平，4塊墊板上平面的水平差1.5mm；并用鋼筋和承臺主筋焊接牢固，確保施工中不會發(fā)生移位，對角線誤差不大于2mm。（5） 做好塔吊基礎(chǔ)的施工檢查和記錄，螺旋預(yù)埋件埋置要準(zhǔn)確，在混凝土灌注前、灌注中及灌

21、注后要仔細(xì)復(fù)核螺旋埋置尺寸，確保上部結(jié)構(gòu)的順利安裝，經(jīng)驗收合格后，再進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)安裝。（6） 塔吊基礎(chǔ)混凝土澆搗時，應(yīng)制作同條件養(yǎng)護(hù)試塊，并按照廠家要求，養(yǎng)護(hù)15天且試塊試驗強(qiáng)度達(dá)到廠家提供的基礎(chǔ)圖紙要求后，才可進(jìn)行塔吊安裝。（7） 所有工程材料應(yīng)事先進(jìn)行檢查，嚴(yán)格把好原材料進(jìn)場關(guān)，不合格材料不準(zhǔn)驗收，保證使用的材料全部符合工程質(zhì)量的要求。每項材料到工地應(yīng)有出廠檢驗單，同時在現(xiàn)場進(jìn)行抽查，來歷不明的材料不用，過期變質(zhì)的材料不用，消除外來因素對工程質(zhì)量的影響。（8） 安裝以前要進(jìn)行沉降觀測，并作好記錄，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時調(diào)整處理。（9） 塔吊基礎(chǔ)施工完畢后必須經(jīng)相關(guān)單位驗收合格后方可使用。6.2.

22、安全文明保證措施（1） 作業(yè)人員進(jìn)入現(xiàn)場施工必須正確配戴安全帽。（2） 吊試運轉(zhuǎn)及使用前應(yīng)進(jìn)行使用技術(shù)交底，并組織塔機(jī)駕駛員學(xué)習(xí)起重機(jī)械安全規(guī)程，經(jīng)考核合格后，方可上崗。（3） 夜間操作時必須有足夠的照明。 操作人員必須在規(guī)定的通道內(nèi)上、下塔吊，并且不得持握任何物件；禁止無關(guān)人員上下塔吊。（4） 緊固螺栓應(yīng)用力均勻，按規(guī)定的扭矩值扭緊；穿銷子，嚴(yán)禁猛打猛敲；構(gòu)件間的孔對位，使用撬棒找正，不能用力過猛，以防滑脫；物體就位緩慢靠近，嚴(yán)禁撞擊損壞零件。 （5） 加強(qiáng)安全用電管理，現(xiàn)場禁止使用裸線，不得私架電線，加強(qiáng)用電線路和電焊機(jī)使用的檢查，尤其是要在大風(fēng)雨后對供電線路進(jìn)行檢查，

23、防止漏電等現(xiàn)象發(fā)生。（6） 塔吊必須做好接地保護(hù)，防止雷擊（采用不小于10mm2多股銅線用焊接的方法鏈接），接地電阻值不大于4歐姆，確保塔吊防雷安全。（7） 工人操作地點和周圍必須清潔整齊，做到活完腳下清，工完場地清，丟灑在施工現(xiàn)場的砂漿混凝土要及時清除； 廢棄物的外運不準(zhǔn)撒漏飛揚、污染市容；合理擺放施工機(jī)械，把噪音降到最低點，夜間照明設(shè)備不準(zhǔn)照射居民住房。7. 資源配置7.1. 人員配備表7-2 勞動及安排表序號工種人數(shù)工作內(nèi)容1值班技術(shù)人員1施工技術(shù)、質(zhì)量2鋼筋工6負(fù)責(zé)鋼筋加工及安裝3測量工2負(fù)責(zé)測量放線及高程控制4電工1負(fù)責(zé)施工中涉電作業(yè)5破樁人員3破樁機(jī)樁基檢測6信號工1指導(dǎo)

24、吊車塔吊施工7.2. 主要機(jī)械設(shè)備表7-3 主要機(jī)具設(shè)備表序號機(jī)具設(shè)備名稱型號數(shù)量工作內(nèi)容1挖掘機(jī)2001土方挖裝2自卸汽車18m31土方運輸3振搗棒A50mm1混凝土澆筑4空壓機(jī)1樁頭破除5電焊機(jī)1鋼筋焊接7.3. 主要材料表7-4 主要材料表序號部位項目單位數(shù)量1承臺鋼筋制安t5C35混凝土m3902灌注樁鋼筋制安t24.18C30水下混凝土m3235.58. 附圖（1） 附圖1：塔吊施工平面布置圖（2） 附圖2：1#和2#塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖（3） 附圖3：3#塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖9. 附塔吊計算書9.1. 1#塔吊計算書1、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m

25、，塔身寬度B：1.6m， 基礎(chǔ)埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB400， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強(qiáng)度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護(hù)層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN， 風(fēng)

26、荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax2300kN·m；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算（1）樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1416.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00

27、kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取3220.00kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=1.77m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。最小壓力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。需要驗算樁的抗拔（2）承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx =

28、Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C

29、50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010； =1-(1-2×0.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×11

30、50.00×300.00)=3316.54mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。建議配筋值：HRB400鋼筋，C20165。承臺底面單向根數(shù)29根。實際配筋值9111.8mm2。5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪

31、跨比，=a/h0此處，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；當(dāng) <0.3時，取=0.3；當(dāng) >3時,取=3，得=0.39； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×1489.75=1489.754kN0.17×16.70×5000×1150/1000=16324.25kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！6、樁頂軸向壓力驗算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第

32、4.1.1條，樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=7.85×105mm2。則，1.00×1489753.53=1.49×106N14.30×7.85×105=1.12×107N；經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！7、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk =

33、uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復(fù)合樁基的豎向承載力設(shè)計值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； s, p分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,Ap=0.785m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 土層序號土層名稱土層厚度(m)極限側(cè)阻力(kPa)極限端阻力(kPa)抗拔系數(shù)承載力（kPa）壓縮模量(MPa)1粉質(zhì)黏土-28.22000.76753.

34、52粉細(xì)砂-1a3.12000.75150133粉質(zhì)圖夾粉土-12.92400.731105.54粉質(zhì)黏土、粉土、粉砂互層-252500.713595粉細(xì)砂9.6315000.6526523.56碎石土4.26812000.71410267黏土12.8456500.7848018.5由于樁的入土深度為26.00m,所以樁端是在第5層土層，即：粉細(xì)砂層。單樁豎向承載力驗算: R=3.142×(8.20×20.00×0.80+3.10×20.00×1.20+2.90×24.00×1.20+5.00×25.00×

35、;1.20+6.80×31.00×1.20)/1.67+1.64×500.00×0.785/1.67=1.69×103kN>N=1489.754kN；上式計算的R的值大于最大壓力1489.75kN,所以滿足要求!8、樁基礎(chǔ)抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×1=3.142m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d

36、之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到：Uk=iqsikuili=1402.62kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2083.52kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（2.5+1)=14.00m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=331.75kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1592.50kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =510.51kN；Ugk/2+Ggp=2083.517/2+1592.5

37、=2634.26kN > 1.0×331.754kNUuk/2+Gp=1402.621/2+510.509=1211.82kN > 1.0×331.754kN樁抗拔滿足要求。9、樁配筋計算（1）樁構(gòu)造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2（2）樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！（3）樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=331753.53N； fy鋼筋

38、強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2建議配筋值：HRB400鋼筋，17C20。實際配筋值5341.4 mm2。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-94)，箍筋采用8150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂5m范圍內(nèi)箍筋為加密區(qū)，加密間距100mm；每隔2m左右設(shè)一道C18焊接加勁箍筋。樁錨入承臺35d。9.2. 2#塔吊計算書 1、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身寬度B：1.6m， 基礎(chǔ)埋深D：0.000m，

39、自重F1：1100kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強(qiáng)度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護(hù)層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN， 風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax2300kN

40、·m；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算（1）樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1416.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取3220.

41、00kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=1.77m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。最小壓力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。需要驗算樁的抗拔（2）承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面

42、處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1

43、取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010； =1-(1-2×0.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×1150.00×300.00)=3316.54

44、mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。建議配筋值：HRB400鋼筋，C20165。承臺底面單向根數(shù)29根。實際配筋值9111.8mm2。5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(2500.00-1600

45、.00)/2=450.00mm；當(dāng) <0.3時，取=0.3；當(dāng) >3時,取=3，得=0.39； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×1489.75=1489.754kN0.17×16.70×5000×1150/1000=16324.25kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！6、樁頂軸向壓力驗算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條，樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：

46、0NfcA其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=7.85×105mm2。則，1.00×1489753.53=1.49×106N14.30×7.85×105=1.12×107N；經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！7、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復(fù)合樁

47、基的豎向承載力設(shè)計值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； s, p分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,Ap=0.785m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 土層序號土層名稱土層厚度(m)極限側(cè)阻力(kPa)極限端阻力(kPa)抗拔系數(shù)承載力（kPa）壓縮模量(MPa)1黏土-12.53000.7611552粉質(zhì)黏土-24.92000.75753.53粉質(zhì)圖夾粉

48、土-14.42400.731105.54粉質(zhì)黏土、粉土、粉砂互層-26.82500.713595粉細(xì)砂8.8315000.6526523.56碎石土4.26812000.71410267黏土10.3456500.7848018.5由于樁的入土深度為26.00m,所以樁端是在第5層土層，即：粉細(xì)砂層。單樁豎向承載力驗算: R=3.142×(2.50×30.00×0.80+4.90×20.00×1.20+4.40×24.00×1.20+6.80×25.00×1.20+7.40×31.00×

49、1.20)/1.67+1.64×500.00×0.785/1.67=1.86×103kN>N=1489.754kN；上式計算的R的值大于最大壓力1489.75kN,所以滿足要求!8、樁基礎(chǔ)抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×1=3.142m； qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i 抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計

50、算得到：Uk=iqsikuili=1494.45kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2219.92kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（2.5+1)=14.00m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=331.75kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1592.50kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =510.51kN；Ugk/2+Ggp=2219.924/2+1592.5=2702.46kN > 1.0×33

51、1.754kNUuk/2+Gp=1494.449/2+510.509=1257.73kN > 1.0×331.754kN樁抗拔滿足要求。9、樁配筋計算(1)樁構(gòu)造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2(2)樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！(3)樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=331753.53N； fy鋼筋強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； A

52、s縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2建議配筋值：HRB400鋼筋，17C20。實際配筋值5341.4 mm2。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-94)，箍筋采用8150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂5m范圍內(nèi)箍筋為加密區(qū)，加密間距100mm；每隔2m左右設(shè)一道C18焊接加勁箍筋。樁錨入承臺35d。9.3. 3#塔吊計算書 1、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身寬度B：1.6m， 基礎(chǔ)埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB400， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強(qiáng)度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護(hù)層厚度：50mm， 承臺混凝土強(qiáng)度等級：C35；2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=