1、巡司河第二出江泵站（江南泵站）工程堤內泵站工程塔吊基礎施工方案批 準 審 核 復 核 編 制 中電建路橋集團有限公司二一六年十月目 錄1. 工程概況11.1. 工程簡述11.2. 本方案施工內容11.3. 工程地質11.3.1. 工程地質條件11.3.2. 各層土的承載情況22. 編制依據43. 施工布置44. 施工進度計劃55. 塔吊基礎施工55.1. 塔吊基礎施工總體流程圖55.2. 具體施工流程說明55.2.1. 測量放線55.2.2. 承臺樁基施工65.2.3. 承臺施工65.2.4. 預埋構件75.2.5. 塔吊安裝86. 質量安全文明施工措施86.1. 質量保證措施86.2. 安全

2、文明保證措施97. 資源配置97.1. 人員配備97.2. 主要機械設備97.3. 主要材料108. 附圖109. 附塔吊計算書109.1. 1#塔吊計算書109.2. 2#塔吊計算書169.3. 3#塔吊計算書211. 工程概況1.1. 工程簡述巡司河第二出口排江（江南泵站）的設計規模為Q=150m3/s，自排閘（防洪閘）的設計規模為Q=48m3/s，位于武金堤路以東、草市路以北、武鋼熱電廠以西圍合的區域，距上游白沙洲大橋2360m，距下游在建的楊泗港長江大橋580m。面積約5.0公頃。本標段主要建設內容包括進水閘、進水間、格柵間、前池、泵房、配電間、自排閘、自排箱涵、進水箱涵等。1.2.

3、本方案施工內容根據本工程的地質情況，以及塔吊選型的具體情況，擬采用四樁承臺基礎作為泵房主基坑施工的塔吊基礎。擬于主基坑外圍分別布置3臺QTP125（JP6513）型塔吊，分別編號為1#、2#和3#塔吊。承臺共3個，其尺寸為5000×5000×1200mm，上下均配雙向C20150鋼筋，混凝土強度等級為C35，保護層厚度50mm，承臺頂標高為EL21.0m。鉆孔灌注樁共12根，樁徑1m，樁長分別為26m、26m和23m，混凝土強度等級C30水下。1.3. 工程地質1.3.1. 工程地質條件根據巖土工程報告資料顯示，擬建場地內除表層為填土(Qml)外，根據年代、成因、巖土層結構

4、及強度大小，場地自上而下可分為7層，其中層分出2個亞層，層分出2個亞層和一個夾層，層分出2個夾層，層分出1個夾層，層分出2個亞層，各層土的性質特征如下表：年代成因層號名稱層面埋深（m）厚度范圍（m）土 層 性 質野外特征壓縮性空間分布顏色狀態濕度Qml-1素填土/0.25.5黃褐松散濕主要有黏性土組成，表層一般含有少量的植物根莖，局部含少量碎、磚石等建筑垃圾，其主要分布在菜地、樹林，經調查菜地及鄰近武金堤兩側內的填土堆積年限小于10年，樹林及武金堤上的填土堆積年限大于10年。不均局部缺失-2雜填土/0.53.8雜色松散濕大部分其上為10cm25cm的混凝土地坪，其下主要由黏性土與碎石等建筑垃圾

5、混合而成，局部混有少量生活垃圾，建筑垃圾含量約10%50%,一般垃徑約210cm,力學性質不均，其主要分布在福漢小區、福康鋼材實業有限公司及市土地儲備中心，經調查其填積年限小于10年，局部大于10年。不均局部分布Q4al+pl-1黏土0.35.50.813.3黃褐灰褐可塑飽和切面光滑，土質均勻，干強度及韌性較高，含少量鐵錳氧化物。中等偏高局部缺失-2粉質黏土0.28.40.811.4灰褐軟塑飽和切面欠光滑，手指易按出凹痕，土質較均勻，局部夾有少量粉土。高局部缺失-1粉質黏土夾粉土0.716.10.811.6灰褐灰褐可塑/中密飽和切面欠光滑，土質不均勻，手可按出指印，夾有粉土。高局部缺失-1a粉

6、細砂3.712.21.06.5灰黃青灰稍密飽和砂質不均勻，主要有石英長石等礦物成份組成，含有少量云母片，局部夾有薄層狀的黏性土及粉土，分布不均。中等偏低局部分布-2粉質黏土、粉土、粉砂互層8.324.21.116.2青灰灰褐可塑/中密/稍密飽和該層黏性土和粉土、粉砂薄層狀不均勻分布，切面粗糙，局部粉土、粉砂富集，在水平向、垂直向分布不連續，無規律。中等局部缺失粉細砂13.631.60.818.7青灰中密飽和砂質較均勻，主要由石英、長石等礦物成分構成，含有少量云母片，局部夾少量的黏性土及少量的碎礫石。低僅在42、44及45號孔缺失1.3.2. 各層土的承載情況-1層素填土：主要有黏性土組成，其力

7、學性質不均勻，該層不能作為擬建物的基礎持力層。-2層雜填土：大部分其上為10cm25cm的混凝土地坪，其下主要由黏性土、碎石等建筑垃圾混合而成，混有少量生活垃圾，該層不能作為擬建物基礎持力層。-1層黏土，黃褐色灰褐色，可塑狀態，力學強度一般，壓塑性中等偏高（fak=115kPa，Es=5.0Mpa），該層具有一定的隔水能力，自穩能力相對較好，由于本次勘察范圍內的擬建物荷載較小（壓力管涵消力池、壓力管涵及壓力管道），因此可考慮該層作為荷載較小的擬建物（天然地基中的基礎持力層）。-2層粉質黏土，灰褐色，軟塑狀態，力學強度較差，壓縮性高（fak=75kPa，Es=3.5Mpa），該層具有一定的隔水能

8、力，其承載力較低，當以-1層作為天然地基基礎持力層時應對該層進行下臥層驗算。-1層粉質黏土夾粉土，灰褐色，粉質黏土呈可塑狀態，粉土呈中密狀態，力學強度一般，壓縮性高（fak=110kPa，Es=5.5Mpa），該層粉土不連續的分布于粉質黏土中，局部偶夾有薄層粉砂，因此可考慮該層作為荷載較小的擬建物天然地基中的基礎持力層。-1a層粉細砂，灰黃色青灰色，稍密狀態，力學強度一般，壓縮性中等偏低（fak=150kPa，Es=13.0MPa），該層作為-1的夾層存在，從力學性質上該層可考慮作為擬建物的天然基礎持力層。但根據剖面圖顯示該層主要作為基坑側壁土層存在，在地下水作用下易形成流砂不良現象，導致基坑

9、失穩，施工時應引起重視。-2層粉質黏土、粉土、粉砂互層，灰褐色，粉質黏土呈可塑狀態，粉土呈中密狀態，粉砂呈稍密狀態，力學強度一般，壓縮性高（fak=135kPa，Es=9.0Mpa），該層的埋深相對較深，由于本次勘察范圍內的擬建物荷載較小(50200KN/ m2之間)，若擬建物考慮采用天然地基中的整板基礎，也可考慮該層作為擬建物整板基礎的基礎持力層。另外，由于該層水平、垂直滲透性差異較大，作為基坑側壁及坑底土層時，易產生坑底涌砂冒水及坑壁管涌、失穩等不良現象，施工時應引起重視。層粉細砂，青灰色，密實狀態，力學強度較高，壓縮性低（fak=265kPa，Es=23.5MPa），該層僅在42、44及

10、45號孔缺失，故建議在其分布地段可考慮其作為擬建物的樁基基礎持力層。層碎石土，灰黃灰白色，中密狀態，該層力學強度高，壓縮性低（fak=410kPa，E0=26.0MPa），該層可作為擬建物的樁基礎持力層，當采用該層作為擬建物的樁端持力層時，應注意該層中無規律分布的a層黏土、b層礫砂可能會造成的不利影響。a層黏土，褐紅褐黃色，硬塑狀態，該層力學強度高，壓縮性中等偏低（fak=450kPa，ES=17.0MPa），該層在層碎石土中無規律分布，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。b層礫砂，灰黃色，中密狀態，該層力學強度較高，壓縮性低（fak=380kPa，E0=23.0MPa），該層在

11、層碎石土中作為夾層存在，分布無規律，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。層黏土，褐紅褐黃色，硬塑狀態，該層力學強度高，壓縮性中等偏低（fak=480kPa，ES=18.5MPa），該層可作為擬建物的樁基礎持力層，當采用該層作為擬建物的樁端持力層時，應注意該層中無規律分布的a層碎石土可能會造成的不利影響。a層碎石土，灰黃色，中密狀態，該層力學強度較高，壓縮性低（fak=420kPa，E0=27.0MPa），該層在層黏土中作為夾層存在，分布無規律，且層厚不均，因此不建議該層作為擬建物的樁端持力層。-1層強風化粉砂質泥巖：褐紅色，原巖結構大部分被破壞，礦物成分已顯著變化，巖體破碎，巖樣

12、易掰開捏散，局部夾有中風化巖塊，僅局部分布，其下有性質更好的-2層，因此選用該層作為擬建物的基礎持力層意義不大。-2層中風化粉砂質泥巖：褐紅色，強度高，力學性質較好，可視為不可壓縮層，埋深較深，且局部分布，由于本次勘察范圍內的擬建物荷載較小(50200KN/ m2之間)，因此采用該層作為擬建物的樁基礎持力層意義不大。綜合考慮根據擬建建筑的結構特征及荷載情況，結合場地的巖土工程地質條件，本工程塔吊基礎采用四樁基礎；采用鉆孔灌注樁，以粉細砂層為樁基持力層，樁徑1m，樁長2326m，樁端進入持力層中部。2. 編制依據（1） 建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002） （2） 建筑地基

13、基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002） （3） 建筑樁基技術設計規范（JGJ94-2008） （4） 混凝土結構設計規范（GB50017-2002） （5） 起重機械安全規程（GB6067-85）（6） 塔式起重機混凝土基礎工程技術規范（JGJ/T187-2009）（7） 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002） （8） 塔式起重機使用說明書 （9） 武漢巡司河第二出江泵站巖土工程詳勘報告3. 施工布置（1） 塔吊的平面布置應根據現場實際情況，使塔吊吊運范圍盡可能覆蓋整個施工面，不產生或少產生盲區，相鄰塔吊間保證

14、有足夠的安全距離。（2） 要避開塔吊回轉幅度范圍內臨近建筑物與構筑物（如高壓電線等）。（3） 根據建筑施工安全標準，本方案多臺塔吊作業時采用固定式塔吊。（4） 多臺塔吊同時作業，應周密考慮錨固前后塔吊的高度差和錨固的時間差，保證主體結構施工全過程保持各塔吊間的高度差。如遇特殊情況或與方案有沖突，應適時調整。（5） 根據場區面積、形狀及塔吊臂長確定塔吊數量，且要求塔吊位置盡可能避開，并確保能滿足車站結構施工過程中的材料吊裝及工程竣工后，仍有充足空間，便于拆卸并將部件運出施工現場。 （6） 本工程選用塔吊JP6513型號，臂長為65米，共布置3臺塔吊，分別編號為1#、2#、3#，要基本覆

15、蓋整個基坑。具體平面布置見附圖1。4. 施工進度計劃擬于2016年10月20日開始進行場地清理，之后完成三臺塔吊所有樁基工程，待冠梁施工完成后進行塔吊樁承臺混凝土施工。5. 塔吊基礎施工5.1. 塔吊基礎施工總體流程圖5.2. 具體施工流程說明5.2.1. 測量放線根據塔吊布置位置進行測量放線，確定承臺邊線及灌注樁中心位置。5.2.2. 承臺樁基施工塔吊承臺樁基采用旋挖鉆機施工，樁徑1m，樁長26m、23m，樁頂標高為EL19.9m，旋挖樁施工方法詳見本工程灌注樁專項施工方案相關章節內容。5.2.3. 承臺施工（1） 承臺施工待冠梁施工完畢樁檢合格后方可進行。（2） 塔吊基礎承臺砼強度等級C3

16、5，外觀尺寸為5m×5m×1.2m，基礎表面平整度允許偏差度5mm，基礎下土質應堅固夯實預埋件位置差小于5mm。基坑周邊采用48×3.8mm的鋼管搭設護攔，高度1.2m，30cm高處加設一層，刷紅白相間油漆示警，距坑邊不小于1000mm。必要時塔機基礎的基坑應采取支護及降水措施。（3） 承臺位開挖應準確，確保承臺中心與四樁中心一致，開挖過程不得超挖，且不得擾動基底土，放坡開挖 1:1，樁頂嵌入承臺10cm，機械開挖深度至EL19.9m，底部20cm采用人工開挖平整。（4） 開挖以及基礎樁樁頭破除完成后即施工10cm厚C15墊層混凝土，墊層混凝土澆筑邊線超出承臺10

17、cm，墊層混凝土終凝后開始放線并進行承臺鋼筋綁扎，承臺側模采用木模，模板底標高為EL19.8m。（5） 基礎周圍土方回填并夯實平整，嚴禁開挖。安裝場地平整，修好通道。按規定架設專用電箱，做好裝塔前的技術檢查工作。（6） 承臺鋼筋綁扎要按設計圖紙進行，鋼筋間距布置均勻，綁扎牢固，并提前與塔吊安裝單位聯系，做好地腳螺栓預埋，確保地腳螺栓定位準確、可靠。基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，應按要求檢查驗收，驗收合格后方可澆筑混凝土。（7） 承臺混凝土澆筑采用自卸的方式或利用挖掘機配合入倉，混凝土澆筑過程中要振搗均勻、密實，并保證承臺水平，澆筑中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件且要保護好地腳螺栓不被污染；混凝土終

18、凝后覆蓋養護毯澆水養護，每天澆水不少于兩次，養護時間不少于7天。基礎四周應回填土方并夯實。（8） 基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角應作好沉降及位移觀測點原始記錄，塔機安裝后應定期觀測并記錄，沉降量和傾斜率不應超過規范要求。（9） 基礎施工前應按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，如遇特殊天氣做好相關抽排準備。 （10） 安裝塔機時基礎混凝土應達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土應達到100%設計強度。5.2.4. 預埋構件地腳螺栓的預埋需要用固定支腳和固定框架來固定配合安裝，確保固定支腳的角鋼外邊尺寸為1600×1600mm。固定框僅作固定支腳就位用。每個可回收

19、固定支腳使用6個螺桿安裝，螺栓、螺母的規格、級別為：螺桿：M39，12.9級；螺母：M39，12.9級。 圖5-1 預埋件定位圖圖5-2 預埋件剖面圖5.2.5. 塔吊安裝塔吊安裝程序：固定塔吊基礎>安裝塔吊標準節>吊裝塔帽轉臺和駕駛室>吊裝平衡臂及卷揚機、配電箱、>先吊裝一塊配重塊>吊裝起重臂及撐架系統(包括小車牽引機構和小車)>吊裝剩余兩塊配重塊穿繞有關繩索系統>檢查整機的機械部件,結構連接部件、電氣部件等>調整好各安全保護裝置>進行試車。具體塔吊安裝及拆卸過程見塔吊安裝拆除專項方案。6. 質量安全文明施工措施6.1. 質量保證措施（1

20、） 基礎承臺嚴格按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）進行施工。（2） 基礎表面平整度允許偏差1/1000；埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。（3） 基坑挖土完成后，應盡快進行墊層施工，如不能及時進行施工，應預留150mm厚土層，在進行下道工序前挖去以避免基底土遭受擾動，降低承載力。（4） 預埋螺栓必須按照廠家提供的基礎圖準確定位后放置好，水準儀配合校平，4塊墊板上平面的水平差1.5mm；并用鋼筋和承臺主筋焊接牢固，確保施工中不會發生移位，對角線誤差不大于2mm。（5） 做好塔吊基礎的施工檢查和記錄，螺旋預埋件埋置要準確，在混凝土灌注前、灌注中及灌

21、注后要仔細復核螺旋埋置尺寸，確保上部結構的順利安裝，經驗收合格后，再進行上部結構安裝。（6） 塔吊基礎混凝土澆搗時，應制作同條件養護試塊，并按照廠家要求，養護15天且試塊試驗強度達到廠家提供的基礎圖紙要求后，才可進行塔吊安裝。（7） 所有工程材料應事先進行檢查，嚴格把好原材料進場關，不合格材料不準驗收，保證使用的材料全部符合工程質量的要求。每項材料到工地應有出廠檢驗單，同時在現場進行抽查，來歷不明的材料不用，過期變質的材料不用，消除外來因素對工程質量的影響。（8） 安裝以前要進行沉降觀測，并作好記錄，發現問題應及時調整處理。（9） 塔吊基礎施工完畢后必須經相關單位驗收合格后方可使用。6.2.

22、安全文明保證措施（1） 作業人員進入現場施工必須正確配戴安全帽。（2） 吊試運轉及使用前應進行使用技術交底，并組織塔機駕駛員學習起重機械安全規程，經考核合格后，方可上崗。（3） 夜間操作時必須有足夠的照明。 操作人員必須在規定的通道內上、下塔吊，并且不得持握任何物件；禁止無關人員上下塔吊。（4） 緊固螺栓應用力均勻，按規定的扭矩值扭緊；穿銷子，嚴禁猛打猛敲；構件間的孔對位，使用撬棒找正，不能用力過猛，以防滑脫；物體就位緩慢靠近，嚴禁撞擊損壞零件。 （5） 加強安全用電管理，現場禁止使用裸線，不得私架電線，加強用電線路和電焊機使用的檢查，尤其是要在大風雨后對供電線路進行檢查，

23、防止漏電等現象發生。（6） 塔吊必須做好接地保護，防止雷擊（采用不小于10mm2多股銅線用焊接的方法鏈接），接地電阻值不大于4歐姆，確保塔吊防雷安全。（7） 工人操作地點和周圍必須清潔整齊，做到活完腳下清，工完場地清，丟灑在施工現場的砂漿混凝土要及時清除； 廢棄物的外運不準撒漏飛揚、污染市容；合理擺放施工機械，把噪音降到最低點，夜間照明設備不準照射居民住房。7. 資源配置7.1. 人員配備表7-2 勞動及安排表序號工種人數工作內容1值班技術人員1施工技術、質量2鋼筋工6負責鋼筋加工及安裝3測量工2負責測量放線及高程控制4電工1負責施工中涉電作業5破樁人員3破樁機樁基檢測6信號工1指導

24、吊車塔吊施工7.2. 主要機械設備表7-3 主要機具設備表序號機具設備名稱型號數量工作內容1挖掘機2001土方挖裝2自卸汽車18m31土方運輸3振搗棒A50mm1混凝土澆筑4空壓機1樁頭破除5電焊機1鋼筋焊接7.3. 主要材料表7-4 主要材料表序號部位項目單位數量1承臺鋼筋制安t5C35混凝土m3902灌注樁鋼筋制安t24.18C30水下混凝土m3235.58. 附圖（1） 附圖1：塔吊施工平面布置圖（2） 附圖2：1#和2#塔吊基礎結構圖（3） 附圖3：3#塔吊基礎結構圖9. 附塔吊計算書9.1. 1#塔吊計算書1、塔吊的基本參數信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m

25、，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基礎承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB400， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN， 風

26、荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax2300kN·m；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算（1）樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1416.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00

27、kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取3220.00kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=1.77m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。最小壓力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。需要驗算樁的抗拔（2）承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx =

28、Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。4、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C

29、50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010； =1-(1-2×0.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×11

30、50.00×300.00)=3316.54mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。建議配筋值：HRB400鋼筋，C20165。承臺底面單向根數29根。實際配筋值9111.8mm2。5、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪

31、跨比，=a/h0此處，a=(2500.00-1600.00)/2=450.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.39； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×1489.75=1489.754kN0.17×16.70×5000×1150/1000=16324.25kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！6、樁頂軸向壓力驗算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第

32、4.1.1條，樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=7.85×105mm2。則，1.00×1489753.53=1.49×106N14.30×7.85×105=1.12×107N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！7、樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk =

33、uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； s, p分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,Ap=0.785m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 土層序號土層名稱土層厚度(m)極限側阻力(kPa)極限端阻力(kPa)抗拔系數承載力（kPa）壓縮模量(MPa)1粉質黏土-28.22000.76753.

34、52粉細砂-1a3.12000.75150133粉質圖夾粉土-12.92400.731105.54粉質黏土、粉土、粉砂互層-252500.713595粉細砂9.6315000.6526523.56碎石土4.26812000.71410267黏土12.8456500.7848018.5由于樁的入土深度為26.00m,所以樁端是在第5層土層，即：粉細砂層。單樁豎向承載力驗算: R=3.142×(8.20×20.00×0.80+3.10×20.00×1.20+2.90×24.00×1.20+5.00×25.00×

35、;1.20+6.80×31.00×1.20)/1.67+1.64×500.00×0.785/1.67=1.69×103kN>N=1489.754kN；上式計算的R的值大于最大壓力1489.75kN,所以滿足要求!8、樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×1=3.142m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d

36、之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Uk=iqsikuili=1402.62kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2083.52kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（2.5+1)=14.00m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設計值，Nk=331.75kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =1592.50kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =510.51kN；Ugk/2+Ggp=2083.517/2+1592.5

37、=2634.26kN > 1.0×331.754kNUuk/2+Gp=1402.621/2+510.509=1211.82kN > 1.0×331.754kN樁抗拔滿足要求。9、樁配筋計算（1）樁構造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2（2）樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！（3）樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=331753.53N； fy鋼筋

38、強度抗壓強度設計值，fy=300.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2建議配筋值：HRB400鋼筋，17C20。實際配筋值5341.4 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-94)，箍筋采用8150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂5m范圍內箍筋為加密區，加密間距100mm；每隔2m左右設一道C18焊接加勁箍筋。樁錨入承臺35d。9.2. 2#塔吊計算書 1、塔吊的基本參數信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：0.000m，

39、自重F1：1100kN， 基礎承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=1416.00kN， 風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax2300kN

40、·m；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算（1）樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1416.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取3220.

41、00kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=1.77m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(1416.00+900.00)/4+3220.00×1.77/(2×1.772)=1489.75kN。最小壓力：Nmin=(1416.00+900.00)/4-3220.00×1.77/(2×1.772)=-331.75kN。需要驗算樁的抗拔（2）承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面

42、處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.45m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=1264.75kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2×1264.75×0.45=1138.28kN·m。4、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1

43、取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1138.28×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.010； =1-(1-2×0.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1138.28×106/(0.995×1150.00×300.00)=3316.54

44、mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。建議配筋值：HRB400鋼筋，C20165。承臺底面單向根數29根。實際配筋值9111.8mm2。5、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(2500.00-1600

45、.00)/2=450.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.39； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×1489.75=1489.754kN0.17×16.70×5000×1150/1000=16324.25kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！6、樁頂軸向壓力驗算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條，樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：

46、0NfcA其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=7.85×105mm2。則，1.00×1489753.53=1.49×106N14.30×7.85×105=1.12×107N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！7、樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁

47、基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； s, p分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,Ap=0.785m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 土層序號土層名稱土層厚度(m)極限側阻力(kPa)極限端阻力(kPa)抗拔系數承載力（kPa）壓縮模量(MPa)1黏土-12.53000.7611552粉質黏土-24.92000.75753.53粉質圖夾粉

48、土-14.42400.731105.54粉質黏土、粉土、粉砂互層-26.82500.713595粉細砂8.8315000.6526523.56碎石土4.26812000.71410267黏土10.3456500.7848018.5由于樁的入土深度為26.00m,所以樁端是在第5層土層，即：粉細砂層。單樁豎向承載力驗算: R=3.142×(2.50×30.00×0.80+4.90×20.00×1.20+4.40×24.00×1.20+6.80×25.00×1.20+7.40×31.00×

49、1.20)/1.67+1.64×500.00×0.785/1.67=1.86×103kN>N=1489.754kN；上式計算的R的值大于最大壓力1489.75kN,所以滿足要求!8、樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 ×1=3.142m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計

50、算得到：Uk=iqsikuili=1494.45kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2219.92kNul 樁群外圍周長，ul = 4×（2.5+1)=14.00m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設計值，Nk=331.75kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =1592.50kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =510.51kN；Ugk/2+Ggp=2219.924/2+1592.5=2702.46kN > 1.0×33

51、1.754kNUuk/2+Gp=1494.449/2+510.509=1257.73kN > 1.0×331.754kN樁抗拔滿足要求。9、樁配筋計算(1)樁構造配筋計算As=d2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2(2)樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！(3)樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=331753.53N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300.00N/mm2； A

52、s縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=331753.53/300.00=1105.85mm2建議配筋值：HRB400鋼筋，17C20。實際配筋值5341.4 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-94)，箍筋采用8150mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂5m范圍內箍筋為加密區，加密間距100mm；每隔2m左右設一道C18焊接加勁箍筋。樁錨入承臺35d。9.3. 3#塔吊計算書 1、塔吊的基本參數信息塔吊型號：JP6513， 塔吊起升高度H：45.700m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：0.000m，自重F1：1100kN， 基礎承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：80kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB400， 樁直徑或者方樁邊長：1.000m，樁間距a：2.5m， 樁混凝土強度等級：C30水下承臺箍筋間距S：150.000mm， 承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1100.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=