1、貴龍大道（二期）吳家莊特大橋項目部(68+90+68)m現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案二一三年十月目 錄一、 工程概況- 4 -二、 現(xiàn)澆箱梁支架驗算- 4 -2.1現(xiàn)澆支架- 5 -2.1.1支架計算總說明- 5 -2.1.2支架計算- 6 -2.1.3承托方木計算- 17 -2.1.4小結- 18 -2.2支架基礎- 19 -2.2.1支架基礎布置- 19 -2.2.2基底應力檢算- 19 -2.3施工過程中支架系統(tǒng)對隧道影響的分析- 19 -2.3.1挖方計算- 19 -2.3.2增加荷載計算- 20 -2.4結論- 20 -三、 支架搭設施工要求及技術措施- 20 -3.1模板支架立桿、水平桿的

2、構造應符合下列要求- 21 -3.2滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定- 21 -3.3支架拆除要求- 22 -四、 支架預壓- 22 -4.1預壓準備工作 - 22 - 4.2預壓方案 - 23 -4.3預壓荷載計算 - 23 -4.4預壓標高測量點布置 - 25 -4.5測量結果及沉降量計算 - 26 -4.6預壓時間 - 27 - 4.7卸載 - 27 -五、 安全防護措施及安全交底- 27 -5.1安全防護措施- 27 -5.2安全交底- 28 -附圖： 吳家莊特大橋支架基礎平面圖(一) 吳家莊

3、特大橋支架基礎平面圖(二) 吳家莊特大橋支架基礎平面圖(三) 吳家莊特大橋支架基礎平面圖(四)一、 工程概況貴龍大道吳家莊特大橋起點里程K1+463.5，終點里程K2+663.5，全橋長1200m，橋面總寬32m，分左、右兩幅修建,單幅橋面寬15.75m。左幅橋中心里程為K2+264.5，孔跨式樣：17×40m預應力混凝土小箱梁+（68+90+68）m預應力混凝土連續(xù)梁+7×40m預應力混凝土小箱梁。右幅橋中心里程為K2+244.5，孔跨式樣：15×40m預應力混凝土小箱梁+2×30m預應力混凝土小箱梁+（68+90+68）m預應力混凝土連續(xù)梁+2

4、15;30m預應力混凝土小箱梁+6×40m預應力混凝土小箱梁。中支點處梁高5.6m，跨中9.68m、10.07m直線段及邊跨26.74m、28.74m直線段梁高位2.8m邊支座中心線至梁端0.70m。梁體為單箱單室、變高度、變截面結構。箱梁頂寬15.75m，箱梁底寬9.0m。頂板厚度30cm，腹板厚度55110cm，底板厚度3080cm。全聯(lián)在端支點、中支點共設4個橫隔板，其中端支點橫隔板厚150cm，中支點橫隔板厚200cm。全聯(lián)采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用碗扣式腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂縱向設10×

5、15cm方木縱向方木上設置0.1m寬、0.1m高、間距0.3m的橫向方木；橫向方木上布置大塊竹膠板底模。橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向定型間距為600mm、900mm、1200mm，縱橋向定型間距為600mm、900mm，橫桿步距為1200mm的支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋沒1.8m道。二、 現(xiàn)澆箱梁支架驗算1、鋼結構設計規(guī)范 （GB50017-2003）2、橋梁施工工程師手冊 （人民交通出版社）3、橋梁施工臨時結構設計 （中國鐵道出版社）4、公路橋涵施工技術規(guī)范 （人民交通出版社）5

6、、建筑施工碗扣式腳手架安全技術 （JGJ 166-2008）6、施工設計相關圖紙 （鐵道第二設計院） 2.1現(xiàn)澆支架2.1.1支架計算總說明2.1.1.1 支架布置形式現(xiàn)澆梁支架采用碗扣式腳手架，相關性能需滿足建筑施工碗扣式腳手架安全技術（JGJ 166-2008）的要求。腳手架立桿順橋向間距分別采用0.6m及0.9m兩種距離。其中0.6m者適用于1#5#梁段、19#28#梁段、46#55#梁段、68#73#梁段；0.9m者適用于其他梁段。腳手架立桿橫橋向間距分別采用0.6m、0.9m、1.2m三種距離。其中0.6m者適用于腹板下區(qū)域；1.2m者適用于懸臂板區(qū)域；0.9m者適用于其他區(qū)域。腳手

7、架橫桿步距均采用1.2m，并增設一道掃地桿，掃地桿距離基礎頂高度不大于0.3m。腳手架需按規(guī)范要求，設置水平、順橋向鉛錘、橫橋向鉛錘的剪刀撐，以保證支架結構整體穩(wěn)定。腳手架設置固定式底座及可調式天托。天托上設置跨度0.6m（0.9m）、0.1m寬、0.15m高的縱向方木；縱向方木上設置0.1m寬、0.1m高、間距0.3m的橫向方木；橫向方木上布置大塊竹膠板底模。圖2.1 橫斷面上支架布置示意圖2.1.1.2 注意事項1、本計算報告對支架頂縱、橫向方木僅按一般情況進行計算，實際施工時為滿足線路縱坡要求，在采用可調式頂托的基礎上，可對縱向方木設置為楔形，但其最小高度不得小于本計算報告取值。2、支架

8、布置圖中，對橫向方木按水平進行計算及繪制，實際施工時應根據(jù)路面橫向實際坡度情況進行調整。3、支架布置圖中，支架標高按線路設計標高-10cm鋪裝-8cm橋面-結構高度計算，實際施工放樣時，需根據(jù)設計標高進行調整。4、支架布置圖中未含梁體預拱度，實際施工放樣時，應根據(jù)設計提供數(shù)據(jù)進行修正。5、支架搭設完畢后，必須按規(guī)范要求進行堆載試驗。2.1.2支架計算2.1.2.1 荷載計算支架上作用荷載包括1）待澆注梁體自重，2）模板系統(tǒng)重，3）施工人、機具重，4）規(guī)范允許內結構超方重量，6）混凝土振搗重量。計算如下所示：待澆注梁體自重（永久荷載）根據(jù)施工設計圖紙對梁體結構各節(jié)段相關參數(shù)描述，分段換算梁體自重

9、為均布荷載。表2.1 梁段自重荷載表（僅示半跨） 截面梁段梁段長度（m）梁段重量（kN）梁重集度（kN/m）100210.7509.3727.6320.8580.3725.4432.351065.9453.65431140.7380.2653988.7329.67631009.3336.4873969.9323.3983889.2296.41093.41007.8296.411102592.8296.4121141187.7296.9131241187.7296.9141341225.8306.5151441307.1326.8161541395.1348.8171641489.2372.31

10、8173.51394.2398.319183.51492.3426.420193.51602.8457.9212031471.5490.5222131570.1523.4232221321.3660.724231.51687.71125.125241.51687.71125.1262521321.3660.7272631570.1523.4282731471.5490.529283.51602.8457.930293.51492.3426.431303.51394.2398.3323141489.2372.3333241395.1348.8343341307.1326.8353441225.8

11、306.5363541187.7296.9373641185.6296.438371.68498296.41) 模板系統(tǒng)重（永久荷載）。2) 施工人、機具重（可變荷載）。3) 規(guī)范允許內的超方重（可變荷載）。4) 混凝土振搗重量（可變荷載）。5) 荷載合計支架上總荷載強度組合按（1.2×永久荷載+1.4×可變荷載）計列，見下表。表2.2 梁段強度組合荷載表（僅示半跨） 截面梁段梁段長度（m）強度組合集度（kN/m）支架高度（m）10210.71037.4邊墩區(qū)域320.81034.6邊墩區(qū)域432.35689.511.1543596.311.2653532.011.3763

12、540.79.6873524.09.7983489.88.91093.4489.9911102489.89.112114490.58.213124490.58.314134502.67.415144528.47.316154556.46.317164586.26.118173.5619.3519183.5654.94.820193.5695.03.621203736.43.422213778.13.123222952.4中墩區(qū)域24231.51542.3中墩區(qū)域25241.51542.3中墩區(qū)域26252952.4中墩區(qū)域27263778.13.428273736.43.929283.5695

13、.04.330293.5654.94.431303.5619.34.932314586.24.933324556.45.434334528.45.435344502.65.836354490.5637364489.85.938371.68489.96.12.1.2.2 支架計算區(qū)域劃分由表2.2可知，邊跨支架總體高度大于中跨，且結構尺寸及重量相對18#橋墩基本對稱，故選擇邊跨進行計算分析。對支架高度最高的4#梁段、梁重集度最大的21#梁段、邊跨跨中13#梁段、邊跨1/4跨度的8#、17#梁段進行計算。2.1.2.3 4#梁段計算1、橫向計算區(qū)域劃分圖2.2 4#梁段4#截面區(qū)域劃分2、橫向荷載

14、分布計算由上圖可知，橫向荷載可劃分為2A1、2A2、2A3、2A4、2A5共計10個區(qū)段，每個區(qū)段范圍面積及所占1/2A的比例見下表。表2.3 梁段橫斷面荷載分布比例情況表（僅示1/2） 梁段編號A1A2A3A4A51/2 A4135000034504009568001936800487680818168016.5%42.2%11.7%23.7%6.0%100.0%3、控制性立柱選擇計算4#梁段范圍內順橋向荷載集度為596.3kN，順橋向支架間距為0.6m，則橫斷面方向布置的19根立柱所受荷載總重為：。表2.4 區(qū)域單根立柱荷載表（僅示1/2）4#梁段區(qū)域劃分A1A2A3A4A51/2 A立柱

15、根數(shù)33120.5荷載比例16.5%42.2%11.7%23.7%6.0%100.0%荷載總數(shù)29.5 75.4 20.9 42.3 10.7 178.9 單桿受力9.8 25.1 20.9 21.2 21.3 由上表可知，A2區(qū)段內的單根桿件受力最大，為25.1kN。2.1.2.4 21#梁段計算1、橫向計算區(qū)域劃分圖2.3 21#梁段22#截面區(qū)域劃分2、橫向荷載分布計算由上圖可知，橫向荷載可劃分為2A1、2A2、2A3、2A4、2A5共計10個區(qū)段，每個區(qū)段范圍面積及所占1/2A的比例見下表。表2.5 梁段橫斷面荷載分布比例情況表（僅示1/2） 梁段編號A1A2A3A4A51/2 A21

16、1350000541830098720020052006324001039310013.0%52.1%9.5%19.3%6.1%100.0%3、控制性立柱選擇計算21#梁段范圍內順橋向荷載集度為778.1kN，順橋向支架間距為0.6m，則橫斷面方向布置的19根立柱所受荷載總重為：。表2.6 區(qū)域單根立柱荷載表（僅示1/2）21#梁段區(qū)域劃分A1A2A3A4A51/2 A立柱根數(shù)33120.5荷載比例16.5%42.2%11.7%23.7%6.0%100.0%荷載總數(shù)38.5 98.5 27.3 55.3 13.9 233.5 單桿受力12.8 32.8 27.3 27.6 27.8 由上表可知

17、，A2區(qū)段內的單根桿件受力最大，為32.8kN。2.1.2.5 13#梁段計算1、橫向計算區(qū)域劃分圖2.4 13#梁段14#截面區(qū)域劃分2、橫向荷載分布計算由上圖可知，橫向荷載可劃分為2A1、2A2、2A3、2A4、2A5共計10個區(qū)段，每個區(qū)段范圍面積及所占1/2A的比例見下表。表2.7 梁段橫斷面荷載分布比例情況表（僅示1/2） 梁段編號A1A2A3A4A51/2 A13135000023679006480001242000535500614340022.0%38.5%10.5%20.2%8.7%100.0%3、控制性立柱選擇計算13#梁段范圍內順橋向荷載集度為502.6kN，順橋向支架間

18、距為0.9m，則橫斷面方向布置的19根立柱所受荷載總重為：。表2.8 區(qū)域單根立柱荷載表（僅示1/2）13#梁段區(qū)域劃分A1A2A3A4A51/2 A立柱根數(shù)33120.5荷載比例16.5%42.2%11.7%23.7%6.0%100.0%荷載總數(shù)37.3 95.4 26.4 53.5 13.5 226.2 單桿受力12.4 31.8 26.4 26.8 27.0 由上表可知，A2區(qū)段內的單根桿件受力最大，為31.8kN。2.1.2.6 8#梁段計算1、橫向計算區(qū)域劃分圖2.5 8#梁段9#截面區(qū)域劃分2、橫向荷載分布計算由上圖可知，橫向荷載可劃分為2A1、2A2、2A3、2A4、2A5共計1

19、0個區(qū)段，每個區(qū)段范圍面積及所占1/2A的比例見下表。表2.9 梁段橫斷面荷載分布比例情況表（僅示1/2） 梁段編號A1A2A3A4A51/2 A8135000019680006240001188000570000570000023.7%34.5%10.9%20.8%10.0%100.0%3、控制性立柱選擇計算8#梁段范圍內順橋向荷載集度為489.8kN，順橋向支架間距為0.9m，則橫斷面方向布置的19根立柱所受荷載總重為：。表2.10 區(qū)域單根立柱荷載表（僅示1/2）8#梁段區(qū)域劃分A1A2A3A4A51/2 A立柱根數(shù)33120.5荷載比例16.5%42.2%11.7%23.7%6.0%1

20、00.0%荷載總數(shù)36.4 92.9 25.8 52.2 13.1 220.4 單桿受力12.1 31.0 25.8 26.1 26.3 由上表可知，A2區(qū)段內的單根桿件受力最大，為31.0kN。2.1.2.7 17#梁段計算1、橫向計算區(qū)域劃分圖2.6 17#梁段18#截面區(qū)域劃分2、橫向荷載分布計算由上圖可知，橫向荷載可劃分為2A1、2A2、2A3、2A4、2A5共計10個區(qū)段，每個區(qū)段范圍面積及所占1/2A的比例見下表。表2.11 梁段橫斷面荷載分布比例情況表（僅示1/2） 梁段編號A1A2A3A4A51/2 A17135000036474947888001558800569036791

21、413017.1%46.1%10.0%19.7%7.2%100.0%3、控制性立柱選擇計算17#梁段范圍內順橋向荷載集度為619.3kN，順橋向支架間距為0.6m，則橫斷面方向布置的19根立柱所受荷載總重為：。表2.12 區(qū)域單根立柱荷載表（僅示1/2）17#梁段區(qū)域劃分A1A2A3A4A51/2 A立柱根數(shù)33120.5荷載比例16.5%42.2%11.7%23.7%6.0%100.0%荷載總數(shù)30.7 78.4 21.7 44.0 11.1 185.8 單桿受力10.2 26.1 21.7 22.0 22.1 由上表可知，A2區(qū)段內的單根桿件受力最大，為26.1kN。2.1.2.8 立柱計

22、算1、控制性立桿選擇選擇21#梁段A2區(qū)域范圍內立柱柱頂力，4#梁段范圍內立柱高度10.8m、9根橫桿進行計算。、柱底豎向力計算故計算豎向力。、彎矩計算橫桿步距1.2m，故立柱計算長度偏安全選取為：。橫向基本風壓按=0.5選取，則立柱沿高度方向均布荷載為： = =2、立桿承載力檢算、穩(wěn)定系數(shù)計算。查表得穩(wěn)定系數(shù)為：。、強度檢算即該立柱強度滿足要求。2.1.3承托方木計算2.1.3.1 縱向承托方木計算由前述可以判斷，21#梁段A2區(qū)域范圍為控制性要素，故選擇21#梁段A2區(qū)域范圍內立柱柱頂力，對縱向承托方木（寬10cm、高15cm）進行計算。方木計算模型可采用跨徑為0.6m簡支梁簡化計算，木材

23、種類按針葉材A-4選取其容許應力限制。、抗彎承載能力檢算：跨中彎矩：（順紋拉應力） 、撓度檢算： 。2.1.3.2 橫向承托方木計算由前述可以判斷，21#梁段A2區(qū)域范圍為控制性要素，故選擇21#梁段A2區(qū)域范圍內立柱柱頂力，對橫向承托方木（寬10cm、高10cm）進行計算。方木計算模型可采用跨徑為0.6m簡支梁簡化計算，木材種類按針葉材A-4選取其容許應力限制。、抗彎承載能力檢算：跨中彎矩：（順紋拉應力） 、撓度檢算： 。2.1.4小結綜上所述，按設計布置的支架強度、剛度均滿足規(guī)范各項要求，按設計布置的縱橫向方木強度、剛度均滿足規(guī)范各項要求，結構安全可靠。2.2支架基礎2.2.1支架基礎布置

24、2.2.1.1 支架底座枕木設置碗扣式腳手架底座為15cm×15cm×0.8cm厚鋼板，底座下設寬度為30cm、高度不小于30cm、順橋軸向長度不小于100cm的枕木。2.2.1.2 枕木基礎設置枕木下設25cm厚C20混凝土硬化層，硬化層頂內布設間距10cm的分布鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)直徑為12mm。4.2基底應力計算由前述可知，鋼管腳手架底計算豎向力。擴大基礎計算基底應力為：。（偏安全取0.6m枕木計算長度）基底應力檢算由橋梁設計圖紙中地質資料可知，支架基礎位于1黏土層，=180KPa，考慮到枕木底混凝土硬化層應力擴散作用，故可知，支架基底應力滿足規(guī)范要求，結構安全可靠。2.3

25、施工過程中支架系統(tǒng)對隧道影響的分析2.3.1挖方計算由橋梁設計圖紙中地面線、支架設計方案圖紙中基礎開挖線用做圖法計算挖方重量。梁體澆注施工過程中挖除土方為：。黏土容重按18kN/m3計列，則土方重量為：。2.3.2增加荷載計算2.3.2.1 上部荷載計算由表2.2可知，上部荷載強度組合總重為99738kN。2.3.2.2 支架荷載計算由3.2.8可知，每根立柱自重（含橫桿）偏安全取為0.9kN。梁長226m范圍內，偏安全的按0.6m的間距計算，立柱為377列。兩副橋32m寬度范圍內，共計38排。支架結構總重為：。2.3.2.3 增加荷載計算相當于在原狀地面線上增加了0.2m厚的土方，故可認為支

26、架施工過程對隧道無影響。2.4結論縱上所述，根據(jù)設計圖示的結構形式，進行計算與驗算，結構各項指標均滿足現(xiàn)行規(guī)范的相關要求，結構安全可靠。并且梁體施工過程中對正在施工尚未通車的隧道不會產(chǎn)生影響。三、 支架搭設施工要求及技術措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架或碗口式鋼管架搭設。碗扣式腳手架底座為15cm×15cm×0.8cm厚鋼板，底座下設寬度為30cm、高度不小于30cm、順橋軸向長度不小于100cm的枕木。支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫

27、向斜撐立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。3.1模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1)每根立桿底部應設置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設置縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。(3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑

28、混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(5)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線處，其偏心距不應大于25毫米。(6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規(guī)范要求交錯布置。(7)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。(8)確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；(9)地基支座的設計要滿足承載力的要求。3.2滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定(1)立桿應按設計縱橫向間距設置，不得

29、改變間距。(2)剪刀撐應縱橫設置，按設計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續(xù)布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。(5)組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。(7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差

30、小于0.05m。(8)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。3.3支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗算復核并符合混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2)質檢拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時進行，拆除時應采用可靠的安全措施。(3)卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。(4)運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善

31、保管。(5)拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。四、 支架預壓4.1預壓準備工作 1、支撐體系預壓前，應對施工區(qū)域內的不良地質的分布情況初步了解，發(fā)現(xiàn)不合格地基，要及時處理。 2、支撐體系基礎應設置排水措施，不得被雨水浸泡。 3、 支撐體系預壓前，支撐體系必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，支撐體系應經(jīng)過驗收合格，方可進行預壓。4、 考慮到貴州龍里冬季降雨較多，砂袋容易吸水，為保持荷載的穩(wěn)定，預壓開始后必須對砂袋進行防雨覆蓋。 4.2預壓方案 1、荷載分布情況 箱梁現(xiàn)澆支架在澆注混凝土前

32、必須進行預壓，通過預壓時測量出的有關沉降數(shù)據(jù)，計算出預拱度，在支架模板安裝時預留標高，以實現(xiàn)澆注完成的箱梁底面標高符合設計要求。 由于本連續(xù)梁為變截面，最大截面高度為5.6m，最小截面高度為2.8m，現(xiàn)在分別以2.8米梁高和5.6米梁高為例計算預壓高度。 2、預壓方法 1）支架預壓按預壓單元進行分四級加載，四級加載依次為單元內預壓荷載值的20%、50%、80%和100%（均以1.2倍最大荷載計算）。 2）當縱向加載時，宜從混凝土結構跨中開始向支點處進行對稱布置；當橫向加載時，應從混凝土結構中心線向兩側進行對稱布載。 3）每級加載完成后，應先停止

33、下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當支架頂部監(jiān)測點12h的沉降量平均值小于2mm時，再進行下一級加載 4）支架預壓可一次性卸載，預壓荷載應對稱、均衡、同步卸載。 4.3預壓荷載計算 根據(jù)總體施工方案和支架、模板專項方案，確定預壓荷載如下（未計算橋墩墩身范圍處由墩身所承受的荷載）： 翼緣板范圍 1. 翼緣板砼恒載  翼緣板根部高0.6m，則 2.6×0.61.3t/m2 翼緣板懸臂端高0.2m，則 2.6×0.20.52t/m2 （1）&

34、#160;施工活載及施工靜載 根據(jù)支架、模板專項方案計算結論，應施加的施工活載和施工靜載為：0.45 t/m2 則翼緣板根部應加荷載為：1.3+0.45=1.75t/m2  翼緣板懸臂端應加荷載為：0.52+0.45=0.97t/m2  按照支架預壓重量不小于120%施工重量的要求， 對翼緣板根部支架預壓荷載為：1.2*1.75=2.1t/m2； 對翼緣板懸臂端支架預壓荷載為：1.2*0.97=1.164t/m2。3. 荷載堆碼高度 （1）根據(jù)現(xiàn)場實際情況，預壓荷載采用沙袋。沙袋容重按

35、1.34t/m3計算，則砌塊的堆碼高度為： 翼緣板根部堆碼高度：h2.1/1.34=1.567m； 翼緣板懸臂端堆碼高度：h1.164/1.34=0.867m；翼緣板堆碼高度由根部1.567m漸變至0.867m。 （2）箱梁頂?shù)装宸秶?#160;箱梁標準段頂板厚0.30m，在連續(xù)梁主墩處高度變化為0.70m，所以頂板計算取值為30m；箱梁直線段底板厚0.30m，箱梁變化段底板厚向橋墩方向由0.30m按二次拋物線漸變至0.8m。1. 頂?shù)装屙藕爿d  標準段頂?shù)装甯邽?.30+0.30=0.60m，則 2.6×0.60

36、1.56t/m2 二次拋物線漸變段端頭頂?shù)装甯邽?.30+0.754=1.054m，則 2.6×1.0542.740t/m22. 施工活載及施工靜載 根據(jù)支架、模板專項方案計算結論，應施加的施工活載為：0.45 t/m2，則 標準段頂?shù)装逄帒雍奢d為：P=0.45+1.56=2.01 t/m2；二次拋物線漸變段端頭頂?shù)装逄帒雍奢d為：P=0.45+2.74=3.19 t/m2； 按照支架預壓重量不小于120%施工重量的要求，對標準段頂?shù)装逄幹Ъ茴A壓荷載為：1.2*2.01=2.412t/m2；對

37、二次拋物線漸變段端頭頂?shù)装逄幹Ъ茴A壓荷載為：1.2*3.19=3.828t/m2。 3. 荷載堆碼高度 根據(jù)現(xiàn)場實際情況，預壓荷載采用沙袋。沙袋容重按1.34t/m3計算，則砌塊的堆碼高度為： 標準段頂?shù)装逄幎汛a高度：h2.412/1.34=1.8m； 二次拋物線漸變段端頭頂?shù)装逄幎汛a高度：h3.828/1.34=2.856m。                  &#

38、160;                                （3） 箱梁腹板范圍連續(xù)梁主墩墩頂處，箱梁腹板高5.6m（范圍為4m），邊墩墩頂及中跨跨中處腹板高2.8m，其余位置腹板高度按二次拋物線變化（其中距邊墩28.25m處及中跨跨中10m處為直線段高度均為2.8m

39、）。箱梁腹板跨中寬0.55m，支點處為增強梁體的抗剪能力而漸變到0.9m。 根據(jù)前面對橋墩橫梁和端橫梁的計算可知： 2.8m高的腹板處砼堆碼高度：h（2.8*2.6+0.45）*1.2/1.34=6.22m 5.6m高的腹板處砼堆碼高度：h（5.6*2.6+0.45）*1.2/1.34=13.44m 腹板寬度0.55m時，2.8m截面高堆碼高度為6.22*0.55=3.421m               

40、   5.6m截面高堆碼高度為13.44*0.55=7.392m 腹板厚度變化點距邊墩為12.85m，所以腹板變化段堆碼高度由3.421m漸變至6.22m。 腹板高度漸變段砼堆碼高度按二次拋物線由3.421m漸變至7.392m。支架砂袋堆載示意圖4.4預壓標高測量點布置  1、測點分層布置 預壓測量點布置分兩層，上層布置在箱梁底方木上，用以觀測支架預壓時所發(fā)生的總沉降量，及卸載后的彈性恢復量。 下層測量點布置在連續(xù)梁底模中心的方木上，使用鋼筋加鋼尺型式布置倒尺 。、設置沉降觀測點支架搭設、立模作

41、業(yè)程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。、加載預壓及卸載支架加載預壓采用砂袋堆載進行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設完成后，按梁體混凝土分布情況進行預壓。加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分級進行，第一次加載為總壓載量的20%，第二次加載為總壓載量的50%，第三次

42、加載為總壓載量的80%，第四次加載為總壓載量的100%，第五次加載為總壓載量的120%。全部加載后，不可立即卸載，需穩(wěn)壓至少12小時后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。、沉降觀測沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著每加上一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加每次荷載后的瞬間沉降，觀測工作在穩(wěn)壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內分級進行，在一個連續(xù)的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預

43、壓結束卸載完成后，根據(jù)沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。實施過程： 準確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。4.5測量結果及沉降量計算 A、支架總沉降量K1 沉降觀測結果用數(shù)理統(tǒng)計的方法進行計算，排除不合理的特殊點，計算出上層可信觀測點的平均沉降數(shù)k1及沉降代表值K1，K1作為底模板預設拱度的依據(jù)。 K1=k1+2S 式中：K1-支架沉降代表值（mm）；

44、60;      k1-舍掉全部數(shù)據(jù)平均值±2S以外的點后，計算的沉降平均值（mm）；       S-均方差  B、地基沉降量K2 下層觀測點數(shù)據(jù)，用上述方法計算出下層可信觀測點的平均沉降數(shù)K2，即為地基沉降量。 K2=k2+2S 式中：K2-地基沉降代表值（mm）；       k2-舍掉全部數(shù)據(jù)平均值±2S以外的點后，計算

45、的沉降平均值（mm）；       S-均方差  C、非彈性變形沉降K3     上層觀測點卸載后的數(shù)據(jù)，用上述方法計算出上層可信觀測點的平均沉降數(shù)K3，即為支架及地基非彈性變形沉降總量。 K3=k3+2S 式中：K3-地基沉降代表值（mm）；     K3-舍掉全部數(shù)據(jù)平均值±2S以外的點后，計算的沉降平均值（mm）；     

46、;  S-均方差  D、彈性變形量K4     支架總沉降量K1 減去非彈性變形沉降K3 即為彈性變形量。 即：  K4 =K1- K3                     4.6預壓時間 預壓期擬定為7天，即加載完

47、畢后，保證持續(xù)預壓7天，以滿足在施工時混凝土澆筑后所產(chǎn)生一定的強度及預應力張拉的需要。 4.7卸載 當預壓時間按規(guī)定完成，預期的測量工作進行完，經(jīng)監(jiān)理工程師確認后，即可進行卸載工作，卸載時采取均勻分層拆除，保證支架在拆除過程中受力均勻。五、 安全防護措施及安全交底5.1安全防護措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：(1)成立以項目經(jīng)理柴辛酉為組長的安全管理、協(xié)調小組，嚴格執(zhí)行項目經(jīng)理部制訂的相關管理制度，加強對工人的安全教育，提高職工的安全生產(chǎn)素質，并設專職安全員。(2)利用各種宣傳工具，采取多種教育形

48、式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經(jīng)常化。在下達生產(chǎn)任務時，必須同時下達安全技術措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術措施執(zhí)行情況。總結工作時，必須同時總結安全生產(chǎn)情況，提出安全生產(chǎn)要求，把安全生產(chǎn)貫穿到施工的全過程。(3)認真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。(4)架子作業(yè)人員必須佩戴安全帶并站穩(wěn)把牢，在架子上傳遞,放置桿件時應注意失衡閃失；剪刀撐及其它整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝,以

49、確保整架穩(wěn)定；搭設中應統(tǒng)一指揮,協(xié)調作業(yè)；確保支架結構的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節(jié)點構造和緊固程度符合施工規(guī)范要求；禁止使用材質,規(guī)格不符合要求的桿配件。(5)起重指揮應站在能夠照顧全面的地點,信號要統(tǒng)一、準確；嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩,有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應及時按規(guī)定降低使用標準或報廢；起吊物件應合理設置溜繩。(6)搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專人看守。(7)當有六級以上大風和雨天氣時停止腳手架的搭設和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。(8)腳手架搭設時地面設有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴