1、大跨度梁模板工程施工方案工程名 稱:安徽華民食品有限公司生產研發基地。辦公樓施工單 位:安徽天筑建設集團有限公司編 制人： 關玉峰日 期：2014 年5月25日1、 編制依據12、 工程參數13、 新澆硅對模板側壓力標準值計算 2四、梁側模板面板驗算25、 梁側模板次楞驗算 36、 梁側模板主楞驗算 4七、對拉螺栓驗算5八、梁底模板面板驗算6九、梁底模板次楞驗算7十、梁底次楞下托梁驗算8十一、扣件抗滑移驗算9十二、扣件式鋼管立柱計算9十三、立桿底地基承載力驗算10編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)3、混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50

2、204-2002)4、建筑施工手冊第四版(縮印本)5、建筑施工現場管理標準 DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001).7、建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 500182002)10、木結構設計規范(GB50005-2003)工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.45m梁截聞圖度1。2m支架高度4.4m樓板厚度00 08m立桿梁跨度方向間距la0o 7m鋼管類型(|)48X4。4梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距00 4m,梁下增加2根立柱水

3、平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.4m面板18mm厚木膠合板梁底向板下次楞鋼管支撐梁側次楞兩根鋼管，間距500mm梁側主楞兩根雙鋼管小48X4。4,間距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm,間距:500mmx500mm布載分數永久福裁新澆碎自重-324kN/m鋼筋自重31.5kN/m面板次楞自重0o 3kN/m支架自重0.093kN/m可父福裁施工人員及設備柚鼓1kN/m傾倒碎向載24kN/m振搗碎對梁底 模板柿栽_22kN/m振搗碎對梁側 模板柿栽24kN/m三、 新澆硅對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:2F=0。22

4、丫400邛2 V =0.22 X24X5.7 X1。2X1.2 XI。22=52。873 kN/m_ _2F="H=24X 1。6=38。400 kN/m2其中一-混凝土的重力密度，取24kN/m3;t 0 -新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5。7小時。T: 混凝土的入模溫度，經現場測試，為20C ；V 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h;H一-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 1。6m儲-外加劑影響修正系數，取1.2;0 2-一混凝土坍落度影響修正系數，取1。2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值38.400k

5、N/m2。四、梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度.計算寬度取1000mm3面板的截面抵抗矩 W=1000X 50X 50/6=416667mm；截面慣性矩 I= 1000X50X50X50/12=10416667mm(一)強度驗算1、面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值Gk=38。400kN/nt振搗碎對側模板產生的荷載 標準值 Q>K=4kN/nio均布線荷載設計值為：qi=0.9 X1。2X38.400+1。4X4 X 1=46.512KN/mqi=0o 9X 1.

6、35 X 38.400+1.4X 0.7X4 X 1= 50.184KN/m根據以上兩者比較應取q1= 50.184KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M=0.125q1l 2=0.125 X50.184 X0。502=10 57KN- m面板抗彎強度設計值f=12 o 5N/mm；<7= Max-='57><10=3。77N/mm f=12。5N/mrnW416667面板強度滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 1 X 38.400=38。4KN/m面板最大容許撓度值：5

7、00/250=2mm；面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.521ql 400 521X38.400 X5004v = = =00 27mm 2mm100EI100 X 4500 X 10416667滿足要求！5、 梁側模板次楞驗算次楞采用兩根鋼管，間距：00 5m,截面抵抗矩河口截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =4180mrp截面慣性矩I =100400mm4;（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取主楞問距,L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值 Gk=38。400kN/m2,振搗碎對側模板產生的荷載標準值 C2

8、K=4kN/mi 0均布線荷載設計值為：qi=0.9 *1。2X38。400+1。4X4X0.5=23。256KN/mq2=0.9 札35X38。400+1.4X 0.7X4X0。5= 25。092KN/m根據以上兩者比較應取q=25o 092KN/m作為設計依據.3、強度驗算計算最大彎矩：Ma=0。125ql 2=0.125 X 25.092 X 0.5 2=0。784kN m最大支座力：1。25ql=1。25X25。092X 0.5=15.68kN次楞抗彎強度設計值f =205N/mm）0 =上=°。&X 106=93.780N/mm < 205N/mn2W<

9、24180 X2滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 38 o 400X 00 5=19。2KN/m次楞最大容許撓度值二500/250=2mm次楞彈性模量：E = 206000N/mm2;00 521ql40o 521X19。2 X 5004v = = = 0.151mm < 2mm100EIX2100X 206000X 100400 X2滿足要求！6、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管小48X2。75,間距：0.7m,截面才6抗矩 河口截面慣性矩I分別為：3截面抵抗矩W =8360mm截面慣性矩I =200800m

10、n4;（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15。68kN,按集中荷載作用下二跨連續梁計算其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0O 5m0主楞計算簡圖（kN）主楞彎矩圖（kN。m）2、強度驗算最大彎矩Mna=0kN - m主楞抗彎強度設計值f = 205N/mr2nMax0X106o- = = = 0N/mrn 205N/mn2W8360滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載P=12.000kN,主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容許撓度值：500/250=2mm;經計算主楞最大撓度 Vmax=0

11、mm < 2mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值:N= abFsa對拉螺栓橫向間距；b-對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或 傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0o 95（r Qk+rdQ2k）=0.95 X（1.2 X 38。400+1.4X4）=49。10kN.N=Q 50X0.50 X49.10=12。28kN.對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值 Nb：Nb =AnFtbA對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M1Z其截面面積A=76.0mn2i,可承受的最大軸向拉力設計值Nb=1

12、2。92kNN=12o 28kN。滿足要求！八、梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm 取梁寬度0.35m作為計算單元.面板的截面抵抗矩 W= 35.00X5。0X 5。0/6=145 o 833cn3;截面慣性矩 I= 35.00 X5。0X 5。0X5.0/12=364。583cn4;(一)強度驗算1、模板面板按簡支跨計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0O 25m2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0o 9X 1。2X (24X1.6+1.5X 1。6+0.3) +1。4X2 X 0。35=16。42kN/m q1=0.9X 1。35X (24X1.6+1

13、.5X 1.6+0.3)+1。4X0.7X2 X 0.35= 18。10kN/m 根據以上兩者比較應取q1= 18。10kN/m作為設計依據。5上=°。W=0,14kN . m88梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm 2) =12。5 N/mmi;梁底模板的彎曲應力按下式計算：Mnax0。14X1060- = = = 0o 960N/mm 12 o 5N/mmW145.833 X103滿足要求！(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 0.35 義(24X1.6 + 1。5X 1.6 + 0。3) =14.39 kN/m

14、;面板最大容許撓度值：250/250=1.0mm；面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;5ql45X 14.39 X2504v = = =0o 045mm < 1。0mm384EI384X 4500X 364。583X 104滿足要求!九、梁底模板次楞驗算梁底模板次楞采用鋼管，平行于梁截面，間距 0.25m,截面寸R抗矩 河口截面慣性矩I分 別為：截面抵抗矩W =4 18cn3;截面慣性矩I =10.04cm 4;（一）強度驗算1、荷載計算；作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0o 9X 1.2 X （24X1。6+1。5X1。6+0.3）+1。4X2 X 0。25=11。7

15、3kN/m q1=0.9X 1.35X （24X1。6+1。5X 1.6+0。3）+1.4X0.7X2X0O 25= 12。93kN/m 根據以上兩者比較應取q1= 12.93kN/m作為設計依據。計算簡圖（kN）彎矩圖（kN.m）經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=Q 308kN; N2=1.959kN; N3=1.959kN;N4=Q 308kN;最大彎矩 Mmax = 0.029kN.m次楞抗彎強度設計值f=205N/mm2;Mmax = 0。029x 10 =6.938N/mm < 205N/mm23 W4。18X10滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考

16、慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 0.25 X (24X1。6+1.5 X 1.6+ 0.3) =10。28kN/m;計算簡圖（kN）次楞彈性模量：E = 206000N/mm2;經計算，最大變形 Vmax = 0。006mm次楞最大容許撓度值:192/150 =1.3 mm;最大變形 Vmax = 0.006mm < 1.3mm滿足要求！十、梁底次楞下托梁驗算托梁采用：單鋼管小48X4.4截面抵抗矩W=4.18crn截面慣性矩I=10。04cm4（一）強度驗算托梁按兩跨連續梁計算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN,如下圖：計算簡圖（kN）彎矩圖（kN

17、。m）經計算，從左到右各支座力分別為：N1=2 571kN;N2=4.653kN; N3=2 571kN;最大彎矩 Mmax=0o 184kN m托梁的抗彎強度設計值f=205N/mm；Mnax0o 184X106o- = = = 44.019N/mnm < 205N/mm2W4。18X103托梁抗彎強度滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，次楞作用在托梁上的集中荷 載 P=1。558kN,經計算，托梁最大變形值 Vmax =0 0 086mm托梁的最大容許撓度值：500/150=3 o 3mm,最大變形 Vmax =0 o 086mm 3。3mm滿足

18、要求！扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設計值 R=4 653KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十二、扣件式鋼管立柱計算(一)風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載.基本風壓按阜陽10年一遇風壓值采用，0=0。 _23kN/m 0模板支架計算高度H=4.4m,按地面粗糙度腔 有密集建筑群的城市市區.風壓高度變 化系數產0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7。3.1第32項和36項的規定計算.模板支架的擋風系數 =1。2XA/ (laXh)=1。2X0o 108/(0.5 X 1.5)=0.1732式中A =(l a+h+0o 3

19、251 ah) d=0。108mA -一步一跨內鋼管的總擋風面積。1 a立桿間距，0o 5mh一步距，1.5md- 鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325 模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：仙st=1。2 =1。2X0o 173=0 21無遮攔多排模板支撐架的體形系數：產內 ""=0.21 匚088=1.261 11 0.88“一-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=生性0=0。84X 1.26 X 00 3=0.318kN/m2風荷載產生的彎矩標準值0.9 2X1,4 Wklah200 92X 1.4 X 0。318X00 5X 1。52M= = = 0 o 041kN - m1010（二）立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值:4.653kN ;立柱承受支架自重：1。2X7。27X 00 093=0 811kN立柱軸心壓力設計值 N: 4。653+0。811=5。464kN;NMW+0 fAWN - 軸心壓力設計值（kN） :N=5.464kN;小-