1、提高煙氣脫硫系統可靠性提高煙氣脫硫系統可靠性馬雙忱nFGD系統的可靠性是其工業運用所必需具備的主要條件之一，人們之所以對FGD系統的可靠性特別關注，除了作為工業運用的任何安裝都必需具備一定可靠性這一緣由外，早期FGD安裝可靠性很差也是引起人們擔憂的緣由之一。n歷史上，人們以為FGD系統不可靠、運轉效果差、維修費用高、會降低發電機組的可靠性。但是，隨著FGD技術近40年的開展，FGD安裝的可靠性早已今非昔比了。FGD系統可靠性開展過程系統可靠性開展過程n20世紀30年代，在英國出現了最早的石灰或石灰石法濕式滌氣技術，并運用于工業鍋爐的煙氣脫硫，構成了采用石灰或石灰石漿液脫除煙氣中SO2的濕式洗滌

2、法的初步運用，但是，諸如設備腐蝕、磨損、結垢和堵塞等嚴重問題很快成為這種系統的主要頑疾。n30年代初期，倫敦電力公司在一臺大型鍋爐安裝了一臺FGD實驗安裝，實驗完成后，在倫敦泰晤士河堤岸的巴特西(Battersee)電廠建成了一套大型滌氣安裝，這套安裝用白堊類CaCO3漿作吸收劑，采取非循環吸收運轉方式，用冷凝器排水稀釋吸收后的pH值較低的廢漿排放液，然后將廢漿液排至泰晤士河，結果是將空氣污染轉變成水污染。由于這一緣由和設備腐蝕等緣由，該安裝被迫封鎖。n隨后英國帝國化學工業公司(ICI)和詹姆斯豪登(James Howden)公司開發了無固體物排放的工藝流程，并運用于倫敦電力公司的富勒姆電廠。

3、此法用石灰漿或白堊漿循環經過柵條填充塔，吸收塔排出的淤泥過濾除去固體生成物。然而，由于大量難以處置的固體廢渣、嚴重結垢阻塞吸收塔、很高的維修費用以及在二戰期間擔憂煙囪排出的帶水汽的煙羽會招來敵機，停頓了該安裝的運用。 n二戰后，在相當長一段時間里對控制污染的濕式滌氣和煙氣凈化技術研討的興趣下降了，直到20世紀60年代這些問題才重新遭到注重。n20世紀6080年代中期的濕法煙氣脫硫安裝大致屬于第一代，多為自然氧化工藝，雙回路或單回路非就地氧化工藝以及濕式再生式工藝。第一代濕法煙氣脫硫安裝仍為嚴重結垢等問題所困擾，呵斥頻繁停機清垢，可靠性很差，維修費高。另外，設備冗余度高，流程復雜，操作繁瑣，對工

4、藝操作要求較高(如再生式)，即使美國20世紀70年代第一套發電廠FGD系統的可靠性也非常之差。n隨著對FGD化學過程的深化了解，20世紀80年代中期前后，出現了控制氧化程度的抑制氧化和強迫氧化工藝。隨著這兩種工藝技術的不斷改良，提高了濕法FGD安裝的穩定性并降低了投資和運轉費用。這兩種工藝不但抑制了設備嚴重結垢問題，大大地提高了設備的可靠性，而且強迫氧化工藝還消費出可銷售的固體副產物石膏，簡化了系統，改善了可操作性，因此這兩種工藝成為第二代洗滌器占優勢的技術，特別是濕法石灰石強迫氧化工藝，在電廠脫硫技術中得到了最廣泛的運用。n隨著近十年各種新資料的運用，濕法石灰石FGD系統的缺點已降至很低的程

5、度，即使一些安裝在運轉中仍會出現缺點，通常對降低發電機組的可靠性已無明顯影響。大多數FGD安裝的供應商現已提供合同保證，在性能保證期中(美國通常是運轉的頭12個月)FGD系統的可靠性不低于99。n美國石灰石濕法FGD系統的可靠性在19781980年均為85，1985年提高到94%。1985年燃用高硫煤電廠的可靠性為88，燃用低硫煤的電廠可靠性為97，采用丟棄法機組的可靠性得到提高，但仍為95左右。北美電力平安理事會(NERC)調查、分析了美國19861991年期間111套FGD系統的可靠性，得出FGD系統對發電機組 的等效不可利用系數(EUF)和等效被迫停運率(EFOR)影響很小的結論。這11

6、1套FGD系統在上述期間內的EVF和EFOR中位數分別僅為0.23和0.07。德國和荷蘭，電廠每年僅有10d運轉時間不投運FGD安裝，另外附加條件是每次停機時間不能超越72h，也就是說FGD每年必需投運355d(假設鍋爐延續運轉)，可靠性到達97.3。可靠性高的FGD系統可到達99或更高。Salvaderi等人于1992年報道了德國19841990年燃煤電廠和FGD安裝的可靠性，電廠方案外不可利用率堅持在5.25.9，由FGD)安裝呵斥的方案外不可用率由1988年的1.8降到1990年的0.3。FGD安裝的檢修周期相應地延伸到3年。 n在日本，1975年的可靠性就到達了95，19801990年

7、到達了99100。日本獲得很高可靠性的部分緣由是燃用了低硫煤以及幾乎一切電廠都采用了強迫氧化工藝。n我國19921993年最早投入商業運轉的某電廠2套FGD系統，由于燃用高硫高含灰煙煤，采取石膏部分脫水回收、部分石膏濕排丟棄運轉方式，濕排拋漿泵一旦事故停運就將迫使2套FGD系統全停；再加之由于初期對FGD工藝特點認識缺乏，對襯膠泵過流件的嚴重磨損始料不及，當時國內又無相應的備件可供交換，完全依托進口，呵斥無備件改換而停機，因此，初期投運率偏低，5462。經過配件國產化和技術改造后，到2019年已到達85(以主機運轉小時數為n基數)，到2000年，包括后來(2019年)擴建的2套FGD安裝，4套

8、FGD系統的綜合投運率已到達9096。2019年已穩定地到達95。由于這4套FGD系統規定只需當鍋爐熄滅穩定停頓燒油后才干投運，而主機運轉小時是以并網開場計時，并網到停燒油往往需求數小時到十余小時。另外，當主機停運時有時要求FGD安裝提早停運。假設思索這兩個要素，該4臺FGD安裝可投運率已到達96，2019年提高到98。在十余年的運轉中僅有2次因FGD電氣設備缺點呵斥了主機短時停機。因此，該FGD系統幾乎就未呵斥主機可利用率下降。n北京某電廠20192019年上半年FGD投運率按月計已到達9899，由此可見，隨著FGD技術的開展、新資料的采用和對環境維護的注重，FGD安裝的可靠性已有很大的提高

9、。FGD系統可靠性的目的系統可靠性的目的n上節中已用到諸如FGD安裝可靠性、投運率、等效不可利用系數(EUF)和等效被迫停運率(EFOR)等評價安裝可靠性的一些公用術語，下面對上述術語和另外一些同樣可以用來評價安裝可靠性的術語進展定義。n(1)可靠性(或投運率)安裝運轉小時數與實踐要求安裝運轉小時數之比，以百分數表示為n n100%裝置運行小時可靠性實際要求裝置運行小時 n可靠性的另一種表示方式是，安裝運轉小時扣除安裝強迫降負荷和強迫帶負荷運轉小時數的差值與實踐要求安裝運轉小時數之比，即n(2)不可靠性(或未投運率)與可靠性(或投運率)互為補數，用百分數表示為n n(3)可利用率安裝可以運轉時

10、間(運轉時間與備用時間之和)與考核期間的總時間之比，以百分數表示為n %100實際要求裝置運行小時強迫帶負荷運行小時強迫降負荷運行小時裝置運行小時可靠性可靠性不可靠性%100 %100考核期總小時可運行小時可利用率 n(4)不可利用率與可利用率互為補數，是安裝不可運轉時間(與能否實踐要求投運無關)與考核期總小時數之比，以百分數表示為n(5)等效可利用系數(EAF)是一個用來評價安裝滿負荷運轉才干的綜合目的，指安裝不強迫減負荷和不強迫帶負荷的運轉時間以及安配備用時間之和與考核期間總時間之比，即 可利用率不可利用率%100 考核期總小時備用小時強制帶負荷運行小時裝置不強制減負荷和不EAF n(6)

11、等效不可利用系數(EUF)EUF與EAF互為補數，EUF反映安裝事故停機、強迫減負荷或強迫帶負荷運轉以及方案停機總小時數占考核期總小時數的比例。與EFOR相比，EUF包括了方案停機時間，即n或 EUF=1-EAF n(7)等效被迫停運率(EFOR)EFOR表示安裝事故停機、被迫減負荷和強迫帶負荷運轉時間占安裝要求投入運轉時間的比率，即考核期總小時計劃停機小時行小時減負荷和強制帶負荷運事故停機小時EUF n8事故或缺點平均間隔時間MTBFMFBF用來表示系統或系統中某一設備延續可運轉或不發生缺點的時間。%100裝置要求投運小時帶負荷運行小時強制減負荷運行和強制強迫停機EFOR n上述評價目的用得

12、較多的是可靠行投運率和利用率。運用這些目的可以從不同角度反映GFD安裝的可靠性、穩定性以及設備的安康形狀。我國投入商業運轉的FGD系統相對還較少，多數運轉時間還較短，目前還沒有表示FGD安裝可靠性的一致目的，但多數FGD系統用可靠性或投運率來表示系統的運轉情況。隨著我國環境維護有關法規、制度和規范日趨嚴厲以及監測手段的逐漸完善，FGD安裝降低出力也將會納入評價統計。n在有些FGD工程招標書中，要求FGD安裝在正式移交后一年內其可靠性不得低于9599。影響影響FGD系統可靠性的要素和對策系統可靠性的要素和對策影響FGD系統可靠性的要素主要有：設計條件化學工藝過程機械設備n設計條件對系統可靠性的影

13、響設計條件對系統可靠性的影響n影響影響FGD系統可靠性的設計條件主要是鍋爐燃系統可靠性的設計條件主要是鍋爐燃煤性質即煙氣特性。熄滅褐煤產生的煙氣溫度煤性質即煙氣特性。熄滅褐煤產生的煙氣溫度通常比燃煙煤的高通常比燃煙煤的高2025，而且煙氣含水，而且煙氣含水量較高，因此對防腐內襯資料要求較高。德國量較高，因此對防腐內襯資料要求較高。德國1987年的調查闡明，德國燃無煙煤年的調查闡明，德國燃無煙煤FGD安裝安裝使機組的可利用率下降使機組的可利用率下降1，而且燃褐煤機組，而且燃褐煤機組降低了降低了3。另外，燃用高硫煤。另外，燃用高硫煤FGD系統的可系統的可靠性明顯低于燃用低硫煤的靠性明顯低于燃用低硫

14、煤的FGD系統。這不僅系統。這不僅由于高硫煤煙氣的腐蝕性強，而且由于脫硫量由于高硫煤煙氣的腐蝕性強，而且由于脫硫量大，脫硫率高，要求的化學工藝參數也較高，大，脫硫率高，要求的化學工藝參數也較高，任何設計失誤或設備容量、類型選擇不當都將任何設計失誤或設備容量、類型選擇不當都將影響系統的可靠性。例如，強迫影響系統的可靠性。例如，強迫 氧化安裝會由于設計不當呵斥氧化不充分，這不僅會發生結垢，還會影響脫硫效率和石膏純度，使安裝的出力下降。熄滅高硫煤時，煙囪的腐蝕將更嚴重。另外，產生大量脫硫固體產物，一方面需求增大設備容量，另一方面給固體副產物的處置帶來困難。對于燃用高硫煤的FGD系統，特別要留意L/G

15、，塔內煙氣分布均勻性、反響罐體積(即漿液固體物停留時間)，氧化安裝的選型、氧化風機容量等參數，防止供應商為片面追求經濟利益、選取了裕度較小甚至偏低的參數。n燃煤的灰分或氯化物含量高將使煙氣中的飛灰含量和HCl含量添加，這些物質最終將進入循環吸收漿液。n飛灰會添加漿液的磨損性，飛灰帶入漿液中的Al3+與F-構成的絡合物那么會影響石灰石的活性。n漿液中的高Cl-含量不僅會添加漿液的腐蝕性、影響廢水排放量和資料選擇，而且能夠影響石灰石的溶解度，從而影響脫硫效率。n這些要素在設計中稍有忽略或處置不當都能夠降低系統的可靠性。n化學工藝要素對系統可靠性的影響化學工藝要素對系統可靠性的影響n影響影響FGD系

16、統可靠性的主要化學工藝要素系統可靠性的主要化學工藝要素是是,亞硫酸鈣的氧化程度、除霧器沖洗水質亞硫酸鈣的氧化程度、除霧器沖洗水質量和漿液中氯化物濃度。量和漿液中氯化物濃度。n1亞硫酸鈣氧化程度對系統可靠性的影亞硫酸鈣氧化程度對系統可靠性的影響響n第一代第一代FGD系統可利用率低的主要緣由之系統可利用率低的主要緣由之一就是吸收塔模塊內部的構件外表迅速構一就是吸收塔模塊內部的構件外表迅速構成了大量黏附很牢的亞硫酸鈣成了大量黏附很牢的亞硫酸鈣/硫酸鈣硬垢，硫酸鈣硬垢，那時的那時的FGD系統幾乎都是采用自然氧化工系統幾乎都是采用自然氧化工藝，亞硫酸鹽氧化率在藝，亞硫酸鹽氧化率在1590之間。之間。隨著

17、抑制和強迫氧化工藝的出現和不斷改隨著抑制和強迫氧化工藝的出現和不斷改良，使結垢的構成得到控制，普通以為這良，使結垢的構成得到控制，普通以為這兩種工藝具有一樣的可靠性。目前，強迫兩種工藝具有一樣的可靠性。目前，強迫氧化氧化n工藝已成為電廠廣為選用的脫硫工藝，再加上普遍采用空塔，已根本消除了塔內結垢對安裝穩定運轉的要挾。但是亞硫酸鹽氧化程度依然是濕法石灰石強迫氧化FGD工藝重要的控制參數。n一個設計較好的FGD系統，強迫氧化程度應接近100。通常，對于低硫煤FGD系統，到達這一要求的難度不大。而對于燃用高硫煤、處置大煙氣量的FGD系統，往往會由于氧化安裝設計不合理，例如反響罐直徑較大，氧化空氣分布

18、不均勻，或由于過于偏重降低投資本錢而將氧化風機容量和氧化區的體積設計得偏小，或反響罐區域的設備布置不合理等緣由使氧化不充分。n假設出現這種情況，仍會發生大量結垢、垢塊堵塞噴嘴、卡住蝶閥、堵塞小口徑管道或結垢使流道面積減小的景象。這些將引起缺點頻發、事故停機或降低出力。此外，氧化不充分還將影響脫硫效率、石灰石利用率和石膏質量等系統性能。n2除霧器沖洗水質量對系統可靠性的影響除霧器沖洗水質量對系統可靠性的影響n美國曾對美國曾對111套套FGD系統的可靠性進展了調查。系統的可靠性進展了調查。調查結果闡明，由于亞硫酸鈣調查結果闡明，由于亞硫酸鈣/硫酸鈣垢堵塞除霧硫酸鈣垢堵塞除霧器對器對FGD系統可利用

19、率下降起了主要作用。這在系統可利用率下降起了主要作用。這在利用脫硫回收水沖洗除霧器的系統特別要引起注利用脫硫回收水沖洗除霧器的系統特別要引起注重，必需確保沖洗水中硫酸鈣的相對飽和度低于重，必需確保沖洗水中硫酸鈣的相對飽和度低于50，才干防止由于沖洗水質量引起除霧器板片，才干防止由于沖洗水質量引起除霧器板片結垢、堵塞，最終迫使吸收塔停運。結垢、堵塞，最終迫使吸收塔停運。n在回收水中補加一部分工業水是通常防止回收水在回收水中補加一部分工業水是通常防止回收水中硫酸鈣相對飽和度較高的方法。但必需強調的中硫酸鈣相對飽和度較高的方法。但必需強調的是，即使沖洗水質量很好也不能完全堅持除霧器是，即使沖洗水質量

20、很好也不能完全堅持除霧器板片外表清潔，設計合理的沖洗覆蓋范圍、沖洗板片外表清潔，設計合理的沖洗覆蓋范圍、沖洗繼續時間和沖洗頻率是堅持板片清潔、防止流道繼續時間和沖洗頻率是堅持板片清潔、防止流道堵塞的關鍵。另外，在運轉管理中堅持沖洗水壓堵塞的關鍵。另外，在運轉管理中堅持沖洗水壓力和流量、定時檢查沖洗閥門能否按程序控制的力和流量、定時檢查沖洗閥門能否按程序控制的順序啟閉、防止煙氣流量過大也是防止除霧器堵順序啟閉、防止煙氣流量過大也是防止除霧器堵塞的重要措施。塞的重要措施。n近年還發現一些已投入運轉的近年還發現一些已投入運轉的FGD系統，運轉人系統，運轉人員不明白或不注重除霧器的沖洗作用，有的電廠員

21、不明白或不注重除霧器的沖洗作用，有的電廠甚至長時間停頓沖洗，呵斥除霧器堵塞和被壓垮。甚至長時間停頓沖洗，呵斥除霧器堵塞和被壓垮。n3漿液氯化物濃度對系統可靠性的影響漿液氯化物濃度對系統可靠性的影響n在第一代在第一代FGD系統中，由于低估了吸收塔漿液系統中，由于低估了吸收塔漿液對吸收塔和吸收塔入口煙道構造資料的腐蝕，對吸收塔和吸收塔入口煙道構造資料的腐蝕，煙道和吸收塔的修補成為影響煙道和吸收塔的修補成為影響FGD系統可靠性系統可靠性的重要緣由之一。漿液對金屬資料呵斥腐蝕損的重要緣由之一。漿液對金屬資料呵斥腐蝕損壞的主要要素是氯化物濃度、壞的主要要素是氯化物濃度、pH值和溫度，值和溫度，其中氯化物

22、濃度變化范圍最寬，給金屬防腐資其中氯化物濃度變化范圍最寬，給金屬防腐資料的選擇帶來了困難，成為由于資料損壞而使料的選擇帶來了困難，成為由于資料損壞而使FGD系統可利用率下降的主要緣由之一。系統可利用率下降的主要緣由之一。n隨著對這種環境中漿液腐蝕特點和資料特性認隨著對這種環境中漿液腐蝕特點和資料特性認識的提高，經過選擇適當的構造資料和安裝過識的提高，經過選擇適當的構造資料和安裝過程中嚴厲控制內襯和焊接質量，新建的程中嚴厲控制內襯和焊接質量，新建的FGD系系統已很少由于漿液統已很少由于漿液Cl-濃度而降低系統的可利濃度而降低系統的可利用率。用率。 n機械設備對系統可靠性的影響機械設備對系統可靠性

23、的影響n機械設備影響機械設備影響FGD系統可靠性的主系統可靠性的主要要素是：運轉條件、設備類型、要要素是：運轉條件、設備類型、設備容量和備用容量以及構造資料。設備容量和備用容量以及構造資料。n1煙氣系統設備煙氣系統設備n煙氣系統的設備包括增壓風機煙氣系統的設備包括增壓風機(BUF)、煙道、煙道擋板門以及煙氣加熱器煙道、煙道擋板門以及煙氣加熱器(如包括在設計中如包括在設計中)。這些設備的可靠。這些設備的可靠性直接與它們所暴露的腐蝕環境有性直接與它們所暴露的腐蝕環境有關。關。增壓風機(BUF)國外少數第一代FGD系統將BUF布置在FGD系統的下游側(即濕風機運轉)。但是，處于這種腐蝕環境的BUF可

24、靠性很差。腐蝕、風機葉片上的堆積物引起的風機振動、調理風門卡澀是呵斥BUF事故停運和安裝被迫降低出力的重要緣由。國內的閱歷也證明了這一點。因此，如今一切美國的設計都將BUP布置在FGD系統的上游側，我國近年新建成的或正在建立中的電廠FGD系統也未見再采用濕風機的報道。布置在FGD系統上游側的BUF的任務環境與電廠引風機的一樣，因此BUF無需因設備可靠性而提出特殊的設計要求。德國雖然有勝利運用濕態風機的閱歷，但BUF渦殼必需采用橡膠或樹脂內襯防腐，采用高強耐蝕合金制造葉輪，并且要求執行嚴厲的停機檢查制度。煙道保送高溫原煙氣和低溫濕煙氣煙道的任務環境有很大的差別，保送高溫原煙氣的人口煙道就FGD系

25、統可靠性來說沒有特殊的設計要求。但是，保送低溫原煙氣的煙道(GGH至吸收塔入口)和保送脫硫后的低溫濕煙氣的煙道，應分別根據所處的腐蝕環境選擇適宜的防腐資料、設計適宜的排放疏水的設備。特別是接近吸收塔入口的干濕交界處的煙道處于嚴酷的腐蝕環境，其特點是高溫、干/濕交替、煙道外表有堆積物和含有高濃度的氯化物。美國平安理事會(NERC)的資料指出，煙道資料的腐蝕損壞也是呵斥降低FGD系統可靠性的主要要素之一。n許多FGD系統都裝有旁路煙道，目的是減少FGD系統對發電機組可靠性的影響。但在美國，由于FGD系統的可靠性很高，甚至超越發電機組，同時為了防止因旁路煙道走漏而影響脫硫效率，另外，由于相當一些FG

26、D系統采用全金屬制造，或機組是一爐多塔，或設置有備用吸收塔模塊，所以也并非一切的FGD系統都設計有旁路煙道。n雖然在美國許多新建的FGD系統仍設計有旁路煙道，但現有的一些FGD安裝有的已撤除(或永久封堵)了原有的旁路煙道，緣由是這些旁路煙道從來就未曾用過或很少被用上，以致旁路控制擋板的操作機構失靈。 n但我國電廠FGD系統的情況與美國的不完全一樣：首先，除了FGD系統的可靠性和管理程度有差距外，都是一爐一塔，甚至是兩爐一塔，而且都是采用橡膠與樹脂內襯為主要防腐資料；其次，機組啟動鍋爐熄滅不穩定仍燒油時，不允許投運FGD系統；再次，從確保發電機組平安運轉來說，還必需設置旁路煙道。擋板FGD系統的

27、擋板起隔離作用，當發電機組處于運轉形狀，FGD被迫停機檢修時，FGD系統入/出口擋板應能隔斷這兩個系統，確保被隔離的FGD系統具備人員進入系統內長時進展檢修任務的平安條件。當機組出現空氣預熱器缺點或脫硫島全島失電，吸收塔循環泵全停時能迅速封鎖入/出口擋板。旁路擋板那么要求FGD系統正常運轉時能隔斷原煙氣向清潔煙氣側走漏，在FGD系統發惹事故停機時能迅速開啟旁路擋板，確保不影響發電機組的正常運轉 。n我國電廠投運較早的一些濕法石灰石FGD安裝由于長期將旁路擋板開啟運轉，因此FGD系統的運轉幾乎不影響本身和機組的可靠性。新建的一些電廠FGD系統封鎖旁路擋板運轉，已發生過旁路擋板拒動影響鍋爐爐膛負壓

28、，燒損吸收塔內部組件的事故，因此，確保擋板(尤其是旁路擋板)操作的可靠性對于保證系統和機組平安、穩定運轉是至關重要的。n擋板常發生的缺點：n葉片與擋板框架卡澀；n葉片轉軸、軸承銹蝕而動作失靈；n煙道底部積灰使擋板門關不到位；n煙道變形，使開、關時不能到位，封鎖時影響嚴密性；n運轉中擋板門位移，限位開關動作，發出擋板門封鎖信號致使系統事故停機。n旁路擋板由于長期不操作，發生拒動的能夠性較大。 擋板卡澀的主要緣由是用材不當，因銹蝕而引起卡澀。因此處于低溫腐蝕環境的擋板不僅葉片、轉軸和密封片要采用耐腐蝕合金，擋板的框架也應采用與葉片一樣的耐蝕合金覆蓋碳鋼板作構造資料。葉片轉軸的軸封設計應能防止腐蝕氣

29、體和煙塵等固體顆粒物進入軸承中。 為了確保旁路擋板操作的可靠性，可以將葉片分成2-3組，由各自獨立的操作機構進展操作，以降低事故時不能開啟的風險。在鍋爐低負壓時，試轉動擋板門，防止長期不操作轉動部件被卡死。最好定期，如每周或每天開啟一次旁路門。 假設擋板采用電動操作機構，操作電源應絕對可靠。假設采用氣動操作機構，應在就地設置一定容量的氣罐，在空壓機停頓供氣的情況下也能迅速開啟。 旁路擋板和封鎖入/出口擋板。為了保證擋板的密封性，大多數選擇兩級百葉窗式擋板，在兩級百葉門之間鼓入密封空氣，也有采用雙層單百葉窗式擋板，當這兩種擋板關到位后，鼓入的空氣壓力大于擋板兩側的煙氣壓力，密封性應該不成問題，在

30、實踐運轉中往往由于擋板關不到位，或擋板門制造質量差，擋板在封鎖位置時葉片之間或葉片與框架之間的空隙過大，致使形不成一定氣壓而呵斥煙氣走漏。煙氣加熱器在對煙氣加熱器的看法上，美國與歐洲及日本有截然不同的態度。美國NERC的調查顯示，在他們調查的111套FGD安裝中，煙氣加熱器對于降低等效不可利用系數(EUF)和等效被迫停運率(EFOR)影響很小。因此，美國自20世紀90年代中期以后，很少有FGD系統設計煙氣加熱安裝，除了有充分理由證明需求提高煙羽的浮力和分散才干。早期安裝煙氣加熱器的另一個理由是降低對出口煙道、煙囪的腐蝕，如今對于不采用煙氣加熱器所構成的腐蝕環境，那么寧可經過選擇更耐腐蝕的資料來

31、滿足。德國、日本以及我國已建的電廠FGD系統大多數裝有煙氣加熱器，近年德國、日本有擴展采用濕煙囪工藝的趨勢，我國一些在建或擬建的電廠FGD系統也有這種運用趨勢。 GGH和SGH是最常采用的煙氣加熱方式，但是，再生式回轉換熱器運轉一段時間后煙氣走漏率的增大以及換熱板的堵灰、堆積物的板結，管式GGH和SGH的堵灰和換熱管的腐蝕穿孔仍是令人煩惱、易發的缺點。特別是燃用高硫煤的FGD系統，國內管式GGH和SGH的運用都不太勝利，漏管成了引起FGD系統事故停運的最主要緣由，呵斥FGD系統的大量檢修任務都破費在GGH上，GGH的檢修、改造、改換費用占了系統年檢修費用的主要部分。對于低硫煤，上述情況要緩和得

32、多，大多項選擇用再生回轉式GGH，運轉效果雖然要好些，但換熱板的堵灰、堆積物的板結和沖洗效果不理想的問題仍不斷有所反映。對于高硫煤，選擇回轉式GGH還是管式GGH仍存在爭論，國內燃用高硫煤電廠FGD系統尚無運用回轉式GGH的閱歷，主要的擔憂是回轉式GGH運轉一段時間后泄露率增大將影響系統脫硫效率，這對高硫煤是個較為突出的問題；另外，以為回轉式GGH換熱片板間距小于管式GGH換熱管的管距，前者更易堵灰。 減少煙氣加熱器缺點的措施有：選擇適宜的防腐資料制造煙氣加熱器；降低進入FGD系統煙氣溫度和含塵量；及時維護回轉換熱器的密封安裝；防止吸收塔漿液帶入GGH原煙氣側和降低穿過除霧器的液滴量；提高吹灰

33、效果 對于燃用高硫煤的系統，在GGH原煙氣入口上游側煙道中放射少量石灰石粉，有利于減緩管式GGH的腐蝕，延伸換熱管束組件的運用壽命。 n2吸收塔模塊吸收塔模塊n早期早期FGD系統設計需求做出的最重要決策之一系統設計需求做出的最重要決策之一是吸收塔模塊的數量和容量，與這一決策有關是吸收塔模塊的數量和容量，與這一決策有關的是確定吸收塔能否有理由要設置一個備用噴的是確定吸收塔能否有理由要設置一個備用噴淋層。但目前，由于吸收塔可靠性的提高，為淋層。但目前，由于吸收塔可靠性的提高，為了降低投資本錢，一爐多塔或多爐共享一個備了降低投資本錢，一爐多塔或多爐共享一個備用塔的設計方案已不為人們所接受，代之是大用

34、塔的設計方案已不為人們所接受，代之是大容量容量(單塔已能處置在規范形狀下單塔已能處置在規范形狀下306萬萬m3/h的煙量的煙量)、一爐一塔，甚至兩爐一塔，已成為、一爐一塔，甚至兩爐一塔，已成為第三代第三代FGD系統的開展方向，因此對吸收塔模系統的開展方向，因此對吸收塔模塊的可靠性提出了更高的要求。塊的可靠性提出了更高的要求。 吸收塔模塊的主要缺點是：內襯損壞，塔壁穿孔漏漿；噴嘴堵塞和磨損；固定管網式氧化布氣管堵塞；吸收塔循環泵過流件磨損；液柱塔噴管磨穿以及除霧器堵塞。減少這些缺點發生的措施是：合理選擇耐腐蝕、耐磨損資料；有適當的備用容量，例如設計一個備用噴淋層，設置3臺50容量的氧化鼓風機；采

35、用化學系統添加劑來彌補吸收塔循環泵運轉臺數的減少是簡單易行的方法；設計合理的除霧器沖洗系統和配備必要的監測儀器以及正確管理除霧器的運轉是防止除霧器堵塞的有力保證。n3吸收劑漿液制備設備吸收劑漿液制備設備n熟化石灰球磨機和石灰石的球磨機具有出力大熟化石灰球磨機和石灰石的球磨機具有出力大和高可靠性的特點，石灰或石灰石每小時產出和高可靠性的特點，石灰或石灰石每小時產出量可到達量可到達110t，缺點平均間隔時間超越，缺點平均間隔時間超越6萬萬h。球磨設備的供應商引薦他們的設備每天球磨設備的供應商引薦他們的設備每天24h運運轉，這是由于球磨機啟停時，設備受力作用最轉，這是由于球磨機啟停時，設備受力作用最

36、大。從設計有效容量大的觀念出發，通常的作大。從設計有效容量大的觀念出發，通常的作法是設計法是設計2個吸收劑制備系列，每個系列由日個吸收劑制備系列，每個系列由日儲存罐、皮帶保送機、球磨機和分級系統組成。儲存罐、皮帶保送機、球磨機和分級系統組成。每個系列的容量是，每個系列的容量是，24h內可以消費出內可以消費出FGD系系統設計工況下吸收劑漿液日耗用量，也就是說，統設計工況下吸收劑漿液日耗用量，也就是說，2臺球磨機可以每天任務臺球磨機可以每天任務12h，這種，這種2系列運轉系列運轉方式有富余的時間對球磨機和輔助設備進展定方式有富余的時間對球磨機和輔助設備進展定期檢修，而不會影響吸收劑制備系統的可靠性

37、。期檢修，而不會影響吸收劑制備系統的可靠性。n 一個電廠往往有多臺發電機組，在能夠的情況下應將吸收劑制備系統、脫水系統以及固體副產物第三級處置系統作為公用系統一致規劃。例如對一切脫硫安裝所需求的吸收劑漿液由一個單獨的吸收劑制備系統提供，對每臺FGD安裝配置一條或多條球磨系列，共享一個備用球磨系列。n雖然廠內濕磨制備吸收劑漿液具有較好的經濟效益，球磨機也是電廠熟習的設備，但據了解，濕磨制漿系統仍是FGD系統缺點率較高的安裝。因此，從FGD系統管理角度來說，在有可靠石灰石粉供應的情況下，還是選擇外購石灰石粉為好。n對于外購石灰石粉的電廠設計集中配、供漿系統，既便于管理也可減少占地和投資本錢。如每臺

38、FGD安裝設置一個石灰石粉倉和配漿系統，那么至少應使相鄰的2臺FGD安裝的吸收劑供漿系統互為備用，以提高供漿的可靠性。n4固體副產物處置設備固體副產物處置設備n固體副產物處置設備可以由一級脫水設備、二固體副產物處置設備可以由一級脫水設備、二級脫水設備以及三級處置設備組成。級脫水設備以及三級處置設備組成。n一級脫水設備一級脫水設備n一級脫水可以采用沉淀池或水力旋流分別器。一級脫水可以采用沉淀池或水力旋流分別器。雖然一級脫水設備可以中斷數小時而不會限制雖然一級脫水設備可以中斷數小時而不會限制FGD系統的運轉，但通常這種設備必需系統的運轉，但通常這種設備必需24h延延續任務。續任務。n當采用沉淀池作

39、一級脫水設備時，典型地是采當采用沉淀池作一級脫水設備時，典型地是采用用1個滿負荷或個滿負荷或2個較低負荷的沉淀池。呵斥沉個較低負荷的沉淀池。呵斥沉淀池事故停運的主要緣由是，沉淀池出口堵塞，淀池事故停運的主要緣由是，沉淀池出口堵塞，刮泥機被淤泥掩埋以及刮泥機驅動設備發活力刮泥機被淤泥掩埋以及刮泥機驅動設備發活力械或電氣缺點。假設發生這種缺點，需求排空械或電氣缺點。假設發生這種缺點，需求排空沉淀池，沉淀池， 去除淤泥和修復缺點設備，這能夠需求停運沉淀池數天，出現這種情況將影響FGD系統的可利用率。因此，常見于采用2個50容量的沉淀池系統，在有多臺FGD安裝的系統中，1個公用的備用沉淀池為一切FGD

40、安裝所共享能夠是較為合理的設計。由于沉淀池占地面積大、投資本錢高和濃縮效率低，新建的FGD系統幾乎都不再采用了。水力旋流分別器由于投資本錢低、占地少、濃縮效率高以及可靠性較沉淀池高而廣泛運用于FGD強迫氧化工藝中。可以根據一級脫水流量設置一臺或多臺水力旋流分別站，每個分別站的漿液分配罐上裝有多支旋流分別器，可以選擇其中的1個或多個旋流分別器作備用。當單個旋流分別器 發生缺點時可以在較短時間里完成換新任務，而不會影響旋流分別站的整個運轉。這種安裝沒有運動部件，主要缺點是旋流分別器內襯磨損，通常采用聚氨酯樹脂內襯。各旋流分別器的進漿閥必需采用耐腐蝕、磨損的金屬，否那么會發生閥芯腐蝕、磨損或生銹卡澀

41、的缺點。由于無需經常操作各旋流分別器的進漿閥，選用插板閥較適宜。假設底流濃漿的聚集漏斗槽為敞開的，蒸發的水霧將腐蝕分別站的金屬部件。漿液本身假設有結垢傾向或管道較長，旋流分別站的漿液分配罐和溢流漿罐以及與其相連的管道能夠會出現結垢。水力旋流分別站通常布置在底流漿罐的上方，分別出來的底流濃漿依托重力經漿管直接流入底流 漿罐。普通是每臺安裝設置一個底流漿罐，底流漿液含固量較高，質量百分數為40wt-50wt，需配置攪拌器，攪拌器的減速齒輪和連軸法蘭是易發生缺點的部位。 底流漿罐儲存容量視工藝而定，有的按固體副產物最大日產量和二級脫水安裝每天運轉的小時數來確定；有的將罐體設計得較小僅2m3，堅持溢流

42、形狀。在權衡可靠性、投資本錢和攪拌非常大的儲存罐的難度時，往往更多地思索后兩個要素來決議底流液罐的大小。 另外，底流漿液攪拌時間不易過長，否那么會減小石膏結晶的粒度、影響固體物的過濾特性。因此，底流漿在儲存罐中的停留時間應限制在12h之內。 n在一些采用水力旋流分別站作為一級脫水的較新的設計中，不設底流漿罐。旋流分別器 的罐體直接與每個二級脫水安裝(例如臥式皮帶過濾機)相連，旋流器的底流液依托重力直 接送至過濾機，這樣省去了底流漿罐、攪拌器、過濾機給料泵、漿管和閥門。二級脫水設備采用臥式真空皮帶過濾機作二級脫水設備的定期維護和檢修任務不多，過去布帶搭接頭處易于損壞，經改良后的布帶搭接頭已明顯提

43、高了運用壽命。皮帶過濾機常發生的缺陷是皮帶和布帶走偏；由于固體副產物脫水性能惡化或操作不當呵斥濾餅含水偏高而堵塞下料斗；當布帶有破裂，將呵斥濾液含固量增多甚至游積堵塞濾液接受罐。離心過濾機定期維護和檢修任務較多，我國電廠尚無選用離心過濾機作二級脫水設備的FGD系統。n脫水設備的系列數根據設計脫水固體物的產量來確定。無論采用何種類型的二級脫水設 備，一個備用系列應該包括在設計中。備用系列可以為多臺發電機組所共享，也可以每臺發 電機組分別配置一個備用系列。正如前而已提到的，從降低投資本錢、減少占地出發，對于有多臺機組的發電廠應作長久思索，設計公用脫水系統，集中處置全廠多臺FGD安裝排放的石膏漿液。

44、n二級脫水后的固體副產物普通經保送皮帶送至第三級處置設備或送往暫時儲存倉(或庫)。固體副產物第三級處置設備在對固體副產物進展穩定化和固定化處置的系統中，用來將固體物廢渣與飛灰和生石灰混合的攪拌混料機有效容量超越180t/h，因此只需l臺或2臺混料機就能滿足大多數FGD系統的要求，為檢修和清洗方便，建議設置一個備用混料機。正如先前討論的，備用混料機可作為數臺發電機組所公用。在這種固體副產物處置系統中，還需設置一個飛灰和石灰日儲存倉。我國近年建的電廠FGD系統還沒有這類固體廢渣處置設備。少數燃用低硫煤機組的FGD系統， 由于脫硫石膏日產量較低或由于所處地理位置不允許作廢棄處置，對脫硫后的全部石膏漿

45、液進展脫水處置，得到的石膏副產品烘烤脫水后制成石膏板外銷，或直接外銷脫硫 石膏。相當一些FGD系統由于缺乏脫硫石膏市場，僅能回收部分脫硫石膏，部分或大部分石膏濕排至灰場。一些方案建立FGD系統的電廠也苦于石膏銷路，或基于降低投資本錢，而不想設置脫水安裝，選擇濕排灰場作為最簡單的處置方法，或計劃將全部脫硫固體廢渣填 埋處置，但不對填埋坑作任何防滲處置。這些不規范、不符合環境維護的廢漿、廢渣的處置方法也許在我國某些地域、在一段時間內尚不被制止，但這絕不是長宜之計。這種呵斥 二次污染(污染地下水)的處置方法終將會被日益嚴厲的環境維護法規所制止。因此電廠應有長久目光，積極開辟脫硫石膏再利用市場，盡早思

46、索 符合環境維護的脫硫廢渣處置方法，或留有場地，在適當的時候增建適宜的處置設備。提高系統可靠性措施提高系統可靠性措施n做好人員培訓做好人員培訓nFGD系統更像一個化工廠系統更像一個化工廠,對于電廠員工來對于電廠員工來說說,在運轉和維護理念上的不同在運轉和維護理念上的不同,能夠使他們能夠使他們短時間難于順應短時間難于順應.雖然系統設置了冗余雖然系統設置了冗余,但由但由于操作運轉維護閱歷缺乏于操作運轉維護閱歷缺乏,往往導致往往導致FGD 系系統運轉率低下統運轉率低下,因此做好運轉維護人員的培因此做好運轉維護人員的培訓非常重要訓非常重要n運轉維護人員數量指摘閱歷技術程度受訓運轉維護人員數量指摘閱歷技術程度受訓情況直接關系到情況直接關系到FGD系統的運轉可靠性。系統的運轉可靠性。n運轉和維護人員必需對FGD系統常見缺點處理方法及根本物化知識具有相當的了解,對出現的問題能作出快速分析判別,進而采取穩妥可靠的措施。同時,備好備品備件也是縮短維護時間的重要方法。n當FGD系統處于工藝設計階段,系統的運轉方案應開場著手制定,此運轉方案貫穿于采購和施工建立整個過程,這樣做的