1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1工程概況根據(jù)初步設(shè)計成果，提出設(shè)計資料及數(shù)據(jù)如下：（1）、墻體厚度370mm，結(jié)構(gòu)橫向長L142m，結(jié)構(gòu)縱向長L 218m。樓梯位于該層平面的外部，本設(shè)計不予考慮。樓蓋采用裝配式雙向板肋形結(jié)構(gòu)；（2）、該建筑位于非地震區(qū)；（3）、建筑物安全級別為二級；（4）、結(jié)構(gòu)環(huán)境類別二類；（5）、建筑材料等級：混凝土強度等級：混凝土C20； 鋼筋：板中鋼筋、梁中箍筋、構(gòu)造鋼筋HPB235級，梁中受力筋HRB335級；（6）、荷載：鋼筋混凝土重力密度為25kNm3，樓面面層為水磨石(25mm厚水泥砂漿，自重為20kNm2)；梁板天花為混合砂漿抹灰(15mm，重力密度為17kNm3

2、)，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值6kNm2；永久荷載分項系數(shù)1.2，可變荷載分項系數(shù)1.3。（7）、結(jié)構(gòu)平面布置及初估尺寸：板的支承長度為120mm，梁的支承長度為240mm。柱：b×h400mm×400mm，柱子的高度為4m；（如圖1）（8）、使用要求：梁、板允許撓度、最大裂縫寬度允許值見混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)課本附錄；（9）、地基承載力為250KN/m2；（10）、采用的規(guī)范：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50092001)。 圖1 梁板結(jié)構(gòu)平面布置由圖1可知，支承梁縱向布置，跨度為7000mm，支承梁橫向布置，跨度為6000mm。 板按彈性性理論方法

3、計算，板的長邊與短邊之比小于2故為雙向板梁樓蓋。2板的計算（1） 確定板厚h和梁截面計算構(gòu)件板的厚度=（為雙向板的短向計算跨度）且故取。縱向梁的梁高=（為橫向梁的間距）梁的寬高比為2，則縱向梁的尺寸。橫向梁的梁高=（為縱向梁的間距）梁的寬高比為2，則橫向梁的尺寸。（2） 荷載計算25mm水泥砂漿面層 0.025×25=0.5 kN/m2150mm鋼筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m215mm混合砂漿抹灰 0.015×17=0.26 kN/m2恒載標(biāo)準(zhǔn)值 4.51 kN/m2永久荷載設(shè)計值 g=1.2×4.51=5.4 kN/m2可變荷載設(shè)計值

4、 q=1.3×6.0=7.8 kN/m2合計 13.2 kN/m2（3） 板的承載力計算在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載： kN/m2 kN/m2在作用下，各內(nèi)支座均可視作固定支座，邊支座按實際情況確定，如果搭接在墻上的視為簡支，搭接在梁上的視為固定。某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點處，在作用下，各區(qū)格板四邊均可視為簡支跨內(nèi)最大正彎矩在中心點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩。在求各支座最大負彎矩（絕對值）時，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)格板計算，取荷載： kN/m2按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）沈蒲生主編附錄8進行內(nèi)力計算，計算簡圖及計

5、算表格見表2。角區(qū)格板A計算跨度 (a是梁、板在墻上的支承長度，b是梁、板的中間支座寬度，h是板的厚度，是梁、板的凈跨度)故， 故。邊區(qū)格板B計算跨度故， (是支座中心線的距離)故。邊區(qū)格板C計算跨度故 ， 故。邊區(qū)格板D計算跨度故 ， 故。表2 雙向板彎矩計算區(qū)格AB跨內(nèi)計算簡圖 +mx（0.03158×9.3+0.0496×3.9）×5.942=17.2 kN·m/m（0.0255×9.3+0.0506×3.9）×5.942=15.3 kN·m/mmy（0.02168×9.3+0.0349×

6、3.9×5.942=11.9 kN·m/m（0.0225×9.3+0.0348×3.9）×5.942=12.1 kN·m/mmx(u)17.2+0.2×11.9=19.6 kN·m/m 215.3+0.2×12.1=17.7 kN·m/mmy(u)11.9+0.2×17.2=15.3 kN·m/m12.1+0.2×15.3=15.2 kN·m/m支座計算簡圖mx10.0818×13.2×5.942=38 kN·m/m0.071

7、1×13.2×5.942=33kN/m2my10.073×13.2×5.942=34 kN·m/m0.0683×13.2×5.942=31.8 kN·m/m區(qū)格CD跨內(nèi)計算簡圖+mx（0.0285×9.3+0.0496×3.9）×62=16.5kN/m2（0.0496×9.3+0.0496×3.9）×62=17.2 kN/m2my（0.0142×9.3+0.0349×3.9）×62=9.5 kN·m/m（0.0349

8、×9.3+0.0349×3.9）×62=16.6 kN·m/mmx(u)16.5+0.2×9.5=18.4 kN·m/m23.5+0.2×16.6=26.8 kN·m/mmy(u)9.5+0.2×16.5=12.8 kN·m/m16.6+0.2×23.5=23.3 kN·m/m支座計算簡圖mx10.0678×13.2×62=32.6kN/m20.0618×13.2×62= kN·m/mmy10.0566×13.2&#

9、215;62=26.9kN/m20.0549×13.2×62=26 kN·m/m支座處的彎矩AB支座 kN·m/mAC支座 kN·m/mCD支座 kN·m/mBD支座 kN·m/m各跨內(nèi)、支座彎矩已求得（考慮D區(qū)格板四周與梁整體連結(jié)，乘以折減系數(shù)0.8。邊區(qū)格板的跨內(nèi)截面及第一支座截面：時，減小20%；時，減小10%。是沿板邊緣方向的計算跨度，是垂直于邊緣方向的計算跨度），即可近似按算出相應(yīng)的鋼筋截面面積，取跨內(nèi)及支座截面，具體計算如下表3，表4。表3 雙向板跨中彎矩配筋截 面m/(kNm)h0/mmAS/mm2選配鋼筋實配

10、面積/mm2跨中A區(qū)格lox方向19.58125785121101028loy方向15.311566110110714B區(qū)格lox方向17.712571010110714loy方向15.2×0.811553010110714C區(qū)格lox方向18.4×0.812559010110714loy方向12.8×0.811544610110714D區(qū)格lox方向27.8×0.8125890121101028loy方向21.3×0.811574310110714表4 雙向板支座配筋截 面m/(kNm)h0/mmAS/mm2選配鋼筋實配面積/mm2支座A-B

11、32.9×0.81151147141101399B-B31.81151386141101399C-D25.3×0.8115882121101028D-D26×0.8115906121101028A-C35.3×0.81251132141101399B-D31×0.81259941211010283支承梁的計算長邊方向梁的尺寸取300mm×600mm，短邊方向梁的尺寸取250mm×500mm，柱的尺寸為400mm×400mm。雙向板傳給支承梁的荷載分布為:雙向板長邊支承梁上荷載承梯形分布，短邊支承梁上荷載呈三角形分布

12、。支承梁結(jié)構(gòu)自重及抹灰荷載為均勻分布。如圖2所示。圖2 雙向板支承梁計算簡圖3.1長邊支承梁計算（1）荷載計算梁自重 1.2×25×0.3×（0.6-0.15）=4.05 kN/m 梁側(cè)抹灰 2×1.2×17×0.015×(0.6-0.15)=0.28 kN/m 梁傳來的均布荷載 g1=4.05+0.28=4.33kN/m板傳來的恒載（梯形荷載） g=5.4×6=32.4kN/m板傳來的活荷載（梯形荷載） q=7.8×6=46.8kN/m（2）計算跨度梁端部擱置在墻上，其支撐長度為240mm，柱的截面尺寸

13、為400mm×400mmm。計算跨度如下。邊跨： 則=6.88m。中間跨 ，則取=6.93m。跨度差 則可以按等跨連續(xù)梁計算。計算簡圖如3所示。a)b)圖3 梁的尺寸和計算簡圖a)梁的尺寸；b）計算簡圖（3）彎矩及剪力計算按彈性理論計算支承梁時，為方便計算，將支承梁上的梯形或三角形荷載根據(jù)支座截面彎矩相等的原則等換為等效均布荷載。連續(xù)梁在等效均布荷載作用下，按結(jié)構(gòu)力學(xué)的一般方法求得支座彎矩值；各跨的跨內(nèi)彎矩和支座處的剪力值應(yīng)按梁上原有荷載形式進行計算。等效后的彎矩圖圖4 梯形荷載轉(zhuǎn)換等效荷載圖等效的恒載設(shè)計值： kN/m等效的活載設(shè)計值： kN/m支座截面最大彎矩按下列公式計算：其中

14、對于端支座=6.88m ，中間支座=6.93m。K為等跨截面連續(xù)梁在常用荷載作用下內(nèi)力系數(shù)，查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）沈蒲生主編附錄7。見下表5。表5支承梁支座彎矩計算序號計算簡圖支座(kN·m)K/MBK/MC-0.105-134.2-0.079-102.4-0.119-184.53-0.022-34.6-0.035-54.3-0.111-174.6最不利荷載組合+-188.5-277+-318.7-137各跨中彎矩和支座的剪力按梁上原有荷載用結(jié)構(gòu)求解器求。邊跨荷載a） b)圖5 邊跨上承受的荷載a）板傳來的荷載;b)梁的自重邊跨采用結(jié)構(gòu)求解器求得彎矩圖（kN·m）、剪力

15、圖（kN）如下圖6及圖7所示。a) b)圖6 邊跨跨中彎矩圖a）板傳來的荷載的彎矩；b)梁的產(chǎn)生的彎矩兩者之和M=199.57+12.86=211.89 kN·ma) b)圖7 邊跨支座剪力圖a）板傳來的荷載的剪力；b)梁的產(chǎn)生的剪力兩者之和V左=105.79+11.17=115.8 kN V右=-201.51-18.62=-218.19 kN中間跨荷載a） b)圖8 中間跨荷載a）板傳來的荷載;b)梁的自重中間跨采用結(jié)構(gòu)求解器求得彎矩圖（kN·m）、剪力圖（kN）如下圖9及圖10所示 。 a) b)圖9 中間跨跨中彎矩圖a）板傳來的荷載的彎矩；b)梁的產(chǎn)生的彎矩兩者之和M

16、=132.77+8.66=140.53 kN·ma) b)圖10 中間跨支座剪力圖a）板傳來的荷載的剪力；b)梁的產(chǎn)生的剪力兩者之和V左=155.63+15=169.06 kN V右=-255.63-15=-169.06 kN（4）梁的承載力計算中間梁跨內(nèi)截面按T形截面計算，其翼緣計算寬度為邊跨 中間跨 環(huán)境類別一類單排布筋取則。翼緣厚判別T形截面類型 邊跨中跨均屬于第一類T形截面支座截面按矩形截面計算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取=565mm連續(xù)支承梁正截面及斜截面計算分見下表6及表7。表6 連續(xù)支承梁正截面承載力計算截面邊跨跨內(nèi)離端第二支座中間跨內(nèi)中間支座M（kN·m

17、）211.89-318.7140.53-2770.030.340.020.370.030.430.020.37/mm2124223328352006選配鋼筋325428225425實配鋼筋面積/mm2147324639821964表7 連續(xù)支承梁斜截面計算截面端支座內(nèi)側(cè)離端第二支外側(cè)離端第二支內(nèi)側(cè)中間支座V/kN115.8218.19169.06169.06>V>V>V>V>V<V<V<V選用箍筋210210210210157157157157構(gòu)造配筋265600600實配箍筋間距s200200200200邊梁跨內(nèi)截面按倒L形截面計算，其翼緣計算

18、寬度為邊跨 中間跨 環(huán)境類別一類單排布筋取則。翼緣厚判別L形截面類型 邊跨 中跨均屬于第一類L形截面支座截面按矩形截面計算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取=565mm求邊梁的彎矩時因為板只有一半荷載傳遞到梁上，故其彎矩和剪力等于中間梁板傳遞彎矩、剪力的一半與梁自重產(chǎn)生彎矩、剪力的之和。連續(xù)支承梁（邊梁）正截面及斜截面計算分見下表8及表9。表8 連續(xù)支承邊梁正截面承載力計算截面邊跨跨內(nèi)離端第二支座中間跨內(nèi)中間支座M（kN·m）112.36-17073.14-146.70.0320.180.020.160.0320.200.020.17/mm26651084417922選配鋼筋22232

19、2222322實配鋼筋面積/mm276011407601140表9 連續(xù)支承邊梁斜截面計算截面端支座內(nèi)側(cè)離端第二支外側(cè)離端第二支內(nèi)側(cè)中間支座V/kN62.91117.4391.2591.25>V>V>V>V>V>V>V>V選用箍筋210210210210157157157157構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋實配箍筋間距s2002002002003.2 短邊支承梁計算(1)荷載計算梁自重 1.2×25×0.25×（0.5-0.15）=3.4 kN/m 梁側(cè)抹灰 2×1.2×17×0.01

20、5×(0.5-0.15)=0.21 kN/m 梁傳來的均布荷載 g2=3.4+0.21=3.61 kN/m板傳來的恒載（三角形荷載） g=5.4kN/m2×6m=32.4 kN/m板傳來的活荷載（三角形荷載） q=7.8kN/m2×6m=46.8 kN/m(2)計算跨度梁端部擱置在墻上，其支撐長度為240mm，柱的截面尺寸為400mm×400mmm。計算跨度計算如下。邊跨: 故=5.88m。中間跨 ，則取=5.88m。梁的有關(guān)尺寸及支承情況如圖11。a)b)圖11 梁的尺寸和計算簡圖a）梁的尺寸；b）計算簡圖（3）梁的承載力計算 將支承梁上的三角形荷載根

21、據(jù)支座截面彎矩相等的原則換算為等效均布荷載，如圖12。 圖12 三角形荷載的等效等效的恒載設(shè)計值： kN/m等效的活載設(shè)計值： kN/m支座截面最大彎矩按下列公式計算：其中對于端支座=5.88m ，中間支座=5.88m。K為等跨截面連續(xù)梁在常用荷載作用下內(nèi)力系數(shù)，查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計（第三版）沈蒲生主編附錄7。見下表10。表10 支承梁支座彎矩計算序號計算簡圖中間支座(kN·m)K/M-0.1-82.5-0.117-118.32最不利荷載組合+-200.8各跨中彎矩和支座的剪力按梁上原有荷載用結(jié)構(gòu)求解器求。邊跨求得彎矩M=129.84+8.74=138.58 kN·m剪力V左=

22、80.04+7.96=88 kN V右=-152.81-13.27=-166.08 kN中間跨跨求得彎矩M=88.57+5.2=90.77 kN·m剪力V左=116.42+10.61=127.03 kN V右=-116.42-10.61=-127.03 kN（4）截面支承梁計算中間梁跨內(nèi)截面按T形截面計算，其翼緣計算寬度為環(huán)境類別一類單排布筋取則。翼緣厚判別T形截面類型 屬于第一類T形截面支座截面按矩形截面計算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取=565mm連續(xù)支承梁正截面及斜截面計算分見下表11及表12。表11 連續(xù)支承梁正截面承載力計算截面邊跨跨內(nèi)離端第二支座中間跨內(nèi)M（kN

23、3;m）138.58-200.890.770.0230.260.0150.0230.310.015/mm28151401531選配鋼筋228225+220220實配鋼筋面積/mm212301610628表12 連續(xù)支承梁斜截面計算截面端支座內(nèi)側(cè)離端第二支外側(cè)離端第二支內(nèi)側(cè)V/kN88166.08127.03>V>V>V>V<V<V選用箍筋210210210157157157構(gòu)造配筋4051270實配箍筋間距s200200200邊梁跨內(nèi)截面按倒L形截面計算，其翼緣計算寬度為環(huán)境類別一類單排布筋取則。翼緣厚判別L形截面類型 屬于第一類L形截面支座截面按矩形截面計

24、算，支座與跨中均按一排鋼筋考慮，取=565mm求邊梁的彎矩時因為板只有一半荷載傳遞到梁上，故其彎矩和剪力等于中間梁板傳遞彎矩、剪力的一半與梁自重產(chǎn)生彎矩、剪力的之和。連續(xù)支承梁（邊梁）正截面及斜截面計算分見下表13及表14。表13 連續(xù)支承邊梁正截面承載力計算截面邊跨跨內(nèi)離端第二支座中間跨內(nèi)M（kN·m）73.66-105.947.990.0240.1380.0160.0240.1490.016/mm2425673283選配鋼筋218220216實配鋼筋面積/mm2509628402表14 連續(xù)支承邊梁斜截面計算截面端支座內(nèi)側(cè)離端第二支外側(cè)離端第二支內(nèi)側(cè)V/kN47.9889.676

25、8.82>V>V>V>V>V>V選用箍筋210210210157157157構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋實配箍筋間距s2002002004柱的計算中柱的荷載計算： 長邊梁的傳遞荷載設(shè)計值： (32.4+46.8)×6.93×0.5+4.33×6.93=304.4 kN 短邊梁的傳遞荷載設(shè)計值： (32.4+46.8)×5.88×0.5+3.61×5.88=235.5 kN柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN柱的抹灰： 4×0.015×0.4&

26、#215;4×17=1.6 kN N1=557.5 kN長邊邊柱荷載計算：長邊梁的傳遞荷載設(shè)計值： (32.4+46.8)×6.93×0.5×0.5+4.33×6.93=167 kN 短邊梁的傳遞荷載設(shè)計值：(32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88×0.5=127 kN柱的自重： 4×0.4×0.4×25=16 kN柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N2=311.6 kN短

27、邊邊柱荷載計算：長邊梁的傳遞荷載設(shè)計值:(32.4+46.8)×（3+0.93）×0.5+4.33×6.93×0.5=170.6 kN短邊梁的傳遞荷載設(shè)計值： (32.4+46.8)×5.88×0.5×0.5+3.61×5.88=137.6 kN柱的自重： 4 ×0.4×0.4×25=16 kN柱的抹灰： 4×0.015×0.4×4×17=1.6 kN N3=325.8 kN柱結(jié)構(gòu)的計算：柱的計算高度為4m，截面尺寸為b×h=400mm

28、×400mm，受力鋼筋采用HRB335級鋼筋，柱中箍筋采用HPB235級鋼筋，混凝土強度等級為，環(huán)境類別為二a環(huán)境，則。中柱： ，由公式：可計算得：由計算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可按最小配筋率配受力鋼筋。單側(cè)：全部： 選配。每側(cè)柱中箍筋按構(gòu)造配置為：。鋼筋配筋圖如圖13所示。長邊邊柱： ，由公式：可計算得：由計算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可構(gòu)造配筋選配。鋼筋配筋圖如圖14所示：短邊邊柱： ，由公式：可計算得：由計算可得：柱混凝土自身可抵抗其軸力，則可按最小配筋率配受力鋼筋。則可構(gòu)造配筋選配。柱中箍筋按構(gòu)造配置為：。鋼筋配筋圖如圖15所示： 圖13中柱的配筋圖 圖14

29、 長邊邊柱配筋圖 圖15 短邊邊柱配筋圖5板的驗算雙向板驗算（1）荷載計算板上恒載標(biāo)準(zhǔn)值 g=4.51 kN/m2板上活載標(biāo)準(zhǔn)值 q=6 kN/m2查表得準(zhǔn)永久值組合系數(shù)為0.4則 g1=g+0.5×0.4q=5.7 kN/m2 q1=0.5×0.4q=1.2 kN/m2 g+0.4q=4.51+6×4=6.9 kN/m2(2)彎矩計算如下表15。表15 雙向板彎矩計算區(qū)格AB跨內(nèi)計算簡圖 +mx（0.03158×5.7+0.0496×1.2）×5.942=8.4 kN·m/m（0.0255×5.7+0.0506&

30、#215;1.2）×5.942=7.3 kN·m/mmy（0.02168×5.7+0.0349×1.2×5.942=5.8 kN·m/m（0.0225×5.7+0.0348×1.2）×5.942=6 kN·m/mmx(u)8.4+0.2×5.8=9.56 kN·m/m 27.3+0.2×6=8.5 kN·m/mmy(u)5.8+0.2×8.4=7.48 kN·m/m6+0.2×7.3=7.46 kN·m/m支座計算簡

31、圖mx0.0818×6.9×5.942=19.6 kN·m/m0.0711×6.9×5.942=17.3 kN·m/mmy0.073×6.9×5.942=17.8 kN·m/m0.0683×6.9×5.942=16.6 kN·m/m區(qū)格CD跨內(nèi)計算簡圖+mx（0.0285×5.7+0.0496×1.2）×62=8kN/m2（0.0496×5.7+0.0496×1.2）×62=12.3 kN/m2my（0.0142&#

32、215;5.7+0.0349×1.2）×62=4.4 kN·m/m（0.0349×5.7+0.0349×1.2）×62=8.67 kN·m/m mx(u)8+0.2×4.4=8.88 kN·m/m12.3+0.2×8.67=14 kN·m/mmy(u)9.5+0.2×16.5=12.8 kN·m/m8.67+0.2×12.3=11 kN·m/m支座計算簡圖mx0.0678×6.9×62=17kN/m20.0618×6

33、.9×62=15.3 kN·m/mmy0.0566×6.9×62=14kN/m20.0549×6.9×62=13.6 kN·m/m支座處的彎矩AB支座 kN·m/mAC支座 kN·m/mCD支座 kN·m/mBD支座 kN·m/m(3)裂縫驗算短邊方向最大彎矩，取1m板寬，環(huán)境類別為二類C=20mm，h0=150-(20+0.5×14)=123mm，鋼筋選用的是HPB235級14110,AS=1399mm，Vj=0.7，, 長邊方向最大彎矩，取1m板寬，環(huán)境類別為二類C=20mm，h0=150-(20+0.5×14)=123mm，鋼筋選用的是HPB235級14110 ，AS=1399mm，Vj=0.7，。,