1、目 錄一、變更原因：- 1 -二、變更內容：- 1 -三、施工要求:- 1 -四、其它不詳之處詳見模板施工方案- 1 -一、 變更原因：2#種子過濾車間第一層層高14.1m，因車間高度大原設計的模板支撐體系不適用。二、 變更內容：鋼管橫向間距 (m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件；底支撐連接方式:方木支撐；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):80.00；三、 施工要求: a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； b.在任何情況下

2、，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 c.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；d.支撐架搭設的要求：1.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的 接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求，詳見腳手架施工方案；3.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； 4.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。四、其它不詳之處詳見模板施工方案模板高支撐架計算書 工程名稱：山東北海粉煤灰綜合利用項目；結構類型：框架；建筑高度：30.00m；標準層層高：0.00m ； 總建筑面

3、積：2000.00m2；總工期：120天；施工單位：中國機械工業建設集團有限公司； 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）、混凝土結構設計規范gb50010-2002、建筑結構荷載規范(gb 50009-2001)、鋼結構設計規范(gb 50017-2003)等規范。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要。 疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3. 高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):1.0；縱距

4、(m):1.00；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):16.00； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kn/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kn/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13.000； 木方抗剪強

5、度設計值(n/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=8.0009.0009.000/6 = 108.00 cm3； i=8.0009.0009.0009.000/12 = 486.00 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kn/m； (2)模

6、板的自重線荷載(kn/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kn/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)： p1 = (1.000+2.000)1.0000.300 = 0.900 kn； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.500 + 0.105) = 1.926 kn/m； 集中荷載 p = 1.40.900=1.260 kn； 最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.2601.000 /4 + 1.9261.0002/8 = 0.556 kn.m；

7、最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.9261.000/2 = 1.593 kn ； 截面應力 = m / w = 0.556106/108.000103 = 5.146 n/mm2； 方木的計算強度為 5.146 小13.0 n/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力: q = 1.0001.926/2+1.260/2 = 1.593 kn； 截面抗剪強度計算值 t = 3 1593.000/(2 80.000 90.000) = 0.332 n

8、/mm2； 截面抗剪強度設計值 t = 1.300 n/mm2； 方木的抗剪強度為0.332小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kn/m； 集中荷載 p = 0.900 kn； 最大變形 v= 51.6051000.0004 /(3849500.0004860000.00) + 900.0001000.0003 /( 489500.0004860000.00) = 0.859 mm； 方木的最大撓度 0.859 小于 1000.000/2

9、50,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 1.9261.000 + 1.260 = 3.186 kn； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(kn.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.765 kn.m ； 最大變形 vmax = 1.769 mm ； 最大支座力 qmax = 10.408 kn ； 截面應力 = 0.765106/5080.000=150.557 n/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的

10、最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 10.408 kn； r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kn)： ng1 = 0.12916.000 = 2.

11、066 kn； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄a 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3500.9001.000 = 0.315 kn； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 = 25.0000.2000.9001.000 = 4.500 kn； 經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 6.881 kn； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載 經計算得到，活荷載標準值 nq = (1.000+2.000 ) 0.9001.000 = 2.700 kn； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算

12、公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 12.037 kn；六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 12.037 kn； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 n/mm2； lo- 計算長度 (m)； 如果完全參

13、照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=1203

14、6.720/（0.207489.000） = 118.913 n/mm2； 立桿穩定性計算 = 118.913 n/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=12036.720/（0.530489.000） = 46.443 n/mm2； 立桿穩定性計算 = 46.443 n/mm2 小于 f = 205

15、.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.042 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.042(1.500+0.1002) = 2.099 m； lo/i = 2099.109 / 15.800 = 133.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=12036.720/（0.38

16、1489.000） = 64.606 n/mm2； 立桿穩定性計算 = 64.606 n/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗: 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個

17、 方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置， 但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿， 使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn 時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應