1、一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL-x新澆混凝土梁計算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新澆混凝土結構層高(m)7.25梁側樓板厚度(mm)160 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓

2、高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆

3、面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)h

4、b0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1520.084kNm Mmax/W0.084106/240003.489N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.051504/(10010000144000)0.042mml/250150/2500.6mm 滿足要

5、求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37528.0060.15+0.4371.7640.151.691kN R2=1.25q1l=1.2529.770.155.582kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.151.297kN R2=1.25q2l=1.2523.050.154.322kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(

6、cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.691+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.582+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.618kN/m q2max1.297+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+(0.5+(24+1.1

7、)0.16)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，4.322+(0.3-0.1)0.3/24.352kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.6180.92，0.55.6180.220.455kNm Mmax/W0.455106/533308.533N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.6180.9，5.6180.23.034kN max3Vmax/(2bh0)=33.0341000/(25080)1.138N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3

8、、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.3529004/(10096002133300)0.944mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.3522004/(896002133300)0.042mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.6180.9，0.45.6180.9+5.6180.25.562kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.254kN，R25.562k

9、N 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.3520.9，0.44.3520.9+4.3520.24.308kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.863kN，R24.308kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48.33.6可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W

10、0.271106/508053.369N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.773kN max2Vmax/A=22.7731000/48911.341N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.064mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.481kN，R2=11.108kN，R3=0.481kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗

11、滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R3max0.481,0.4810.481kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR211.108kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準

12、值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.614=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁驗算

13、q1max1.721+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.659+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.695kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.485kN，R211.233kN，R30.486kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.8101.318，查表得，10.58 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+M

14、w/lbmax0.485+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.486+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.04/0.911.277kN fN/(A)+Mw/W11277.308/(0.58489)+0.04106/508047.597N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.8192.439，查表得，20.195 立

15、柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.485+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.486+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.04/0.911.277kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+1.20.15(7.25-0.9)+Mw/lbmax0.485+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.48

16、6+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+1.143+0.04/0.912.42kN fN/(A)+Mw/W12420.308/(0.195489)+0.04106/5080138.089N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)300混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=12.42kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m

17、)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作

18、用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11920280/1000=538.138kNF1=12.42kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混