1、 江北灣頭啟動區3#-3地塊工程一標段懸挑腳手架專項補充施工方案編制人： 職務（稱）： 日期： 審核人： 職務（稱）： 日期： 審批人： 職務（稱）： 日期： 批準部門（章） 寧波建工股份有限公司2015年12月寧波建工股份有限公司 由寧波江灣房地產開發有限公司開發建設的江北灣頭啟動區3#-3地塊一標段項目目前正處于主體施工階段，最高樓層已施工至九層樓面，最低樓層已施工至六層樓面，外架采用傳統的懸挑腳手架，四層面開始懸挑，共懸挑三挑，懸挑層分別為：四層（樓面開始）、十層、十六層，由于傳統的懸挑施工，主梁必須伸入樓層內，且本工程樓層結構外圍多數為陽臺，廚房，衛生間，為確保主梁受力安全性，主梁必須

2、伸入樓層內，此傳統施工工藝影響了后續二次結構施工，且對以后滲漏隱患較大，為此我項目部決定8#樓、10#樓十層、十六層樓面開始取消傳統懸挑架施工方法，采用新型懸掛式懸挑腳手架。該新型施工工藝具體施工方案如下：一、材料選擇：1、型鋼水平懸挑梁采用16號工字鋼，所有挑梁尾端采用螺栓錨固或鋼板焊接，挑梁均采用20的拉桿斜拉，斜拉上錨固點為框架梁或剪力墻板。轉角處斜拉桿采用雙拉桿。2、懸挑梁與拉桿、拉桿與建筑物采用高強24銷栓連接。型鋼連接鋼板與建筑物，采用高強28螺栓連接。轉角處型鋼與預埋鋼板焊接。二、此腳手架方案的優點1、用此方法懸挑，不影響懸挑層的外墻砌體施工，外墻無需開洞，可大大減少因修補洞口而

3、引起外墻滲漏的隱患。2、本方案拉桿用花籃套筒緊固拉桿，比鋼絲繩更容易保證其受力狀態，且拉桿上端預埋鐵套筒，無需在模板上開洞。 3、本方案與傳統的懸挑型鋼固定方式比較，可大大減少型鋼用量，而且各構件可定型化制作，可周轉次數多，既節省成本，又美觀實用。第一節、懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)20懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下

4、固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉110028001100是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)17.429.26300150027.429.2611001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)12

5、5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.42/1=7.42kN 第2排：F2=F2/nz=7.42/1=7.42kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.26/1=9.26kN 第2排：F2=F2/nz=9.26/1=9.26kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=2.051106/141000=14.545N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qma

6、x/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.8671000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.115N/mm2 max=8.115N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.53mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=6.867kN,R2=11.966kN 四、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.801上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)2060

7、00對接焊縫抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185焊縫厚度he(mm)0.7焊縫長度lw(mm)120角焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/1100)=68.552 上拉桿件支座力： RS2=nzR2=111.966=11.966kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=11.966/tan（90-68.552）=4.701kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=11.966/sin68.552=12.853kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=12.85kN 軸心受拉穩定性計算：

8、 =NS/A=12.85103/380.1=33.81N/mm2210N/mm2 符合要求！ 角焊縫驗算： f=NS/(helw)=12.85103/(0.707120)=7.14N/mm2 fftw=1.22160=192.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 對接焊縫驗算： =NS/(lwt)=12.85103/A=7.378103/380.1=33.81N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1)/nz=(4.701)/1=4.701kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=2.05

9、1106/(1.05141103)+4.701103/2610=15.65N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數=1.05 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=2.051106/(0.929141103)=15.657N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、型鋼與連接鋼板的焊縫計算主梁與連接鋼板連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設

10、計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座處的剪力值：V=6.867kN 承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板與翼緣板交接處焊縫正應力： =VS1/(Id)=6.86710365383.56/(11301046)=6.58N/mm2fvw=125N/mm2 七、對連接鋼板強度驗算 豎向應力 =V/A=6.871000/25012-30122=3.01N/mm2f=215N/mm2滿足要求！ 八、預埋螺栓強度驗算 焊接鋼板與建筑物采用2個高強28螺栓連接 銷栓

11、的抗剪承載力 ： N=3.1416(28/2)21202=147.8kN 遠大于支座反力R=6.87kN 滿足要求9、 拉桿偏心作用影響驗算 由于拉桿拉結點在型鋼側邊，拉桿拉力對型鋼中心有扭矩。在設置拉桿時，相鄰型鋼的拉桿設置方向相反。 16#工字鋼翼緣板寬度88mm，連接鋼板厚度12mm拉桿對型鋼中心軸的扭矩：結構中通過掃地桿頂住立桿抵消其扭矩，掃地桿高度200mm掃地桿采用單扣件，滿足要求！在施工過程中，要保證掃地桿頂緊立桿，扣件扣在掃地桿下端。第2節 有飄窗部位懸挑2.05米 計算書 本工程部分位置設計有飄窗，飄窗挑出0.8米，飄窗部位懸挑長度2.05米，內力桿離開墻面1.1米。 計算簡

12、圖（型鋼伸出外立桿15公分忽略）內外立桿對型鋼的荷載設計值N1=N2=9.26kN,型鋼自重荷載設計值q=0.25kN/m通過力學求解器可得： 一、強度驗算彎矩圖(kNm)軸力圖 max=Mmax/W+N/A=4.4106/141000+10.08103/2610=35.06N/mm2f=210N/mm2F拉桿=17.96kN拉桿為直徑22的鋼筋用45號花籃連接套筒連接（具體做法詳見附圖）拉桿受力計算，拉桿： =F/A=17.96103/380=47.26N/mm2 f=210N/mm2 符合要求！二、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.41000

13、881602-(88-6)140.22/(8113000006)=6.45N/mm2 max=6.45N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 三、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.96mm=2lx/250=21900/250=15.2mm 符合要求！4、 支座反力 型鋼錨固處 R1=10.90kN （R水平=10.08kN ,R豎向=4.136kN) R拉桿=17.96kN (R水平=-10.08kN,R豎向=14.859 kN)五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1)/nz=(10.08)/1=10.08kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=4.401

14、06/(1.05141103)+10.08103/2610=33.57N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數=1.05 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=4.4106/(0.929141103)=33.59N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、型鋼與連接鋼板的焊縫計算主梁與連接鋼板連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw

15、(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座處的剪力值：V=10.90kN 承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板與翼緣板交接處焊縫正應力： =VS1/(Id)=10.9010365383.56/(11301046)=10.44N/mm2fvw=125N/mm2 七、對連接鋼板強度驗算 豎向應力 =V/A=10.901000/25012-30122=4.78N/mm2f=215N/mm2滿足要求！ 八、預埋螺栓強度驗算 焊接鋼板與建筑物采用2個高強28螺栓連接 螺栓的抗剪

16、承載力 ： N=3.1416(28/2)21202=147.8kN 遠大于支座反力R=10.90kN 滿足要求第3節 最不利轉角（帶連梁） 東北角轉角處懸挑主梁所受荷載最大驗算主梁一懸挑主梁懸挑長度2.05米。計算簡圖為（計算時型鋼伸出外立桿15公分部分忽略）：懸挑主梁為16#工字鋼，自重荷載設計值0.25kN/m,連梁為14#工字鋼，自重荷載設計值0.2kN/m。 q=0.25kN/mm2通過力學求解器得到：彎矩圖軸力圖 max=Mmax/W+N/A=6.68106/141000+15.57103/2610=53.33N/mm2f=210N/mm2F拉桿=27.74kN拉桿為直徑22的鋼筋用

17、45號花籃連接套筒連接（具體做法詳見附圖）該位置采用雙拉桿，計算時，一根立桿參與計算拉桿受力計算，拉桿： =F/A=27.74103/380=73N/mm2 f=210N/mm2 符合要求！2、 抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.941000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=15.46N/mm2 max=15.46N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 三、撓度驗算 變形圖(mm) max=1.82mm=2lx/250=21900/250=15.2mm 符合要求！ 四、支座反力 型鋼錨固處 R1=20.25kN

18、 （R水平=15.57kN ,R豎向=12.95kN) R拉桿=27.74kN (R水平=-15.57kN,R豎向=22.95kN)五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1)/nz=(15.57)/1=15.57kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=6.68106/(1.05141103)+15.57103/2610=51.08N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數=1.05 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(G

19、B50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=6.68106/(0.929141103)=50.94N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、型鋼與連接鋼板的焊縫計算主梁與連接鋼板連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座處的剪力值：V=20.25kN 承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板與翼緣板交接處焊縫正應力： =VS1/(Id)=20.2510365

20、383.56/(11301046)=19.39N/mm2fvw=125N/mm2 七、對連接鋼板強度驗算 豎向應力 =V/A=20.251000/(25012-30122)=8.88N/mm2f=215N/mm2滿足要求！ 八、預埋螺栓強度驗算 焊接鋼板與建筑物采用普通2個高強28銷栓連接 螺栓的抗剪承載力 ： N=3.1416(28/2)21202=147.8kN 遠大于支座反力R=20.25kN 滿足要求！驗算主梁二主梁二計算簡圖主梁二懸挑長度2.45米。計算簡圖（忽略型鋼伸出外立桿15公分部位）懸挑主梁為16#工字鋼，自重荷載設計值0.25kN/m,連梁為14#工字鋼，自重荷載設計值0.

21、2kN/m。 q=0.25kN/mm2通過力學求解器得到：彎矩圖軸力圖 max=Mmax/W+N/A=4.62106/141000+15.16103/2610=38.58N/mm2f=210N/mm2F拉桿=23.88kN拉桿為直徑22的鋼筋用45號花籃連接套筒連接（具體做法詳見附圖）該位置采用雙拉桿，計算時，一根立桿參與計算拉桿受力計算，拉桿： =F/A=23.88103/380=62.84N/mm2 f=210N/mm2 符合要求！3、 抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.091000881602-(88-6)140.22/(811300000

22、6)=7.28N/mm2 max=7.28N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 三、撓度驗算 變形圖(mm) max=1.80mm=2lx/250=22300/250=18.4mm 符合要求！ 四、支座反力 型鋼錨固處 R1=16.34kN （R水平=15.16kN ,R豎向=6.09kN) R拉桿=23.88kN (R水平=-15.16kN,R豎向=18.45kN)五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1)/nz=(15.57)/1=15.16kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=4.62106/(1.05141103)+15.16103/2610=37.

23、02N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數=1.05 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=4.62106/(0.929141103)=35.23N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、型鋼與連接鋼板的焊縫計算主梁與連接鋼板連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm

24、2)185 主梁焊接支座處的剪力值：V=16.34kN 承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板與翼緣板交接處焊縫正應力： =VS1/(Id)=16.3410365383.56/(11301046)=15.55N/mm2fvw=125N/mm2 七、對連接鋼板強度驗算 豎向應力 =V/A=16.341000/(25012-30122)=7.17N/mm2f=215N/mm2滿足要求！ 八、預埋螺栓強度驗算 焊接鋼板與建筑物采用普通2個高強28螺栓連接 螺栓的抗剪承載力 ： N=3.1416(28/2)21202=14

25、7.8kN 遠大于支座反力R=16.34kN 滿足要求！第4節 擱置主梁驗算 擱置主梁采用16號工字鋼計算簡圖為 一、 強度驗算： max=Mmax/W=14.28106/141000=101.28N/mm2f=215N/mm2滿足要求！2 抗剪驗算：max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.361000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=22.88N/mm2max=22.88N/mm2=125N/mm23 撓度驗算max=9.43mm=l/250=3750/250=15mm 4、支座反力計算R1=19.539kN， R2=18.618 5、主梁整

26、體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=14.28106/(1.05141103)+0103/2610=96.45N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=14.28106/(0.93141103)=108.90N/mm2f=215N/mm2 符合要求！第5節 拉桿

27、拉力對陽臺懸挑梁的驗算1、懸挑邊梁校核1.1、荷載計算懸挑邊梁截面尺寸為200mm500mm,拉桿對結構的豎向荷載比型鋼對結構的豎向荷載大，所以計算時計算拉桿對陽臺邊梁的影響。通過力學求解器得普通部位拉桿對結構的豎向荷載為11.97kN。邊上帶連梁型鋼上的拉桿豎向荷載為15.23kN，右邊轉角處拉桿為24.32kN，右邊懸挑短梁上的型鋼荷載為16.99kN。1.1.1 恒載標準值的計算板的恒載標準值計算： 0.51.60.1125=2.2kN/m梁的恒載標準值計算：0.20.525=2.5kN/m1.1.2活載標準值計算： 0.51.63=2.4kN/m荷載設計值的計算1.35(2.2+2.5)+1.42.4=9.7kN/m邊梁計算簡圖陽臺邊梁計算簡圖邊梁結構計算彎矩圖剪力圖由結構力學求解器得： Mmax=59.46kN.m ,Vmax=43.72kN抗彎驗算：實配218，滿足抗彎要求。2、縱向懸挑梁校核 荷載計算短梁截面尺寸為200mm550mm 梁的恒載標準值計算：0.20.525=2.5kN/m梁的恒載設計值： 1.22.5=3kN/m梁端集中力為： 43.72+24.32=68.04kN離開梁錨固點三分之一處集中力 F=16.99kN懸挑短梁計算簡圖： 結構計算： 彎矩圖 剪力圖 配筋校核由剪力圖可知，最大的剪力為Vmax=90.43kN，最大