1、南通市干線公路2013年危橋改造工程懸臂梁施工專項方案第一章 編制說明1、主要編制依據、施工招標文件及承包合同書；、公路橋涵施工技術規范；、南通市干線公路2013年危橋改造工程施工圖設計；、中華人民共和國安全生產法、建設工程安全生產管理條理以及公路養護安全作業規程2、編制說明、本方案由項目總工編制、報公司技術負責人審核通過，并經組織專家審查通過后，方能予以實施；、本方案通過后由南通市干線公路2013年危橋改造工程ntgl-2013-qlsg1標項目經理部負責實施。第二章 工程概況撐架橋位于s336線省道k41+741處，位于啟東市新港鎮。由于北幅v型撐架橋斜撐桿因嚴重壓縮通航凈空，經常受船只碰

2、撞，撐桿撞損嚴重，砼破損、主筋外露，需進行北幅撐架橋拆除新建，新建下部結構形式為：橋墩 t構懸臂梁中、邊孔側懸臂梁長不等，中孔側懸臂梁長4.23m，邊孔側懸臂梁長2.63m。橋墩t構懸臂梁由8片t梁組成，懸臂梁端部設置牛腿，放置板梁，懸臂根部與墩身固結。中懸臂梁寬0.3m，邊懸臂梁寬0.4m，梁高變高度1.035-1.775m。橋墩身采用矩形截面，墩身厚1.5m，墩身底部為避讓老橋墩身承臺，作內縮切角處理。第三章 總體組織安排1、組織機構設置：見組織機構網絡圖；2、施工現場人力資源配置：、管理人員項目 經理：朱衛兵技術負責人：陸鳳美試 驗 員：錢 輝 技 術 員：蔡偉偉安 全 員：侯江華資 料

3、 員：蔡偉偉 施工負責人：陶林冬施工 隊長：張新華、主要勞動力配置工作崗位人數工作職責試驗1現場試驗檢測測量1測量放線鋼筋班組10鋼筋加工、安裝木工班組4模板安裝、加固混凝土班組10混凝土澆筑3、原材料、混凝土：采用強制式機械拌合的c40混凝土，使用前已做好原材料檢測、配合比設計及配合比驗證。、鋼材：采用江蘇沙鋼集團生產的并經檢驗合格、監理抽檢合格的鋼筋。4、主要檢測儀器、施工機具準備：見附表第四章、施工技術方案1、準備工作對施工完畢的承臺進行校核，確定驗收合格后可開始進行支架的搭設工作。由全站儀在承臺上精確放出支架的邊線，根據邊線用鋼尺標出各節段點，后用墨斗彈出橫向縱向框線。2、支架搭設、底

4、模鋪設徑向圓木支架，由立桿、橫向木枋、對鞘木楔、竹膠板下縱向木枋、剪刀木、橫撐木、扒釘等組成。經現場實測兩側排架與承臺頂面高差25cm，在承臺基礎上鋪設20cm厚橫向方木調至與兩側排架齊平， 20*20cm縱向方木間距20cm布設，立桿縱向布設6排，立桿的間距根據受力的不同做具體的分配（橫向間距0.6m、縱向間距1.2m，步距0.6m），立桿高度根據懸臂梁的高度調整（具體見支架立面、側面圖），立桿順水方向兩側各用3.5m的剪刀木做固定，剪刀木與立桿呈45，立桿順橋方向兩側各用4m長的橫撐木做固定，立桿上邊鋪長8m的橫向方木，每根立桿與橫向方木的連接處用4根扒釘固定，橫向方木上設置對鞘木楔，對鞘

5、木楔與橫向方木連接的一方固定在橫向方木上，布置10*10cm縱向木枋與橫向方木成90度角，用對鞘木楔上塞緊，再用扒釘固定。在底模鋪設前對支架進行檢查驗收，底模采用15竹膠板，模板表面應平整光滑，接縫處嵌入3mm厚的泡沫雙面膠帶防止漏漿，板與板之間錯縫高差控制在2mm之內。、計算依據、施工荷載計算項目按照公路橋涵施工技術規范和設計文件的有關要求執行。2、主要材料指標：參考建筑模板施工手冊、竹膠板：規格尺寸2440122015mm抗彎強度設計值=15mpa 抗剪強度允許值=15mpa 彈性模量em=5000mpa、竹膠板下縱向木枋：規格1200100100mm(0.2米) 抗彎強度設計值=13mp

6、a抗剪強度允許值=2mpa彈性模量em=10000mpa、橫向方木：規格8000400200mm(1.2米) 抗彎強度設計值=13mpa抗剪強度允許值=2mpa彈性模量em=10000mpa、立桿：直徑18cm（橫向0.6米，縱向1.2米，立桿步距0.6米）=10mpa 、立桿下縱向木枋：規格4000200200mm(0.2米) 抗彎強度設計值=13mpa抗剪強度允許值=2mpa彈性模量em=10000mpa3、建筑工程施工計算手冊、公路橋涵鋼結構及木結構設計規范、橋梁施工計算手冊、橋梁設計與計算、檢算項目根據公路橋涵施工技術規范要求，主要檢算以下項目：1、竹膠板強度及剛度2、竹膠板下縱向木枋

7、強度和剛度3、橫向方木強度及剛度4、支架的強度、穩定性及剛度5、支架下縱向木枋的強度及剛度、荷載組合及計算根據公路橋涵施工技術規范9.2模板、支架和拱架設計中的9.2.2條：設計荷載主要有以下幾種：1、模板、木枋、支架等自重；竹膠板： q11=0.3kn/m2竹膠板下縱向木枋： q12=0.2kn/m2橫向方木： q13=0.2kn/m2立桿： q14=0.2kn/m2立桿下縱向木枋： q15=0.2kn/m22、新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結構物的重力；按最不利截面計算：q2=1.775251.2=53.25kn/m2（鋼筋混凝土容重取 26 kn/m3，混凝土超重系數取1.2）3、施

8、工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；根據公路橋涵施工技術規范附錄d普通模板荷載計算規定：a、計算模板及直接支承模板的小棱時,均布荷載可取q31=2.5kn/m2，另外以集中荷載p=2.5kn進行驗算；b、計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載可取q32=1.5kn/m2；c、計算支架立柱及支承拱架的其它結構構件時，均布荷載可取q33=1.0kn/m2。4、振搗混凝土產生的荷載；對水平模板為：q4=2.0kn/m2。；5、新澆筑混凝土對側面模板的壓力；6、傾倒混凝土時產生的水平荷載；7、其他可能產生的荷載；后三種荷載根據情況予以考慮，本次計算時不予考慮。計算強度的荷載組合為：1+2+3

9、+4計算剛度的荷載組合為：1+2、強度及剛度檢算1、竹膠板強度及剛度檢算a、計算模型：竹膠板釘在縱向木枋（1010cm20cm）上，直接承受上部荷載，取承受最大荷載處進行驗算，截取1m寬的竹膠板按簡支梁進行驗算b、荷載計算：、強度計算時的荷載組合為： q2+q31+q4q竹膠板1=（53.25+2.5+2）1=57.75kn/m、剛度計算時荷載組合： q2q竹膠板2=53.25kn/m、載面參數計算：i=bh3/12=（1000153）/12=281250mm4w=bh2/6=（10.0152）/6=3.7510-5m3、內力計算：mmax=1q竹膠板1l2/8=157.750.22/8 =0

10、.289knmqmax= q竹膠板1l/2=57.750.2/2=5.775kn、強度計算：max= mmax/w=0.289103/(3.7510-5) 106 =7.7mpa竹膠板=15mpamax=(3qmax)/(2bh) =(35775)/(2100015) =0.58mpa=15mpa、剛度計算：f=5q竹膠板2l4/384ei =553.252004/(3845000281250) =0.7mm200/250=0.8mm結果：經檢算竹膠板強度、剛度均滿足使用要求。2、竹膠板下縱向木枋強度及剛度檢算a、計算模型：縱向木枋采用10*10cm松木單層鋪設，直接承受底模傳遞下來的荷載，跨

11、徑為120cm，間距20cm。取承受最大荷載處按簡支梁進行驗算b、荷載計算：、強度驗算：荷載組合：q11 +q2+q31+q4q木枋1=（0.3+53.25+2.5+2.0）0.2=11.61kn/m、剛度檢算：荷載組合q11 +q2q木枋2=（0.3+53.25）0.2=10.71kn/m、載面特性計算：i=(bh3)/12=(1001003)/12=8.33106mm4w=(bh2)/6=(0.10.12)/6=1.6710-4m3、內力計算：mmax =1q木枋1l2/8=(11.611.22)/8=2.09knmqmax = q木枋1l/2=11.611.2/2=6.966kn、強度檢

12、算：max =m/w=2.09103/(1.6710-4) 106 =12.5mpa方木=13mpamax =(3q)/(2bh) =(36966)/(2100100) =1.04mpa=2mpa、剛度計算：f=5q木枋2l4/384ei =(510.7112004)/(3841.01048.33106)=3.45mm1200/250=4.8mm結果：經檢算方木強度、剛度均滿足使用要求。3、橫向方木強度及剛度檢算a、計算模型：橫向方木采用跨徑8m，間距120cm的方木，直接承受縱向木枋傳遞下來的荷載。取承受最大荷載處按簡支梁進行驗算b、荷載計算：、強度驗算：荷載組合：q11+q12+q2+q3

13、1+q4q木枋1=（0.3+0.2+53.25+2.5+2.0）1.2=69.9kn/m、剛度檢算：荷載組合q11+q12+q2q木枋2=（0.3+0.2+53.25）1.2=64.5kn/m、載面特性計算：i=(bh3)/12=(4002003)/12=2.67108mm4w=(bh2)/6=(0.40.22)/6=2.6710-3m3、內力計算：mmax =1q木枋1l2/8=(69.91.22)/8=12.58knmqmax = q木枋1l/2=69.91.2/2=41.94kn、強度檢算：max =m/w=12.58103/(2.6710-3) 106 =4.71mpa方木=13mpa

14、max =(3q)/(2bh) =(341940)/(2400200) =0.79mpa=2mpa、剛度計算：f=5q木枋2l4/384ei =(564.512004)/(3841.01042.67108)=0.65mm900/250=3.6mm結果：經檢算橫向方木強度、剛度均滿足使用要求。3、立桿強度、穩定性檢算、立桿強度計算立桿為d=180mm的松木桿，橫向間距0.6米，縱向間距1.2米，立桿步距0.6米，直接承受橫向木枋傳遞下來的荷載荷載組合：q11+q12+q13+q2+q31+q4n =（0.3+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）0.6*1.2=42.1kn強度檢算：=n/

15、a=42.1103/3.14*90*90=1.66mpa=10mpa、立桿穩定性計算慣性半徑i=（i/a）i-立桿截面慣性矩i=3.141804/64=5.15107mm4a-立桿截面面積a=3.141802/4=2.54104mm2i=（5150104/2.54104）=45mm立桿的計算長度l=khk-計算長度附加系數，取1.155-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.2h-立桿步距0.6ml=1.1551.20.6=0.832m長細比= l/=832/45=18.5當=18.5時=0.915校核穩定性：=n/a=42.1103/2.54104 0.915=1.8mpa=10m

16、pa結果：經檢算立桿強度、穩定性滿足要求。4、立桿下縱向木枋強度及剛度檢算 a、計算模型：立桿下縱向木枋采用20*20cm松木單層鋪設，直接承受立桿傳遞下來的荷載，跨徑為240cm，間距20cm。取承受最大荷載處按簡支梁進行驗算b、荷載計算：、強度驗算：荷載組合：q11+q12+q13+q14+q2+q31+q4q木枋1=（0.3+0.2+0.2+0.2+53.25+2.5+2.0）0.2=11.73kn/m、剛度檢算：荷載組合q11+q12+q13+q14+q2q木枋2=（0.3+0.2+0.2+0.2+53.25）0.2=10.83kn/m、載面特性計算：i=(bh3)/12=(20020

17、03)/12=1.33108mm4w=(bh2)/6=(0.20.22)/6=1.3310-3m3、內力計算：mmax =1q木枋1l2/8=(11.732.42)/8=8.45knmqmax = q木枋1l/2=11.732.4/2=14.08kn、強度檢算：max =m/w=8.45103/(1.3310-3) 106 =6.35mpa方木=13mpamax =(3q)/(2bh) =(314080)/(2200200) =0.53mpa=2mpa、剛度計算：f=5q木枋2l4/384ei =(510.8324004)/(3841.01041.33108)=3.51mm2400/250=9

18、.6mm結果：經檢算方木強度、剛度均滿足使用要求。3、預壓和觀測、預壓方法和荷載計算預壓前應對支架和底模再次進行檢查，根據懸臂梁鋼筋混凝土重量分布情況，在搭設好的支架上堆放和懸臂梁荷載等重的砂袋（梁跨荷載統一考慮安全系數為1.2）。施工前，每袋砂按標準裝包稱重，然后用汽車吊吊裝就位。a、根據懸臂梁設計構造形式和尺寸，計算支架處承受的混凝土體積為：40.26m3 荷載為：（40.26-1.5*1.775*7.5）*2.5=50.7t根據經驗及參考數據，考慮施工人員設備、模板、振搗等荷載為16t，支架處承壓荷載為50.7+16=66.7t支架預壓荷載為支架承受的混凝土恒載與作用動載之和的1.2倍。

19、預壓荷載為66.7t*1.2=80t，預壓面積為（2.58+4.18-1.5-0.5*2）*7.5=32m2支架預壓分級加載表加載區項目名稱75%荷載100%荷載120%荷載備注兩側支架處荷載(t)5066.780單位荷載(t/m2)1.562.082.5單袋重量(t)111每平方袋數(個)1.562.082.5預壓采用專用編織袋裝砂代替荷載，每只編織袋載重量達到1t。b、根據牛腿及端橫梁設計構造形式和尺寸，計算支架處承受的混凝土體積為：15.5m3 荷載為：15.5*2.5=38.8t根據經驗及參考數據，考慮施工人員設備、模板、振搗等荷載為6t，支架處承壓荷載為38.8+6=44.6t。支架

20、預壓荷載為支架承受的混凝土恒載與作用動載之和的1.2倍。預壓荷載為44.6t*1.2=53.5t，預壓面積為2.6*7.5=19.5m2支架預壓分級加載表加載區項目名稱75%荷載100%荷載120%荷載備注兩側支架處荷載(t)33.544.653.5單位荷載(t/m2)1.722.292.74單袋重量(t)111每平方袋數(個)1.722.292.74預壓采用專用編織袋裝砂代替荷載，每只編織袋載重量達到1t。、監測點的布置壓重前應在墩頂兩側底模和翼緣板邊緣布設監測點。預壓前，測量監測點的原始標高，并作詳細的記錄。、預壓支架預壓按預壓單元進行分三級加載，三級加載依此為單元內荷載值的75%、100

21、%、120%。每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監測，再進行下一級加載。加載后期必須嚴格控制加載速度，防止因整體或局部加載量過大、過快而使支架發生剪切破壞。卸載完成后，要再復測各控制點標高，以便得出支架的彈性變形量（等于卸載后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架的非彈性變形（塑性變形）量。預壓完成后根據預壓成果調整標高。壓重順序理論應按照混凝土澆筑順序進行，先澆筑的混凝土部位先壓重，后澆筑的混凝土部位后壓重，根據懸臂梁的澆筑順序，壓重的順序為：a、先壓靠近墩身處，再依次加載向遠離墩身的位置排列，第一層堆放完畢后再

22、堆放下一層，直至達到設計底板鋼筋混凝土重量。b、預壓首先采用縱向滿鋪底板達到底板鋼筋混凝土重量，再橫向堆放與頂板和翼板相同的重量。c、全部重量達到75%時對監測點進行測量并作好詳細記錄，分析支架的變形規則。d、繼續按上一步步驟進行壓重，待壓至總重量的100%時繼續對監測點進行測量并作好詳細記錄。e、壓重至總質量的120%時停止壓重并持荷一天。在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值，以后每加載完畢觀測一次，加載至120%完畢后，每12小時觀測一次，當支架連續3天的沉降量不超過1mm/d，方可進行下一步施工。、卸載確認支架穩定后即可卸載，卸載順序與加載順序相反，原則是后加載的先卸，先加載的后卸，分

23、級分批卸載。同時在卸載過程中，每批卸載后都應再次觀測支架變化。4、模板調整通過加載和卸載變化曲線，對比分析支架彈性變形和非彈性變形量。在卸載全部完畢后，在支架頂面予以調整支架標高，消除非彈性變形，預留彈性變形上拱度。根據實測的支架變形值，結合設計標高，確定和調整梁底標高。、梁底立模標高=梁底設計標高+支架彈性變形值、預拱度設置：考慮到在支架上澆筑混凝土、拆架后上部結構要發生一定的下沉，產生一定的擾度，施工時采取預留預拱度控制，預拱度主要考慮以下因素：a、拆架后上部結構及荷載作用產生的豎向擾度1；b、支架在荷載作用下的彈性壓縮2；（通過預壓測量）c、支架在荷載作用下的非彈性壓縮3；（通過預壓消除

24、）d、支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷4；（通過預壓消除）e、混凝土收縮及溫度變化引起的5。經支架超載預壓之后，根據預拱度計算結果在相應位置上設置，調節預拱度時，精確測量。5、鋼筋加工及安裝鋼筋由鋼筋加工場集中加工制作，運至現場綁扎成型。、鋼筋加工在鋼筋場地嚴格按圖紙尺寸進行加工，鋼筋加工制作時，要將鋼筋下料單與設計圖紙復核，檢查鋼筋下料是否有錯誤或遺漏，對每種鋼筋要按下料單檢查是否達到要求，經過這兩道檢查后，再按下料單放出鋼筋骨架實樣，試制合格后方可成批制作，加工好的鋼筋要掛牌堆放整齊有序。、鋼筋安裝用墨斗或石筆標出主筋、分布筋位置及間距，箍筋與主筋保證垂直并綁扎牢固，箍筋轉角處與主筋交點均

25、要綁扎，非轉角點部分的相交點成梅花狀綁扎，必要時用電焊點焊。在鋼筋骨架與模板之間放置塑料墊塊，以保證砼保護層厚度。6、側模安裝及加固模板采用組合竹膠板，板厚15mm，模板外側四周橫向50cm一道設置雙鋼管，采用對拉螺栓固定，豎向鋼管固定，保證模板整體穩固性。混凝土澆筑前應在模板表面涂刷脫模劑，模板拼縫應嚴密，拼縫之間夾塞海綿條防止漏漿。、模板設計基本參數截面高度 h=1775mm，h方向對拉螺栓5道，對拉螺栓直徑16mm，對拉螺栓在垂直于截面方向距離(即計算跨度)300mm。a、竹膠板：規格尺寸2440122015mm抗彎強度設計值=15mpa 彈性模量em=5000mpab、方木：規格100

26、100mm(間距0.25米)木料為：落葉松順紋抗彎強度設計值=13mpa抗剪強度允許值=2mpa 彈性模量e方木=10000mpac、鋼管：雙鋼管橫楞采用2*48*3.0鋼管，彈性模量e=206000n/mm2，抗彎強度=205n/mm2。d、對拉螺栓：對拉螺栓16mm鋼筋，彈性模量e=206000n/mm2，抗拉強度=195n/mm2。、梁模板荷載標準值計算a、新澆混凝土側壓力標準值fgk新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間， (表示無資料)取200/(t+15)，取6h； t 混凝土的入模溫度，取20.

27、000； v 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.775m； 1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻緩凝外加劑取1.2，該工程取1.2。 2混凝土坍落度影響系數，當坍落度小于100mm時，取1.10不小于100mm，取1.15。本計算方案以混凝土坍落度高度為120mm,取1.15。=0.22x25x6x1.2x1.15x1.51/2=56kn/m2 =25x1.775= 44.4kn/ m2 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 fgk=44.4kn/m2b、傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值考慮傾倒混凝土產生的水平活載荷標準值

28、取值fqk1=4 kn/ m2（泵送混凝土）c、振搗混凝土時產生的水平荷載標準值振搗混凝土時產生的水平荷載標準值取值fqk2=4 kn/ m2 （作用范圍在新澆筑的混凝土側壓力的有效壓頭高度之內）d、模板驗算按照最不利荷載效應組合強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；fs=1.2fgk+1.4fqk=1.2 * fgk+1.4*(fqk1+ fqk2) = 1.2 * 44.4+1.4 *(4+4) = 64.5kn/ m2撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值fk=44.4kn/m2、梁側模板面板計算 梁側模板面板按照三跨度連續梁計算，取100mm寬模板單元作為

29、計算模型:a、抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： = m/w 其中 梁側模板的抗彎強度計算值(mpa)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(kn/m)；模板單元線荷載為q=64.510-30.100=6.45 kn/m模板單元的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：i=28125mm4；w=3750mm3 最大彎矩計算公式如下: mmax=-0.10ql2 m=-0.106.450.2502=-0.0403kn.m=0.04083106/3750=10.75 mpa =15.00 mpa面板的抗彎強度計算滿足要求.b、撓度計算 最大撓度計算公式如下: fmax=0

30、.677ql4/100ei 其中 q = 44.40.1=4.44 kn/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 f= 0.6774.442504/(1005000.0028125)=0.84mmf = 250/250=1mm面板的最大撓度滿足要求。、梁側模板木楞計算梁側模板木楞按照三跨度連續梁計算，取300mm寬模板單元作為計算模型,木楞截面尺寸為b*h=50mm*100mm，跨度為300mm。a、抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： = m/w 其中 梁側模板的抗彎強度計算值(mpa)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(kn/m)；木楞線荷載為q=64.5

31、10-30.3=19.4kn/m木楞的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：i= 4166666mm4；w=83333mm3 最大彎矩計算公式如下: mmax=-0.10ql2 m=-0.1019.40.3002=-0.175kn.m=0.175106/83333=2.1 mpa =13.00 mpa面板的抗彎強度計算滿足要求.b、抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: = 3q/2bh 其中最大剪力 q=0.619.40.3=3.49kn 截面抗剪強度計算值=33.49/(210050)=1.05 mpa=2 mpa 面板的抗剪強度計算滿足要求.c、撓度計

32、算 最大撓度計算公式如下: f max=0.677ql4/100ei 其中 q = 44.40.3=13.32 kn/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 f = 0.67713.323004/(10010000416666)=0.18mmf = 250/250=1mm面板的最大撓度滿足要求.、梁側模板雙鋼管橫楞計算梁側模板雙鋼管橫楞按照三跨度連續梁計算，取300mm寬模板單元作為計算模型,雙鋼管橫楞采用2*48*3.0鋼管，彈性模量e=206000n/mm2，抗彎強度=205n/mm2。a、抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： = m/w 其中 梁側模板的抗彎強度計算值(mpa)； m 計

33、算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(kn/m)；梁側雙鋼管橫楞集中荷載為q=19.410-30.3=5.82kn 梁側雙鋼管橫楞的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：i= 233800mm4；w=10160mm3； 最大彎矩計算公式如下: mmax=0.175pl m=0.1755.820.300=0.306kn.m =0.306106/10160=30.1 mpa=205 mpa雙鋼管橫楞的抗彎強度計算滿足要求.b、撓度計算 最大撓度計算公式如下: fmax=1.146*pl3/100ei 其中 p = 44.40.30.3=3.996 kn三跨連續梁均布荷載作用下的最

34、大撓度f= 1.1463.99610003003/(100206000233800)=0.03mmf = 250/250=1mm雙鋼管橫楞的最大撓度滿足要求.、對拉螺栓的計算 計算公式: n n =a 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 mpa； 對拉螺栓承受最大拉力 n = 64.50.300.30/1=5.81kn 對拉螺栓直徑為16mm； 對拉螺栓有效面積為 a=144mm2；對拉螺栓承受拉力最大值為 n= a=24.5 kn； n n 對拉螺栓強度滿足要求。7、混凝土澆筑混凝土澆筑前全面復查，檢查模板標高、截面尺寸、拼

35、縫、支撐、鋼筋的數量、直徑及預埋件等，發現問題及時糾正。使用高壓水槍和大功率吸塵器清理干凈模板內的雜物，使之不得帶有水、碎屑和其他附著物，未經監理檢查同意，不得擅自澆筑混凝土。、混凝土由攪拌站統一供應，混凝土罐車運輸至現場，汽車泵泵送入模，插入式振搗器振搗。混凝土一次澆筑完成，懸臂段澆筑時確保每個t構對稱同時進行，混凝土輸送從中間向兩側對稱泵送，分層澆筑，每層層厚控制在3040cm，從一端向另一端澆筑，在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢，保證層與層之間無施工冷縫。、振搗器要垂直插入，并且插入前一層混凝土內，以保證混凝土結合良好，插入深度一般為50100mm，插入式振搗器移動間距不得超過有

36、效振動半徑的1.5倍，并盡可能避免與鋼筋和預埋件相接觸。模板角落及鋼筋密集的地方，輔以小型振搗器振搗，以保證混凝土密實及其表面光滑。不得在模板內利用振搗器使混凝土長距離流動或運送混凝土，以致引起離析。當混凝土停止下沉，不冒氣泡、泛漿、表面平坦時表明已經振搗密實，不能過振，避免粗集料下沉集中，造成混凝土內部不均勻，同一構件內混凝土強度不一致。混凝土振搗密實后1.5h24h內不得受到擾動。、混凝土澆筑期間設專人檢查支架、模板、鋼筋及預埋件的穩固情況，當發現有變形、松動或者移位時應及時處理。8、養護混凝土在硬化過程中，對溫度濕度的變化很敏感，如果養護工作不及時、不到位，混凝土表面水分散失太快，混凝土

37、在拆模前甚至終凝前就會出現裂紋，會直接影響混凝土強度和耐久性，甚至危及工程整體結構的安全。因此，混凝土在凝固養護期間，必須認真落實混凝土養護措施，以確保混凝土構件的質量，防止混凝土開裂。、混凝土養護覆蓋物主要使用土工布、塑料薄膜等具有保水作用的材料。、混凝土養護用水不得使用污水及含有有機或無機有害物質的水，以免影響混凝土凝固硬化。養護使用的水溫不得過低，避免灑水時混凝土產生過大的內外溫差。、混凝土澆筑硬化后，對于結構物頂面應立即覆蓋灑水養護。如果于混凝土養護期間拆除模板，拆除模板后具有覆蓋條件的覆蓋后繼續灑水養護，保持濕潤。、混凝土灑水養護時間一般為7天，前3天養護非常重要。實際養護時間根據氣

38、溫、風力等因素延長或縮短，以使混凝土獲得正常強度，停止養護后不產生干縮裂縫為止。9、支架拆除拆除過程中應遵循由上而下，先搭后拆的順序，不得分立面拆架或上下同時拆架，做到一步一清，一桿一清。拆除時必須從跨中對稱向兩側拆除，并設專人現場指揮，以防拆架產生過大的瞬間荷載引起不應有的施工裂縫。第五章、安全事故應急預案1、總則為確保老橋拆除施工確實保障工人的生命財產安全，為提高快速反應和協調能力，加強突發事故應急搶救措施，根據公司程序文件要求，結合本項目實際，特制定本預案。2、組織機構項目部成立應急救援工作小組，突發事件一旦發生，應急救援工作小組將迅速運轉。應急救援工作小組組織機構如下：組長：朱衛兵副組

39、長：陸鳳美、侯江華成員：陶林冬、張新華工作小組下設四個組:救援組負責人：仇建新聯絡組負責人：侯江華警戒組負責人：顧獻兵技術組負責人：蔡偉偉本項目的所有單位和人員都有參加急救搶險的義務。3、職責應急救援工作小組為本項目安全事故應急救援工作的統一指揮機構，負責與業主、監理單位的聯系、協調，落實有關部門的安全指令，檢查、督導本單位日常的應急準備工作。發生事故隱患后負責應急響應工作，調集搶險力量，并指揮進行搶險救災，及時與監理、業主及外部救援力量如110、120及航管部門取得聯系。形成書面材料報監理、業主及公司有關部門。救援組：主要負責人員的搶救、疏散，排除險情及排除救援障礙。聯絡組：負責事故報警和上

40、報，以及現場救援聯絡、后勤供應，接應外部專業救援單位施救。指揮、清點、聯絡各類人員。警戒組：主要負責安全警戒任務，維護事故現場秩序，勸退遣散現場圍觀人員，禁止無關人員進入現場保護區。技術組：主要負責技術方面工作。4、應急準備工作小組在日常工作中組織相關人員學習應急預案，了解各自的工作的職責，熟悉應急處理和響應程序。對安全隱患登記造冊，實行日常監管和動態監管，督促有關單位及時整改，確保隱患整改率。各種應急器材準備要充分，認真研究部署位置，確保及時到位，加強對搶險物資、設備的維護保養和操作人員的教育培訓。保持現場的通訊、交通暢通，確保事故信息及時傳遞，搶險人員、設備能及時介入，實施有效救援。嚴格現

41、場的安全值班制度。5、應急處理和相應工作程序1）、在接到現場險情通知后，救援工作小組人員在10分鐘內必須迅速進入各自工作崗位，同時立即組織有關人員核實情況，下達人員撤離命令，并及時向監理、業主及公司有關業務部門通報險情情況并通報本單位進行救援、搶險和處理情況。2）、應急業務組成員應在10分鐘內到齊，按本部門應急預案協調做好救援、搶險和應急處理工作。3）、各業務組按照分工迅速展開工作，并視情況及時與外部相關方聯系尋求支援。聯絡組要在第一時間內向航務部門通報險情，視情況請求封鎖上下游水上交通。4）、根據發生事故的性質，各業務組及時制定臨時應急處理措施，進行有效控制，防止事故的蔓延、擴大。5）、隨時

42、向相關部門、監理、業主匯報現場應急處理情況，提出合理建議，并迅速落實上級部門的有關指示。6、應急救援措施1）、應急救援原則以確保工作人員生命為第一原則，其次是控制設備和材料的損失。應急救援關鍵是速度，救援時間就是生命。此外要培養施工人員正確的處險意識，凡發現險情要立刻使用事故報警系統進行通報，應急救援響應者必須是應急救援成員，其他人員應該撤離至安全區域，并服從應急救援成員的指揮。發生安全事故時，要充分利用現場的施救資源，采取必要的安全措施，首先迅速撤離施工人員，確保人員零傷亡。2）、現場處置項目部根據施工的實際情況，認為觸電事故、機械事故、溺水事故及坍塌事故為三條橋施工過程中有較大可能發生的事

43、故。其中：撐架橋老橋拆除過程中易發生觸電事故、機械事故及溺水事故。現將以上事故的現場處置方案制定如下：（1）觸電事故現場處置方案：現場人員應首先迅速拉閘斷電，盡可能的立即切斷總電源（關閉電路），亦可用現場得到的干燥木棒或繩子等非導電體移開電線或電器。將傷員立即脫離危險地方，組織人員進行搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓。立即撥打120救護中心與醫院取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。（2）機械設備事故現場處置方案事故發生后在現場人員應立即切斷電源。組織人員搶救傷員，盡快解除

44、重物壓迫，減少擠壓力綜合癥的發生，并轉移至安全地方。若擠壓部位有開放創傷及出血者，應及時止血。若有骨折（傷肢等）應及時的用夾板等簡單的固定期。立即撥打120急救中心講明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應，迅速轉往醫院。（3）溺水事故現場處置方案作業人員大聲呼救，現場負責人立即組織施救。在保證自身安全的前提下，迅速將溺水者從水中救出。多人落水時，應按“先近后遠，先水面后水下”的順序進行施救。投入木板、長桿等,讓落水者漂浮水面和盡快上岸。溺水者脫離水面后立即檢查并清除其口、鼻腔內的水、泥及污物。解開溺水者衣扣、領口，以保持呼吸道通暢，天氣寒冷或溺水者體溫較低時要采取保暖措施。如果溺水者處于昏迷狀態但呼吸心跳未停止，應立即進行口對口人工呼吸，同時進行胸外按壓，直至溺水者恢復呼吸為止。如溺水者心跳已停止，應先進行胸外心臟按壓，直到心跳恢復為止。對溺水休克者，無論情況如何，都必