2024版壓力容器設計審核題庫（單選題2/2）1-484《固定式壓力容器安全技術監察規程》中規定：對由于結構原因不能進行內部檢驗的壓力容器，應在其設計總圖上注明（

）、使用中定期檢驗的要求。A.設計厚度B.計算厚度C.最小厚度D.名義厚度1-485抗震驗算目前有四種理論，塔式容器設計中采用的是（

）。A.靜力理論B.動力理論C.反應譜理論D.時間歷程響應1-486DN≤（）mm的熱交換器管板不宜拼接。A.2500B.2600C.27001-487《固容規》規定，壓力容器專用鋼中用于設計溫度低于-20℃并且標準抗拉強度下限值小于或等于540MP

A的碳素鋼和低合金鋼的化學成分（冶煉分析）中，磷含量不應大于（處），硫含量不應大于0.012%。A.0.012%

B.0.015%

C.0.020%D.0.025%.1-488壓力容器殼體用Q345R時，鋼板厚度為（

）mm時，應在正火狀態下使用。A.3B.36C.381-489《固容規》規定，壓力容器專用鋼中用于設計溫度低于-20℃并且標準抗拉強度下限值大于540MP

A的碳素鋼和低合金鋼的化學成分（冶煉分析）中，磷含量不應大于（

），硫含量不應大于0.010%。A.0.010%

B.0.015%

C.0.020%D.0.025%1-490《固容規》規定的受大氣環境氣溫條件影響的容器，其最低設計溫度按地區氣象質料中哪一個數值。(

)A.歷年來月平均最低氣溫的最低值

B.歷年來月平均最低氣溫C.歷年來出現過的最低氣溫D.歷年來最冷月的平均氣溫1-491極度危害指與空氣混合的最高容許濃度（

）。A.小于0.1mg/m3;B.0.1mg/m3~1.0mg/m3;C.1.0mg/m3~10.0mg/m3D.大于等于10.0mg/m31-492易爆介質，其爆炸下限小于（

）。A.10%B.15%C.20%D.25%1-493目前常用的容器封頭有半球形、碟形、橢圓形、錐形、平蓋等，從受力情況看，從好到壞依次排列是（

）。A.半球形、橢圓形、錐形、碟形、平蓋B.半球形、橢圓形、碟形、錐形、平蓋C.半球形、碟形、橢圓形、錐形、平蓋1-494壓力容器上裝有爆破片裝置時，爆破片的設計爆破壓力一般不得大于該容器的（

）。A.工作壓力；B.容器的液壓試驗壓力；C.容器的設計壓力；D.容器的氣壓試驗壓力1-495鈦和鈦合金的設計溫度應當（

）。A.不高于350℃B.不高于315℃

C.不高于300℃1-496GB/T12337《鋼制球形儲罐》設計計算中，對地震力是怎樣考慮的？（

）A.只考慮了水平地震力B.只考慮了垂直地震力C.同時考慮了水平地震力和垂直地震力1-497不銹鋼復合鋼板剪切強度應不小于（

），鎳鋼復合板剪切強度應不小于（

），鈦鋼復合板剪切強度應不小于（

）。以下正確的是（

）。A.170，210，140

B.210，210，140C.210，210，210D.210，140，1401-498抗震設計時，設備重要度類別分為（

）類。A.2B.3C.4D.51-499多腔壓力容器(如換熱器、夾套容器等)按照類別高的壓力腔來作為該容器類別，其設計制造技術要求按（）。A.較低類別B.較高類別C.每個壓力腔各自類別1-500《固容規》規定，用于焊接結構壓力容器主要受壓元件的碳素鋼和低合金鋼，含碳量不應大于（

）。A.0.25%B.0.28%C.0.3%D.0.20%1-501對于標準橢圓形封頭，在內壓作用下，在底邊處的環向應力是（）。A.拉應力B.壓應力C.彎曲應力1-502用于制造設計壓力大于或者等于（

）MP

A的壓力容器筒體的厚度大于或者等于12mm的碳素鋼和低合金鋼鋼板，應當逐張進行超聲檢測。A.2.5B.1.0C.10D.6.41-503用于制造壓力容器殼體的鈦材應在（

）狀態下使用。A.正火

B.退火C.調質D.正火+回火1-504計算錐殼大端加強段厚度時，焊接接頭系數應?。?/p>

）。A.錐殼縱向焊接接頭系數B.對接圓筒的縱向焊接接頭系數C.錐殼大端與圓筒間的環向焊接接頭系數1-505儲存液化氣體的壓力容器應當規定設計儲存量，裝量系數不得大于（

）。A.0.9B.0.85C.0.95D.0.8答案：C解析：TSG21-20163.1.13條。

?1-506波形膨脹節在焊接時，不得在非焊接處引弧，縱焊縫應有引弧板和熄弧板，板長不小于（

）mm。A.90B.100C.110答案：B解析：GB/T16749-20188.2.1.7條。

?1-507常溫儲存混合液化石油氣壓力容器規定溫度下的工作壓力，按照不低于（

）℃時混合液化石油氣組分的實際飽和蒸汽壓來確定。A.40B.50C.20D.0答案：B解析：TSG21-20163.1.9.3（2）條。?1-508用于液體的安全閥公稱通徑至少為（

）mm。A.15B.20C.25答案：A解析：GB/T150.1-2011B.4.5條。

?1-509盛裝液化石油氣的壓力容器，其管法蘭應采用（

）。A.帶頸平焊法蘭、非金屬墊片和高強度螺栓組合B.帶頸平焊法蘭、金屬墊片和高強度螺栓組合C.帶頸對焊法蘭、金屬纏繞墊片（帶加強環）和專用級高強度螺栓組合答案：C解析：TSG21-20163.2.5（2）條。

?1-510《固容規》規定：公稱直徑大于250mm的壓力容器接管焊接接頭的無損檢測方法、檢測比例和合格級別（）。A.沒有探傷要求；B.只需進行表面探傷；C.與壓力容器殼體焊接接頭要求相同。答案：C解析：TSG21-20163.2.10.2.4（1）條。

?1-511確定壓力容器是否屬于《固定式壓力容器安全技術監察規程》管轄范圍內的壓力條件是（

）。

A.設計壓力B.工作壓力

C.最大允許工作壓力答案：B解析：TSG21-20161.3（1）條。

?1-512《固容規》規定，壓力容器對接接頭的無損檢測比例一般分為全部（100%）和局部（大于或者等于20%）兩種。碳鋼和低合金鋼制低溫容器，局部無損檢測的比例應當大于或者等于（）。

A.10%B.20%C.50%D.60%答案：C解析：TSG21-20163.2.10.2.2.1條。

?1-513換熱管的中心距不宜小于（

）倍的換熱管外徑。A.1.25B.1.3C.1.5答案：A解析:GB/T151-20146.3.1.2條。

?

1-514拼接管板的對接接頭（

）。A.當厚度＞30mm時，應進行100%射線或超聲檢測B.當厚度＞50mm時，應進行100%射線或超聲檢測C.應進行100%射線或超聲檢測答案：C解析：GB/T151-19996.4.1條。

GB/T151-2014

8.4.1和8.4.2條。?1-515當鋼材尺寸無法制備標準試樣時，制備寬度為5mm的小尺寸沖擊試樣，其沖擊功吸收能量指標為標準試樣沖擊功吸收能量指標的（

）。A.80%B.90%C.75%D.50%答案：D解析：TSG21-20162.2.1.3.1條注2-1之（2）。

?

1-516簡單壓力容器用碳素鋼化學成分中硫磷含量要求正確的是（

）。A.S≤0.045%，P≤0.045%

B.S≤0.045%，P≤0.050%

C.S≤0.050%，P≤0.050%D.S≤0.040%，P≤0.050%答案：A解析：TSG21-20162.2.1.8.條（2）。

?1-517周邊固支的圓平板，最大應力在邊緣，該最大應力為（

）。A.環向彎曲應力B.徑向彎曲應力C.徑向彎曲應力與環向彎曲應力相等答案：B解析：《壓力容器設計人員培訓教材》145頁e.圓平板受力特點之（b）:圓平板在側壓力作用下的應力分布及數值與周邊支持條件有關，周邊簡支時，板的應力達最大值，位置在板中心，該處徑向彎曲應力與環向彎曲應力相等。周邊固支時，板中最大應力在邊緣，徑向彎曲應力大于環向彎曲應力。

?1-518一臺外壓容器，直徑為φ2400mm，兩端為標準橢圓形封頭，兩封頭切線間距離為5000mm，其外壓計算長度為（

）。A.5400mmB.5600mmC.6200mm答案：A解析:GB/T150.3-20114.3.1條a）。

?1-519基本風壓的重現期為（

）年一遇。A.30B.50C.60答案：B解析:NB/T47041-2014《塔式容器》標準釋義與算例15頁，我國規定的基本風壓的重現期q0為50年。

?1-520由于結構原因不能進行內部檢查的壓力容器，應注明（

）、使用中定期檢驗的要求。A.有效厚度B.工作壓力C.計算厚度D.腐蝕速率答案：C解析：TSG21-20163.1.4.4.2條（3）。

?1-521不能進行耐壓試驗的壓力容器，應注明（

）和制造與使用的特殊要求。A.有效厚度B.工作壓力C.計算厚度D.最高允許工作壓力答案：C解析：TSG21-20163.1.4.4.2條（4）。

?1-522爐內進行分段熱處理時，其重復加熱長度應不小于（

）mm，且相鄰部分應采了取保溫措施。A.1500B.1800C.2000答案：A解析:GB/T150.4-20118.2.6.4條。

?1-523規則設計方法，碳素鋼和低合金鋼的室溫下抗拉強度安全系數為（

）。A.3.0

B.2.4

C.2.7

D.1.5答案：C解析:GB/T150-20114.4.1條表1。

?1-524當大型壓力容器的對接接頭采用γ射線全景曝光射線檢測時，應當另外采用X射線檢測或者衍射時差法超生檢測進行（

）的附加局部檢測。A.50%B.25%C.20%D.100%答案：A解析：TSG21-20163.2.10.2.1條（1）。

?1-525GB/T150規定，圓筒和錐殼外壓計算的穩定安全系數m為（

）。A.3B.5C.15答案：A解析：GB/T150-2011標準釋義，第41頁二、針對外壓失穩失效模式的穩定安全系數。?1-526有色金屬制壓力容器對接接頭應當優先采用（

）。A.X射線檢測B.TOFDC.可記錄的脈沖反射法超聲檢測D.γ射線檢測答案：A解析：TSG21-20163.2.10.2.1(2)條。校核：正確1-527采用衍射時差法超聲檢測的焊接接頭，合格級別不低于（

）。A.Ⅰ級

B.Ⅱ級C.Ⅲ級答案：B解析：TSG21-20163.2.10.2.3.2(4)條。校核：正確1-528耐壓試驗時，試驗溫度應當比壓力容器器壁金屬無延性轉變溫度至少高（

）℃。A.10

B.20C.30D.50答案：C解析：TSG21-20163.2.12.2條。校核：正確

1-529焊接工藝評定技術檔案應當保存至該工藝評定失效為止，焊接工藝評定試樣應當至少保存（）年。A.5B.6C.10D.20答案：A解析：TSG21-20164.2.1.1(5)條。校核：正確1-530耐壓試驗后，如果出現返修深度大于（

）厚度的情況，應當重新進行耐壓試驗。A.1/2

B.1/3C.1/4

D.2/3答案：A解析：TSG21-20164.1.9.2(6)條。校核：正確

1-531TSG21-2016規定有延遲裂紋傾向的材料至少在焊接完成（

）h后進行無損檢測。

A.12B.18C.24答案：C解析：TSG21-20164.2.5.1(3)條。校核：正確1-532NB/T47016規定，進行產品焊接試件的沖擊試驗時，應在（

）制備沖擊試樣。A.焊縫區，熔合區，熱影響區B.焊縫區，熱影響區，母材C.焊縫區，熱影響區答案：C解析：NB/T470166.3.1條。校核：正確

1-533用等面積法計算開孔補強時,當殼體上開橢圓形或長圓形孔時，孔的長徑與短徑之比應不大于（）。A.1.5B.2.0C.2.5答案：B解析：GB/T150.3-20116.1.1條。校核：正確1-534在計算一臥式容器時，操作工況下圓筒的軸向壓應力為90MPa，筒體材料在設計溫度下的許用應力為85MPa，按GB/T150.3確定的外壓應力系數B值為95MPa。該設備的圓筒軸向壓應力計算結果是（

）。A.合格B.不合格C.無法判斷答案：B解析：見NB/T47042-2014之4.4.5條及GB/T150.1-2014之4.4.5（c）條。臥式容器計算中，圓筒的許用軸向壓縮應力取設計溫度下材料的許用應力[σ]與B值的較小值。校核：正確。1-535用于制造熱交換器管板的鍛件，其鍛件級別不得低于（

）級。A.ⅡB.ⅢC.Ⅳ答案：A解析：GB/T151-2014之5.3.1條鍛件，用于制造管板、管箱平蓋、法蘭的鍛件應符合GB/T150.2-2011第6章的規定，鍛件級別不得低于II級?；ぴO備圖樣技術要求4.2.2（6）條。校核：正確。1-536螺柱用35CrMoA材料應在（

）熱處理狀態下使用。A.正火B.調質C.穩定化答案：B解析：GB/T150.2-20117.1.1條。校核：正確。1-537塔式容器高度與直徑之比為16，高度H＞（

）m時，應計算橫風向風振。A.15B.20C.30答案：C解析：NB/T47041-20147.6.2條。校核：正確。

1-538GB/T150規定，受壓元件成形后的實際厚度不小于設計圖樣標注的（

）。A.最小成形厚度B.有效厚度C.名義厚度答案：A解析：GB/T150.1-20113.1.14條。校核：正確。1-539雙相不銹鋼有耐氯化物（

）腐蝕的性能。A.晶界B.應力C.疲勞答案：B解析：《壓力容器設計指導手冊（上）》86頁，不銹鋼的氯離子應力腐蝕開裂。GB/T30597-2014《承壓設備損傷模式識別》5.1條氯化物應力腐蝕開裂中，5.1.3條受影響的材料中（a）條是300系列不銹鋼屬氯化物應力腐蝕開裂敏感材料；（b）條是雙相鋼的耐氯化物開裂能力比300系列不銹鋼強；（c）條是鎳基合金具有極強的耐氯化物應力腐蝕開裂能力?！秹毫θ萜髟O計工程師培訓教程—基礎知識零部件》135頁第六章，雙相不銹鋼的優勢：

校核：正確。1-540根據TSG21-2016，關于境外牌號材料的使用，下列說法正確的是（）。A.可以使用境外新研發出的材料B.境外牌號材料符合境外壓力容器現行標準規范即可使用C.境外牌號材料必須在境外已有使用實例D.境外牌號材料的性能不得低于TSG21-2016的基本要求答案：D解析：TSG21-20162.1.2.1(2)條。校核：正確。1-541當使用境外牌號材料制造壓力容器時，境外牌號材料的性能（

）TSG21《特種設備安全技術規程》基本要求。A.不須按B.不得低于

C.可以低于答案：B解析：TSG21-20162.1.2.1(2)條。校核：正確。1-542境內材料制造單位制造的境外牌號鋼板(帶)，應當符合本規程“境外材料制造單位制造”的材料的各項要求，并且應當制定(

)。A.企業標準

B.相應標準

C.行業標準答案：A解析：TSG21-20162.1.2.2條。校核：正確。1-543純銅和黃銅用于壓力容器受壓元件時，其設計溫度不高于200℃，鉭和鉭合金設計溫度不高于250℃，鋯和鋯合金設計溫度不高于（

），鈮和鈮合金設計溫度不高于220℃。A.220℃B.300℃C.350℃D.375℃答案：D解析：TSG21-20162.2.5.6條。校核：正確。

1-544奧氏體鋼材的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于（

）。A.0.08%B.0.03%C.0.04%答案：C解析：GB/T150.2-20113.6.3條。校核：正確。

1-545設計溫度為-90℃的壓力容器，其殼體材料應選用的鋼板牌號是（

）。

A.16MnDR,

B.08Ni3DR,

C.09MnNiDR答案：B.解析：GB/T150.2-2011表4。校核：正確。1-546碳素鋼和碳錳鋼在高于（

）溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。A.525℃,

B.425℃,

C.475℃答案：B解析：GB/T150.2-20113.6.2條。校核：正確。1-547奧氏體鋼材的使用溫度高于或等于（

）時，可免做沖擊試驗。A.-253℃B.-269℃C.-196℃答案：C解析：GB/T150.2-2011（P40）3.7.2條1-548用于殼體的厚度大于（

）的Q245R和Q345R鋼板，應在正火狀態下使用。A.30B.32C.34D.36答案：D解析：GB/T150-2011（P42）4.1.4b）款1-549奧氏體-鐵素體型受壓元件用鋼板，使用溫度下限為（

）。A.-40℃B.-20℃C.0℃答案：B解析：GB/T150-2011（P48）4.2.6b）款1-550Q235B鋼板的使用溫度范圍為（

）。A.0℃～300℃B.20℃～300℃C.20℃～400℃答案：B解析：GB/T150-2011（P87）D.1e）款1-551鋼中的主要雜質是指（

）。A.硫及磷B.碳及硅C.硅及錳答案：A1-552圓錐形裙座殼支撐的塔式容器，其圓錐形裙座殼半錐頂角θ不宜超過（

）。A.5°B.10°C.15°D.20°答案：C解析：NB/T47041-2014（P18）6.2.1條1-553塔式容器高度H與直徑D之比為20，高度H＞（

）m時，應考慮高振型的影響。A.10B.15C.20D.30答案：D解析：NB/T47041-2014（P38）7.6.2條1-554GB/T150中橢圓形封頭厚度計算公式中的焊接接頭系數是指（

）。A.橢圓封頭與圓筒連接環向焊接接頭B.橢圓封頭的拼接接頭C.筒體的縱向焊接接頭系數答案：B解析：GB/T150.1-2011（P13）4.5.2.2條1-555等面積補強法其補強計算對象是（

）。A.彎曲應力B.薄膜應力C.薄膜應力加彎曲應力D.峰值應力答案：B解析：壓力容器設計工程師培訓教程（P270~271）11.3和11.4.11-556多層包扎容器層板縱向接頭屬于哪類焊接接頭（

）。A.A類B.B類C.C類D.D類答案：C解析：GB/T150.1-2011（P13）4.5.1.1c）款1-557在焊接接頭中，哪一區的安全性最為薄弱（

）。A.焊縫區B.熔合區C.熱影響區答案：C解析：熔焊原理1-55835#鋼螺柱用毛坯應進行正火熱處理，35CrMoA螺柱用毛坯應進行（

）。A.正火熱處理

B.調質熱處理C.穩定化處理.答案：B解析：GB/T150.2-2011（P67）表151-559GB/T150.3規定的等面積法開孔補強的適用范圍，凸形封頭或球殼的開孔最大直徑(

)。A.小于等于1/3DiB.小于等于1/2DiC.小于等于1/4Di答案：B解析：GB/T150.3-2011（P152）6.1.1b）款1-560按GB/T150規定，管板與圓筒非對接連接接頭應是（

）。A.B類焊接接頭B.C類焊接接頭

C.D類焊接接頭答案：C解析：GB/T150.1-2011（P13）4.5.1.1c）款1-561當設計文件中只給出該容器的設計壓力時，是否可以認為該容器的設計壓力就是該容器的最高（允許）工作壓力。（

）A.是B.不是答案：A解析：GB/T150.1-2011（P7）3.1.6條1-562對寒冷地區室外使用的常溫儲存壓力容器應考慮環境溫度的影響，此處所說的環境溫度是指下列哪一溫度（

）。A.月平均最低氣溫B.歷年來的最低氣溫C.歷年來月平均最低氣溫的最低值答案：C解析：NB/T47042-2014（P78）4.3.3.4條1-563球罐進行氣密性試驗時，氣密性試驗壓力P=（

）p(設計壓力)。A.1.15B.1.1C.1.0D.1.25答案：C解析：GB/T12337-2014（P11）3.12.5條1-564標準橢圓形封頭外壓計算采用的穩定安全系數m＝（

）。A.2047B.3.0C.10D.15E.20答案：D解析：GB/T150.3-2011標準釋義（P113）一、21-565（

）換熱器管束需要設置滑道支承導軌。A.U型管式B.浮頭式C.釜式重沸器答案：A、B解析：GB/T151-2014（P40）6.8.6.11-566在管板計算時，隔板槽的面積系指（

）。A.隔板槽的長度與寬度的乘積B.隔板槽的長度與隔板槽兩側第1排換熱管中心距的乘積C.隔板槽處未能被換熱管支承的面積答案：C解析：GB/T151-2014（P76）7.4.8.11-567固定管板換熱器，殼程為Ⅰ類壓力容器腔，管程為Ⅲ類壓力容器腔，該換熱器應為（

）類壓力容器。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.Ⅰ與Ⅲ答案：C解析：TSG21-2016（P102）附錄A——A1.3.21-568、用于規則設計壓力容器殼體的碳素鋼和低合金鋼鋼板，殼體厚度大于（

）mm時，應逐熱處理張進行拉神試驗和V型缺口沖擊試驗。A.40B.50C.60答案：

C解析：GB150.2P46頁1-569、圓筒接管開孔補強計算中的開孔計算直徑是指（

）。A.圓筒上的開孔直徑B.接管外徑C.接管內徑加兩倍厚度附加量D.接管內徑答案：

C解析：GB150.2P155頁1-570、標準橢圓形封頭上非圓形開孔補強計算中的開孔直徑是指（）方向上的開孔計算直徑。A.沿橢圓封頭縱向B.沿橢圓封頭環向C.開孔最大直徑答案：C解析：工程師培訓——基礎知識零部件

P2721-571、用螺栓墊片連接的平蓋最大應力點在（

）。A.中心B.邊緣C.D/4處答案：A1-572、管殼式換熱器的換熱管一般（

）腐蝕裕量。A.考慮雙面B.考慮管內面C.不考慮答案：

C解析：GB151

P8頁1-573、焊后熱處理的主要作用在于（

）。A.改善焊縫金屬的力學性能B.消除過大的焊接應力C.減少焊接缺陷答案：

B解析：GB150釋義

P235頁1-574、GB/T150選擇（

）作為失效判據。A.彈性失效準則B.塑性失效準則C.爆破失效準則答案：A解析：GB150釋義

P22頁1-575、

一臺外壓容器直徑φ1200mm，圓筒殼長2000mm，兩端為半球形封頭，其外壓計算長度為（

）。A.2000mmB.2400mmC.2600mm答案：B解析：GB150

P96頁1-576、在圓筒中由軸向溫度梯度所引起的應力屬于（

）。A.一次彎曲應力B.二次應力C.峰值應力D.一次總體薄膜應力答案：B解析：JB4732

P14頁1-577、對于H/D大于5中不等直徑的塔式容器，D是指（）。A.各塔段中最小直徑B.各塔段中最大直徑C.各塔段直徑的算術平均值D.各塔段直徑的加權平均值答案：D解析：NB/T47041

P24頁1-578、設計溫度低于20℃時，取（

）時的許用應力。A.設計溫度B.20℃C.設計溫度+20℃答案：

B解析：GB150

P12頁1-579、（）低于-20℃的碳素鋼和低合金鋼制容器是低溫容器。A.操作溫度B.鋼材的使用溫度環境溫度C.設計溫度D.月平均最低氣溫答案：

C解析：GB150

P313頁1-580、橢圓封頭開孔補強計算中，當開孔位于“球面”區時，封頭計算厚度?。ǎ┯嬎愫穸?。A.橢圓封頭計算厚度B.當量球殼計算厚度答案：

B解析：GB150

P156頁1-581、

當管殼式換熱器殼程設計溫度為400℃，且又有縫隙腐蝕傾向時，換熱管與管板應選用（

）。A.強度脹B.強度焊C.強度焊加貼脹答案：C解析：GB151

P28頁1-582、圓筒上非圓形開孔補強計算中的開孔直徑是指（

）方向上的開孔計算直徑。A.沿圓筒縱向B.沿圓筒環向C.開孔最大直徑答案：A解析：工程師培訓——基礎知識零部件

P2721-583、制備產品焊接試件的目的是檢查產品焊接接頭的（

）是否合格。A.焊接工藝B.外觀質量C.力學性能答案：

C解析：工程師培訓——教程-容器建造技術P881-584、GB/T150圓筒的計算厚度公式中，公式的適用范圍為（

）。A.Pc≤0.5[σ]tφB.Pc≤0.6[σ]tφC.Pc≤0.4[σ]tφ答案：

C解析：GB150

P94頁1-585、等直徑、等壁厚塔式容器的自振周期是將其簡化成（

）。A.單自由度體系B.雙自由度體系C.多自由度體系D.彈性連續體答案：

D1-586、基本風壓值按“GB50009建筑結構荷載規范”選取，但均不應小于（

）。A.250N/m2B.300N/m2C.350N/m2D.400N/m2答案：

B1-587、管殼式換熱器計算傳熱面積是以換熱管（

）為基準計算的。A.內徑B.中徑C.外徑答案：

C解析：GB151

P3頁

1-588、奧氏體不銹鋼焊接鋼管用作換熱管時，其設計壓力不得大于（

）。A.4.0MPAB.6.4MP

AC.10.0MPAD.無限制答案：

C解析：GB150

P54頁1-589GB/T12337規定，用有延遲裂紋傾向的鋼材制造的球罐，應在焊接完成后至少經（

）小時后，方可進行焊接接頭的無損檢測。A.12B.24C.36D.48答案：C解析：GB12337-2014第8.6.2.2條。1-590在臥式容器強度計算中，若考慮了地震載荷與其他外載荷相組合時，允許元件的設計應力不超過許用應力的（）倍。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.25答案：C解析：NBT47042-2014第4.4.4條。1-591一容器承受0.1MPA的外壓，設計溫度為425℃，設計計算得軸向壓縮力為85MPA。該材料[σ]t=83MPA，查GB/T150中的曲線得B值為88MPA，該容器的外壓軸向壓縮力計算結論應是（）。A.通過B.不通過C.無法判斷答案：B解析：GB/T150.1-2011-第4.4.5條

應為GB/T150.3-2011-第43條1-592一壓力容器由四個受壓元件組成，經計算得四個元件的最高允許工作壓力分別如下，問該容器的最高允許工作壓力Pw＝（

）MP

A。A.Pw1=2.14MP

AB.Pw2=2.41MP

AC.Pw3=2.25MP

AD.Pw4=2.15MP

A答案：A解析：GB/T150.1-2011-第3.1.6條

1-593下列哪些容器的焊接接頭表面可進行磁粉檢測（

）。A.鈦制容器B.鋁制容器C.14Cr1MoR制容器D.S32168制容器答案：c解析：GB/T150.4-2011-第10.1.3條

1-594內壓厚壁圓筒中存在三個方向的應力，其中只有（

）是沿厚度均勻分布的。A.徑向應力B.軸向應力C.環向應力答案：B解析：《《壓力容器設計人員培訓教材》-中石化編》P1351-595標準橢圓形封頭薄膜應力分布其最大經向應力在（

）。A.頂點B.底邊C.過渡轉角區答案：A解析：《壓力容器設計工程師培訓教程---基礎知識+零部件》10.2.1

1-596標準橢圓形封頭薄膜應力分布其最大環向拉應力在（

）。A.頂點B.底邊C.過渡轉角區答案：A解析：《壓力容器設計工程師培訓教程---基礎知識+零部件》10.2.11-597橢圓形封頭在內壓作用下，變形特征為（

）。A.趨圓B.趨扁C.自由變形答案：A解析：《壓力容器設計工程師培訓教程---基礎知識+零部件》10.2.1

1-598GB/T150規定采用等面積法進行開孔補強計算時，當殼體上開橢圓形或長圓形孔時，孔的長徑與短徑之比應不大于（

）。A.1.5B.3.0C.2.0答案：c解析：GB/T150.3-2011-第6.1.1條

1-599換熱器滑道采用滾輪結構時，至少應設（

）對滾輪。A.兩B.三C.四答案：A解析：GB/T151-2014第6.8.6.3條。1-600換熱器管箱有分程隔板的管箱平蓋厚度應為（

）厚度。A.管箱無隔板操作工況計算B.管箱無隔板預緊狀態計算C.管箱有隔板平蓋計算D.管箱無隔板預緊狀態、操作工況和有隔板計算所得三者中較大答案：D解析：GB/T151-2014第7.1.1.3.2條。1-601球罐在操作狀態下，支柱所承受的最大垂直載荷包括（

）。A.彎矩和重力引起的垂直載荷B.彎矩、重力和拉桿作用引起的垂直載荷C.重力和拉桿作用引起的垂直載荷答案：B解析：GB12337-2014第6.7.1.4條。1-602利用封頭對臥式容器圓筒進行加強時，支座中心到封頭切線的距離A（

）。（Ra為圓筒體的平均半徑）A.大于0.5RaB.小于或等于0.5RaC.大于0.2LD.小于等于0.2L答案：B解析：NB/T47042-2014第7.7.3.1.2條。1-603不銹鋼-鋼復合鋼板的使用范圍應符合（

）的使用范圍。A.基材B.覆材C.基礎和覆材各自答案：好像還缺一個選項解析：GB/T150.1-2011-第4.3.1C)條截圖如下。

1-604臥式容器鋼制鞍座的寬度b一般可取（）。A.≥0.2LB.≥8C.≥0.5RaD.≥1.56答案：B解析：NB/T47042-2014第7.8條。1-605雙鞍座臥式容器，當圓筒被封頭加強時，軸向應力σ3應位于圓筒橫截面的（

）處。A.水平中心線B.最高點C.最低點D.靠近水平中心線答案：B解析：NB/T47042-2014第7.7.2.2.2條。1-606臥式容器鞍座墊板對圓筒起加強作用的鞍座包角應不小于（

）。A.120°B.135°C.θ+12°D.150°答案：c解析：NB/T47042-2014第7.7.4.1.1條的注。1-607圓筒軸向受壓穩定計算，采用的穩定安全系數m＝（

）。A.3B.15C.20D.4答案：A解析：《壓力容器設計工程師培訓教程---基礎知識+零部件》4.9.1

1-608奧氏體相與鐵素體相各占約50%的雙相不銹鋼主要用于抗（

）腐蝕。A.晶間B.應力C.疲勞答案：B解析：《壓力容器設計工程師培訓教程---基礎知識+零部件》P135

1-609在計算基本自振周期時，如加大塔殼和裙座殼的厚度，則該塔的基本自振周期將（

）。A.變小B.變大C.不變D.不確定答案：A解析：NB/T47041-2014(代替JB4710)塔式容器公式19，自振周期與質量正比，與壁厚反比1-610壓力容器各元件（圓筒、封頭、接管、法蘭及緊固件等）所用材料不同時，計算耐壓試驗應取各元件材料［σ］/［σ］t比值的（

）。A.最大值B.最小值答案：B解析：GB/T150.1-2011-第4.6.2.2條注。

1-611耐壓試驗時，壓力容器殼體的環向薄膜應力值，液壓試驗時，不得超過（）。A.試驗溫度下材料屈服點的80%與圓筒的焊接接頭系數的乘積；B.試驗溫度下材料屈服點的85%與圓筒的焊接接頭系數的乘積；C.試驗溫度下材料屈服強度的90%與圓筒的焊接接頭系數的乘積答案：C解析：GB150.1-2011中4.6.3a）條。1-612用焊接方法裝設在壓力容器上的補強圈以及周邊連續焊的起加強作用的墊板應至少設置一個不小于（）的泄漏信號指示螺紋孔。A.M10B.M6C.M8答案：B解析：HG/T20583-2011中16.1.5條。1-613高壓容器的設計壓力是（）。A.10MPａ＜P≤100MPａB.10MPａ≤P＜100MPａ答案：B解析：TSG21-2016中A3(3)條1-614中壓容器的設計壓力是（）。A.1.6MPａ≤P＜10MPａB.1.6MPａ＜P≤10MPａ答案：A解析：TSG21-2016中A3(2)條1-615低壓容器的設計壓力是（）。A.0.1MPａ＜P≤1.6MPａB.0.1MPａ≤P＜1.6MPａ答案：B解析：TSG21-2016中A3(1)條1-616壓力容器設備主螺栓（）為主要受壓元件。A.直徑M≥36時；B.直徑＞M36時答案：A解析：TSG21-2016中1.6.1條1-617壓力容器的接管和管法蘭當（）為主要受壓元件。A.公稱直徑≥250ｍｍB.公稱直徑＞250ｍｍ答案：A解析：TSG21-2016中1.6.1條1-618公稱直徑小于250ｍｍ其壁厚≤28ｍｍ接管與長頸法蘭、接管與接管對接連接的B類焊接接頭應進行（）檢測。A.RTB.MT或PTC.UT。答案：B解析：GB150.4-2011中10.3.3條、10.4h）條，TSG21-2016中3.2.10.2.4條規定按設計文件要求。本題按99年容規是要求與罐體相同檢測，就是RT,現在已改成MT、PT。1-619對容器直徑不超過（）ｍｍ的圓筒與封頭的最后一道環向封閉焊縫，當采用不帶墊板的單面焊對接接頭，且無法進行射線或超聲檢測時，允許不進行檢測，但需采用氣體保護焊打底。A.500B.600C.800答案：C解析：GB150.4-2011中10.3.4條1-620壓力容器焊接接頭系數，應根據（）選取。A.焊縫型式和無損檢測要求B.焊縫類別和型式C.坡口型式和焊接工藝答案：A解析：GB150.1-2011中4.5.2.1條；TSG21-2016中3.2.3（1）條1-621壓力容器金屬溫度是指受壓元件（）。A.外表面的最高溫度B.內表面的最高溫度C.沿截面厚度的平均溫度答案：C解析：GB150.1-2011中3.1.7條1-622下列常用壓力容器封頭，根據受力情況，從好到差依次排列次序為（）。A.橢圓形、半球形、碟形、錐形、平蓋；B.半球形、橢圓形、碟形、錐形、平蓋；C.半球形、碟形、橢圓形、錐形、平蓋答案：B解析：根據各種形式封頭的受力情況。1-62335CrMoA材料的主螺栓應在（）熱處理狀態下使用。A.正火B.調質；C.穩定化處理答案：B解析：GB150.2-2011中表121-624在下述厚度中，滿足強度及使用壽命要求的最小厚度是（）。A.設計厚度B.計算厚度C.名義厚度答案：A解析：GB150.1-2011中3.1.11條1-625碳鋼和低合金鋼制低溫壓力容器是指（）。A.金屬溫度低于或等于-20℃的容器；B.設計溫度低于或等于-20℃的容器；C.設計溫度低于-20℃的容器答案：C解析：GB150.1-2011中3.1.15條1-626試驗溫度是指壓力試驗時的（）。A.試驗介質溫度B.容器殼體的金屬溫度C.環境溫度答案：B解析：GB150.1-2011中3.1.8條1-627不銹鋼材料發生晶間腐蝕的機理是（）。A.奧氏體過飽和碳的析出B.貧鉻區的產生C.縫隙腐蝕的結果答案：B解析：《壓力容器設計_工程師培訓教程_基礎知識零部件》2019版Pg117中依據6.3.3條

1-628下列容器承壓部件中不屬于主要受壓元件的是（）。A.公稱直徑<250mm的接管B.M42螺柱C.膨脹節答案：A解析：TSG21-2016中1.6.1條1-629超低碳不銹鋼的含碳量不大于（）。A.0.08%B.0.03%C.0.04%答案：B解析：《壓力容器設計_工程師培訓教程_基礎知識零部件》2019版Pg111中表6.3.1GB/T221-2008《鋼鐵產品牌號表示方法》第3.11.1.1規定不大于0.03

1-630內壓圓筒強度計算基本公式的理論依據是（）。A.第一強度理論B.第四強度理論C.第三強度理論答案：A解析：《壓力容器設計_工程師培訓教程_基礎知識零部件》2019版Pg211中8.41-631低溫壓力容器的A、B類焊接接頭，除符合規定應做到100%射線或超聲波檢測外，允許進行局部檢測的長度不得少于每條焊縫長度的（）。A.20%B.40%C.50%答案：C解析：GB150.1-2011中10.3.2條1-632橢圓形封頭熱沖壓成形時，其最大減薄量一般出現在（）。A.直邊部位B.與直邊連接的大曲率小半徑部位C.小曲率大半徑部位答案：B、C解析：GB/T25198-2010中6.3.13條

1-633根據GB/T150的規定，若受壓元件計算厚度為12.75mm，腐蝕裕量C2為2mm，鋼板厚度負偏差C1為0.3mm。其設計厚度為（）。A.12.75mmB.14.75mmC.15.05mmD.16mm答案：C解析：GB150.1-20113.1.11條。答案：是不是應該選B,1-634根據GB/T150的規定，若受壓元件計算厚度為12.5mm，腐蝕裕量C2為2mm，鋼板厚度負偏差為0.3mm，名義厚度為16mm，其有效厚度為（）。A.12.8mmB.14.5mmC.13.7mmD.14.8mm答案：C解析：GB150.1-20113.1.13條。1-635根據GB/T150的規定，奧氏體不銹鋼長期使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應保持在下列哪一范圍內？（）A.不小于0.04%B.不小于0.03%C.0.02%答案：A解析：GB150.1-20113.6.3條。1-636根據GB/T150的規定，內壓圓筒壁厚計算公式的適用范圍為PC（）。A.≤0.4［σ］ｔΦB.≤0.5［σ］ｔφC.≤0.6［σ］ｔΦ答案：A解析：GB150.3-20113.3條。1-637根據GB/T150的規定，球殼壁厚計算公式的適用范圍為PC（）。A.≤0.4［σ］ｔΦB.≤0.5［σ］ｔφC.≤0.6［σ］ｔΦ答案：C解析：GB150.3-20113.4條。1-638

根據GB/T150的規定，整體帶頸法蘭的制造方法應是（）。A.必須采用熱軋或鍛造方法制造，不得用鋼板加工；B.必須用鋼板加工制造；C.可以采用熱軋或鍛造；也可采用鋼板卷制加工答案：C解析：GB150.3-20117.1.4條。1-639根據GB/T150的規定，球形封頭與圓筒連接的環向接頭屬于（）。A.A類焊接接頭B.B類焊接接頭答案：A解析：GB150.1-20114.5.1.1條。1-640按GB/T150的規定，對于堆焊表面，采用的無損檢測方法是（）。A.射線檢測B.超聲檢測C.磁粉或滲透檢測答案：C解析：GB150.4-201110.4（e）條。1-641

Q345R、Q370R、07MnMoVR鋼制容器進行液壓試驗時，液體溫度不得低于（）。A.5℃B.10℃C.15℃D.20℃答案：A解析：GB150.4-201111.4.9.3條。1-642按GB/T150.1附錄B的規定，安全閥的閥體在方位上應處于（）方向。A.水平B.垂直向上C.垂直向下D.傾斜45度答案：B解析：GB150.1-2011附錄B.9.1條。1-643（）通常都需要采取焊后消除殘余應力的熱處理。A.有應力腐蝕傾向的容器B.低溫容器C.疲勞容器答案：A解析：GB150.4-20118.2.2.2條。1-644臥式容器鞍座的包角α一般?。ǎ.90°B.120~150°C.180°答案：B解析：NB47065.1-2018表1。1-645不同強度級別的低碳鋼、低合金高強度鋼之間的異種鋼焊接，要求焊接接頭的抗拉強度不應（）強度較低一側母材標準規定的抗拉強度下限值，而接頭的塑性、韌性應不（）強度較高的而塑性、韌性較差一側的母材。A.低于，低于B.高于，低于C.高于，高于D.低于，高于答案：A解析：NB/T47015-20114.1.7（a）條。1-646下列為工業純鋁的牌號有（）。A.10601200B.10603800C.12002450D.12003300答案：A解析：JB/T4734-2002表4-1。解析：GB/T3880.1-2012表11-647

下列對工業純鈦牌號及其對應的使用溫度上限描述正確的是（）℃。A.TA1~TA4

315B.TA0~TA3

315C.TA1~TA3

305D.TA0~TA3

300答案：D解析：JB/T4745-2002表4-1。1-648對于鋁鎂合金及鋁鎂硅合金經過冷成形制造的標準橢圓形封頭，成形后需要進行熱處理的厚度是（）。A.T≥1.2%DNB.T≥1.0%DNC.T≥0.7%DND.T≥0.5%DN答案：A解析：JB/T4734-2002表10-1。1-649對于工業純鈦TA0、TA1經過冷成形制造的標準橢圓形封頭，成形后需要進行消除應力熱處理的厚度是（）。A.T≥1.2%DNB.T≥1.0%DNC.T≥0.7%DND.T≥0.5%DN答案：A解析：JB/T4745-2002表10-1。1-650黃銅（H96除外）經過冷成形制造的標準橢圓形封頭，成形后需要進行消除應力熱處理的厚度是（）。A.≥1.2%DNB.T≥1.0%DNC.≥0.7%DND.≥0.5%DN答案：A解析：JB/T4755-2006表6-1。1-651無損檢測人員合格級別分為（）。A.I級、II級、III級B.I級、II級、III級、IV級C.A級、AB級、B級答案：A解析：NB/T47013.1-20154.1.2條。1-652

對于厚鍛件、管材、棒材的無損檢測，最不應該選用的方法是（）。A.超聲B.TOFDC.射線D.渦流答案：C解析：NB/T47013.1-20155.2.1.2（a）條。1-653焊接工藝評定用力學性能試驗用試件，一般包括下列（）試件。A.拉伸B.拉伸彎曲C.拉伸彎曲沖擊D.拉伸沖擊答案：C解析：NB/T470165.4表11-654

焊接工藝評定時，焊接接頭沖擊韌性是（）因素。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：B解析：NB/T47014-20115.2.1（b）條。1-655對于采用08Ni3DR制造且經焊后熱處理的壓力容器，一般推薦采用的焊材為（）。A.2.5NiB.3.5Ni，C.c.NiCrMo-3答案：B1-656當焊件溫度為-20°C~0°C之間時，應在始焊處100mm范圍內，預熱到（）°C以上。A.100B.40C.76D.15答案：D解析：NB/T47015-20113.6.3.2條1-657對有沖擊試驗要求的焊件，焊接時應控制（）。A.線能量B.層間溫度C.預熱溫度D.電流答案：A解析：NB/T47015-20113.6.7條1-658對烘干溫度超過350°C的焊條，烘干次數不得超過（）。A.2B.3C.4D.5答案：B解析：NB/T47015-20114.2.2條1-659當焊接兩種不同類別的鋼材組成的焊接接頭時，預熱溫度應按照（）選用。A.預熱溫度高的鋼材B.預熱溫度低的鋼材C.兩種鋼材預熱溫度的平均值答案：A解析：NB/T47015-20114.4.2條1-660焊接碳素鋼和低合金鋼時，最高預熱溫度和道間溫度不宜大于（）°C。A.100B.150C.200D.300答案：D解析：NB/T47015-20114.2.3條1-661焊接奧氏體不銹鋼時，最高道間溫度不宜大于（）°C。A.100B.150C.200D.300答案：B解析：NB/T47015-20114.2.3條1-662NB/T47013中射線檢測技術的技術等級分為（）級。A.

A、B、CB.

A、

AB、BC.

A、BC、CD.

A、B、C、D答案：B解析：NB/T47013.2-20114.3.1條1-663NB/T47013中超聲檢測適用厚度范圍對接焊接接頭超聲檢測為（）；碳素鋼、低合金鋼板材的適用厚度范圍為（）。A.≥6~500、≥6~250B.≥6~500、≥6~500C.≥6~250、≥6~500D.≥6~250、≥6~250答案：A解析：NB/T47013.3-20115.3.1,6.1.6條1-664NB/T47013中超聲檢測技術分為（）級。A.

A、B、CB.

A、

AB、BC.

A、BC、CD.

A、B、C、D答案：A解析：NB/T47013.3-20115.3.1,6.1.6條1-665焊接工藝評定時，改變焊接接頭的坡口形式，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：C(除等離子焊外)解析：NB/T47014P261-666焊接工藝評定時，改變焊接接頭的坡口根部間隙，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：C解析：NB/T47014P261-667焊接工藝評定時，管-管焊接接頭相焊處的外徑變化超出評定試件的±10%，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：A解析：NB/T47014P271-668焊接工藝評定時，對于埋弧焊，填充金屬改變混合焊劑的混合比例，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：A解析：NB/T47014P281-669焊接工藝評定時，對于埋弧焊，填充金屬改變焊絲直徑，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：B解析：NB/T47014P281-670焊接工藝評定時，對于焊條電弧焊，改變焊條直徑，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：C解析：NB/T47014P281-671焊接工藝評定時，對于埋弧焊，若焊縫金屬合金含量主要取決于附加填充金屬時，當焊接工藝改變引起焊縫金屬中重要合金元素超出評定范圍，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：A解析：NB/T47014P281-672焊接工藝評定時，對于鎢極氣體保護焊，增加或取消填充金屬，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：A解析：NB/T47014P281-673焊接工藝評定時，對于埋弧焊，道間最高溫度比經評定記錄值高50℃以上，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：B解析：NB/T47014P291-674焊接工藝評定時，對于埋弧焊，施焊結束后至焊后熱處理前，改變后熱溫度和保溫時間，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：C解析：NB/T47014P291-675焊接工藝評定時，對于鎢極氣體保護焊，增加或取消背面保護氣體，改變背面保護氣體規定的流量和組成，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：A解析：NB/T47014P301-676焊接工藝評定時，對于鎢極氣體保護焊，鎢極的種類或直徑，屬于（）。A.重要因素B.補加因素C.次要因素答案：C解析：NB/T47014P321-677無損檢測報告的保存期應符合相關法規標準的要求，且不少于（）年。A.5B.7C.10答案：B解析：NB/T47013.1標準7.4.4條1-678換熱管與管板焊接工藝評定試件應包括（）個孔。A.5B.8C.10答案：C解析：NB/T47014標準D.6.1條b）1-679在臥式容器的強度計算中，若考慮了地震力和其他載荷的組合時，殼壁的應力允許不超過許用應力的（）倍。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.5答案：C解析：NB/T47042標準4.4.4條1-680根據NB/T47042-2014《臥式容器》的規定，墊板起加強作用時，要求墊板的厚度應不小于（）圓筒厚度。A.0.5倍B.0.6倍C.1倍D.2倍答案：B解析：NB/T47042標準7.7.4.1.1條注1-681臥式容器鞍座有效斷面的平均應力與（）厚度有關。A.墊板B.筋板C.底板D.腹板答案：A解析：NB/T47042標準7.8.1.2條1-682在臥式容器鞍座平面上或靠近鞍座平面處設置加強圈，其目的是為了解決（）。A.容器外壓失穩B.支座處局部應力影響C.筒體不被封頭加強D.鞍座慣性矩不足答案：B解析：NB/T47042標準6.3.2條a1-683臥式容器鋼制鞍座的寬度b一般?。ǎ?。A.B.C.D.答案：解析：NB/T47042標準7.8條1-684下列描述完全正確的是（）。A.加強圈位于鞍座平面，是指加強圈位于鞍座截面B.加強圈位于鞍座平面，是指加強圈位于“鞍座平面”兩側各小于或等于b2/2的范圍內C.加強圈位于鞍座平面，是指加強圈位于“鞍座平面”兩側各小于或等于RA/2的范圍內D.加強圈位于鞍座平面，是指加強圈位于“鞍座平面”兩側各小于或等于RA的范圍內答案：B解析：NB/T47042標準7.7.4.2.1條注1-685某雙鞍座支撐的臥式容器，每個鞍座有4個地腳螺栓，當水平地震力大于底板與基礎的靜摩擦力時，承受剪應力的螺栓個數為（）。A.4B.5C.7D.8答案：A解析：NB/T47042標準7.8.3.4條1-686確定壓力容器是否進入《固定式壓力容器安全技術監察規程》管轄范圍的壓力條件指的是（）。A.設計壓力B.工作壓力C.最大允許工作壓力D.安全閥開啟壓力答案：B解析：TSG21-2016規程1.3條（1）1-687碳素鋼和低合金鋼容器，采用規則設計方法，確定許用應力值之一的室溫下抗拉強度Rm值的安全系數nb為大于等于（）。A.2.7B.2.4C.3.0答案：A解析：TSG21-2016規程3.2.1.1條1-688將直徑、壁厚沿高度變化的塔式容器視為（）體系對其進行基本自振周期計算。A.單質點B.多質點答案：B解析：NB/T470417.4.11-689壓力容器設計總圖上，必須加蓋設計單位（）印章。A.資質B.許可C.專用答案：C解析：TSG21-2016規程3.1.2條（1）1-690《固容規》中規定，壓力容器設計文件的保存期間不少于（）。A.10年B.15年C.壓力容器設計使用年限答案：C解析：TSG21-2016規程3.1.4.3條1-691壓力容器對接接頭的無損檢測比例分為全部（）和局部（）兩種。碳鋼和低合金鋼制低溫壓力容器，局部無損檢測比例應大于等于（）。A.100%、20%、50%B.100%、50%、20%C.100%、25%、50%答案：A解析：TSG21-2016規程3.2.10.2.2.1條1-692《固容規》中規定，公稱直徑大于等于（）mm的壓力容器接管對接焊接接頭的無損檢測方法、檢測比例和合格級別與壓力容器殼體B類焊接接頭要求相同。A.200B.250C.300D.150答案：B解析：TSG21-2016規程3.2.10.2.2.4條1-693焊縫同一部位的返修次數不宜超過2次，如果超過2次，返修前應當經過制造單位（）批準。A.技術負責人B.焊接責任工程師C.制造工藝工程師答案：A解析：TSG21-2016規程4.2.1.4條（3）1-694經過局部無損檢測的焊接接頭，如果在檢測部位發現超標缺陷時，應當在已檢測部位兩側的延伸部位各進行不少該焊接接頭長度的10%，且兩側均不少于（）mm的補充檢測，如果仍然存在不允許的缺陷，則對該條焊接接頭進行全部無損檢測。A.200B.250C.300D.150答案：B解析：TSG21-2016規程4.2.5.2條（2）1-695《塔式容器》標準地震計算時采用的是抗震設防烈度，即：50年內超越概率（）的地震烈度。A.2~3%B.10%C.63%D.50%答案：B解析：壓力容器設計工程師培訓教程23.4.1條（7）1-696塔器圓錐形裙座殼的半錐頂角θ不宜超過（）。A.10°B.15°C.30°答案：B解析：NB/T47041標準6.2.1條1-697塔器裙座殼的名義厚度不應小于（）A.3mmB.6mmC.8mm答案：B解析：NB/T47041標準6.2.1條1-698當裙座殼與圓筒搭接時，此搭接焊縫至封頭與圓筒連接的環向連接焊縫距離不應小于（）。A.1.7δnB.1.75δnC.3δnD.25mm答案：A解析：NB/T47041標準6.3.3條1-699NB/T47041《塔式容器》規定，當塔殼下封頭的設計溫度大于或等于（

C）時，在裙座上部靠近封頭處應設置隔氣圈。A.280℃B.350℃C.400℃D.450℃NB/T47041-2014

6.5.31-700計算塔器高徑比H/D時，對不等直徑塔器，D?。?/p>

D

）。A.較小直徑B.較大直徑C.較長塔段直徑D.加權平均直徑NB/T47041-2014

P24

1-701我國規定的基本風壓的重現期為（

B

）年。A.30B.50C.100壓力容器設計工程師培訓教程2019版(容器建造技術)P246

1-702《塔式容器》標準地震計算時采用的是抗震設防烈度，即：50年內超越概率（

B

）的地震烈度。A.2~3%

B.10%C.63%壓力容器設計工程師培訓教程2019版(容器建造技術)

P240

1-703焊接接頭系數Φ=0.85的低溫塔式容器，對其

A、B類焊接接頭進行射線或超聲檢測的長度不得少于各焊接接頭長度的（

C

）。A.10%

B.20%C.50%D.100%GB/T150.4

P3351-704GB/T12337規定，內壓球殼計算公式適用于設計壓力不大于（

B

）。A.4MP

AB.6.4MP

AC.35MP

AD.10MP

AGB/T12337

P1

1-705盛裝毒性程度為極度或高度危害介質的球罐，進出口應在（

A

）開孔。A.上極B.下極C.上、下極同時D.赤道板上GB/T12337

5.6.51-706球罐支柱底板中心應設置通孔，地腳螺栓孔應為（

B

）孔。A.圓B.徑向長圓C.周向長圓GB/T12337

5.4.6

1-707球罐的最高允許工作壓力是根據球罐各受壓元件的（

D

），考慮了該元件承受的所有載荷而計算得到的，且取最小值。A.計算厚度B.設計厚度C.名義厚度D.有效厚度GB/T12337

3.7.6

1-708GB/T12337設計計算中，對地震力是這樣考慮的（

A

）。A.只考慮了水平地震力B.只考慮了垂直地震力C.同時考慮了水平地震力和垂直地震力D.和塔器一樣GB/T12337

6.4.2

1-709球殼的焊縫以及直接與球殼焊接的焊縫焊接時，應選用（

C

）焊條，并按批號進行焊條藥皮含水量或熔敷金屬擴散氫含量復驗。A.酸性型藥皮B.堿性型藥皮C.低氫型藥皮GB/T12337

4.6.3.3

1-710球罐支柱底板材料的許用彎曲應力?。?/p>

B），耳板材料的許用壓應力?。˙

）。A.Re1/1.1、Re1/1.5B.ReL/1.5、ReL/1.1C.Re1.1/1.1、Re1.5/1.5GB/T12337

6.9.2

6.10.2.2

1-711制造球殼板應采用（A）成形。A.冷壓B.熱壓C.冷壓或熱壓GB/T12337

7.1.9

1-712球罐定位焊縫的長度應不小于（

C

）mm，引弧點和熄弧點應在坡口內。A.30B.40C.50D.80GB/T12337

8.3.3.3

1-713埋弧焊、等離子焊、氣體保護焊，在施焊前應將坡口表面和兩側至少（

A

）mm范圍內的油污、水分及其他有害雜質清除干凈。A.20B.30C.40D.50GB/T12337

8.3.4.1

1-714球罐的局部檢測（B）包括所有的焊工所施焊的部分部位。A.應B.可以不答案：A解析：GB/T12337標準8.6.3.21-715低溫球罐受壓元件用鋼板和鍛件必須是（

C

）的鎮靜鋼，同時還應采用爐外精煉工藝。A.氧氣轉爐B.電爐冶煉C.氧氣轉爐或者電爐冶煉GB/T12337

附錄E.2.1.11-716球形儲罐焊后，對接焊縫形成的棱角E值不得大于（

C

）。A.7mmB.8mmC.10mmGB/T12337

8.4.1

1-717需進行焊后熱處理的球罐，應在基礎表面預埋基礎墊板，基礎墊板厚度應不小于（

B

）。A.5mmB.10mmC.20mmGB/T12337

5.4.7

1-718GB/T12337規定，球殼用鋼板的厚度不宜大于（A）。A.50mmB.60mmC.70mmGB/T12337

4.2.2

1-719二次應力的基本特征是具有（

B

）。

A.局部性B.自限性

C.自限性和局部性壓力容器設計工程師培訓教程2019版P192

1-720常規設計規范是基于

準則A.彈性失效B.塑性失效C.彈塑性失效D.剛度失效E.失穩失效AGB/T150釋義P211-721

常規設計規范中使用的應力采用的是

A.最大主應力B.塑性應力C.彈塑性應力D.彈性名義應力E.剪應力答案：A解析：GB/T150-2011標準釋文

1-722

GB/T151規定，換熱管與管板強度焊接的焊腳高度（）。

A.≥0.7倍換熱管壁厚B.≥1.4倍換熱管壁厚C.≥1倍換熱管壁厚答案：C解析：GB/T151-20146.6.2.3

1-723

對于操作中存在振動的熱交換器，換熱管與管板的連接宜采用（

）。A.強度脹接B.強度焊接C.脹焊并用答案：C解析：GB/T151-20146.6.3.1

1-724

熱交換器防短路的旁路擋板厚度可?。?/p>

）折流板的厚度。A.大于B.相同于C.小于E.剪應力答案：B解析：GB/T151-20146.8.3.2.3

1-725

公差直徑為800mm的立式熱交換器，至少應安裝（）個耳式支座。A.2B.3C.4答案：A解析：GB/T151-20146.16.2

1-726

雙殼程熱交換器縱向隔板的寬度允許偏差（

）折流板外直徑允許偏差。A.大于B.相同于C.小于E.剪應力答案：B解析：GB/T151-20148.12.4

1-727

固定管板或U型管熱交換器最外層換熱管表面至殼體內壁的最短距離一般不小于（）mm。A.6B.8C.10答案：B解析：GB/T151-20146.3.1.3中的b3

1-728

當管程采用軸向入口接管的液體ρν2超過（）時候應設置防沖板。A.7000kg/(m.s2)B.9000kg/(m.s2)C.6500kg/(m.s2)答案：B解析：GB/T151-20146.3.5

1-729

管殼式熱交換器雙管板結構型式適用于（

）的場合。A.管程設計壓力比殼程高B.管殼程介質嚴禁混合C.管殼程溫差大E.剪應力答案：B解析：<壓力容器工程師培訓教程>老版P470

解析：《壓力容器設計工程師培訓教程2019版容器建造技術》P303

1-730

管殼式熱交換器計算傳熱面積是以換熱管（

）為基準計算的。A.內徑B.中徑C.外徑E.剪應力答案：C解析：GB/T151-20143.2

1-731

GB/T151-2014中管殼式熱交換器適用的熱交換器公稱直徑（）。

A.DN≤2000mmB.DN≤2600mmC.DN≤4000mm答案C解析：GB/T151-20141.5條1-732

GB/T151-2014規定，計算換熱面積中換熱管的計算基準為（）。

A.外徑B.中徑C.內徑答案：A解析：GB/T151-20143.2條1-733

GB/T151-2014標準規定，當換熱管為U形管時，其公稱長度是指（

）。A.直管段B.拼接段C.全管段E.剪應力答案：A解析：GB/T151-20143.3條

1-734

GB/T151-2014中采用碳素鋼、低合金鋼冷拔管做換熱管時，換熱管的精度有Ⅰ級及Ⅱ級，則（）：

A.稱該熱交換器Ⅰ級或Ⅱ級熱交換器B.沒有特別表示方法C.標有Ⅰ級管束或Ⅱ級管束答案：C解析：GB/T151-20143.5條1-735

熱交換器的管程設計溫度是-45℃，則管箱法蘭所用螺柱可選用何種材質（

）。A.40MnB

B.35CrMoAC.Q235BD.40Cr答案：B解析：GB/T150.2-20117.1.4條

1-736管殼式熱交換器按照類別高的壓力腔來作為該容器類別，其設計制造技術要求按（

）。A.較低類別B.較高類別C.每個壓力腔各自類別答案：C解析：TSG21附錄A1.3.2

1-737

U型管彎管段的彎曲半徑應不小于（

）的換熱管外徑。A.2倍B.3倍C.2.5倍答案：A解析：GB/T151-20146.4.3.1條1-738

GB/T151標準規定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度減去下列的厚度（

）。A.管程腐蝕裕量超過管程隔板槽深度的部分B.殼程腐蝕裕量與管板在殼程側的結構開槽深度二者的較大值C.A與B二者的厚度答案：C解析：GB/T151-20147.4.3.2條1-739

管板和換熱管采用焊接連接時，管板的最小厚度應滿足結構設計和制造的要求，且≥（

）。

A.10mmB.12mmC.15mm答案：B解析：GB/T151-20147.4.2.2條

1-740

GB/T151規定，熱交換器管間需要機械清洗時，應采用（

）排列，相鄰兩管間的凈空距離（S-d）不宜小于6mm。A.正三角形B.轉角正三角形C.正方形D.轉角正方形答案：C解析：GB/T151-20146.3.1.2b)條1-741

一臺熱交換器未設折流板和支持板，其管板間距為L，則換熱管受壓失穩的當量長度Lcr為（）。

A.LB.L/2C.L/3D.L/4答案：B解析：GB/T151-2014P56頁,圖7-21-742

鋼制管殼式熱交換器的換熱管與管板之間采用強度脹接時，其適用范圍為（

）。

A.設計壓力≤2.5MP

A、設計溫度≤350℃B.設計壓力≤4.0MP

A、設計溫度≤300℃C.設計壓力≤1.6MP

A、設計溫度≤400℃E.剪應力答案：B解析：GB/T151-20146.6.1.1條1-743臥式熱交換器、冷凝器和重沸器的殼程介質為氣、液相共存或液體中含有固體物料時，折流板缺口應（

）布置。A.垂直左右方向B.水平上下方向C.一定傾角方向E.剪應力答案：A解析：GB/T151-20146.8.2.4.2條。1-744折流板最小間距一般不小于圓筒內直徑的（

），且不小于50mm。A.1/2B.1/3C.1/4D.1/5答案：D解析：GB/T151-20146.8.2.3.2條。1-745換熱管拼接時，同一根換熱管的對接焊縫，直管不得超過（

）條。A.1B.2C.3D.4答案：A解析：GB/T151-20148.3.4b）條。1-746換熱管拼接時，同一根換熱管的對接焊縫，U形管不得超過（

）條。A.1B.2C.3D.4答案：B解析：GB/T151-20148.3.4b）條。1-747換熱管拼接時，最短管長不應小于（

）mm。A.100B.200C.300D.400答案：C解析：GB/T151-20148.3.4b）條。1-748固定管板熱交換器壓力試驗的試驗順序是（

）。

A.先管程后殼程B.先殼程后管程答案：B解析：GB/T151-20148.13.2條。1-749固定管板熱交換器管板計算中，按有溫差的各種工況計算出的

A或B或（

）中任一不能滿足強度或剛度條件時，就應考慮設置膨脹節。A.殼體軸向應力бCB.換熱管軸向應力бtC.換熱管與管板之間連接拉脫力qD.管板徑向應力бr答案：C解析：《壓力容器設計工程師培訓教程一容器建造技術》25.2.12條。1-750用于制造管板、平蓋、法蘭的鋼鍛件，其級別不得低于NB/T47008和NB/T47010規定的（