武漢市某生活小區箱式變電站供配電系統設計目錄TOC\o"1-2"\h\u26124緒論 213491.1課題研究的目的與意義 2323321.2國內外現狀及發展前景 2256221.3課題研究總體要求與規劃 33312電力系統中的負荷及其計算 3149432.1負荷分類及其供電要求 3101692.2小區負荷計算 4301653無功補償 5269303.1無功補償設備選擇 5218813.2無功補償計算 7243833.2無功補償后負荷計算 7125583.2.1補償后低壓側的計算 775313.2.2補償后高壓側的計算 8259584電力變壓器的選擇 938244.1變壓器的容量選擇 9214634.2變壓器臺數選擇 9119684.3變壓器型號選擇 957855電氣主接線 10217605.1電氣主接線方案選擇 10227535.2電氣主接線圖 10279496短路電流的計算 11309556.1短路電流產生原因及其后果 11170206.2短路電流計算的目的 1129076.3短路電流計算 11154186.3.1基準值的計算 12211456.3.2供電系統各部分電抗的標幺值 12292406.3.3短路點計算 1346276.4短路電流計算結果 143927電氣設備的選擇 1593567.1電氣設備的選擇及對其的校驗 1530827.2電氣設備的選型 16137917.2.1斷路器的選擇 16250017.2.2隔離開關的選擇 17173747.2.3負荷開關 1921017.2.4刀開關 19264277.2.5熔斷器 20161807.2.6電流互感器 21114177.2.7電壓互感器 22182167.2.8箱體的選擇 22182277.3母線以及進出電纜的選擇 24123137.3.1高壓母線的選擇 24291227.3.2低壓母線的選擇 24208417.3.3電纜的選擇 24142128箱變的繼電保護 25238598.1高壓線路繼電保護 25283108.2變壓器的繼電保護 25214529箱變的防雷與接地 27138229.1避雷器的選擇 27289.2接地保護 277443結論 28緒論1.1課題研究的目的與意義隨著居民生活水平的提高，家用電器在空調、電飯煲、微波爐、電力消費等電力設施中日益普及，居民用電量日益增加。因此，建設一個帶有早期居民小區的配電設施已不能滿足當前居民的需求和用電負荷的增加。另外，舊的配電系統與當今時代的配電設備相比是舊的，需要進行新的改造。另外，存放舊配電系統的配電室一般較窄，無法滿足變壓器和設備改造的需要，并且在現如今新式居民小區內找到一個合適地方來重造一座變配電室已經是一件很困難的事情。針對以上問題，在我國經過各方人員的調研，人們現在已經認識到箱式變電站在居民的生活小區的必要的供配電系統建設中，是一種完全值得選用且值得推廣的新型變配電設備。1.2國內外現狀及發展前景目前資料顯示，箱式變電站在大部分發達國家的22kV以及以下的現代化城市中和工業中的電網中已經得到了廣泛性地應用，并且大部分使用了新型的、智能化的計算機聯網管理，由此就可以實現對箱式變電站不需有專人進行管理，并且其性能也能夠更加優越與可靠。另外也會通過外部環境來設計箱殼顏色來達到與環境相協調，有利于美化環境。在國內，因為在此方面資金上的短缺、技術不成熟等原因，因此箱式變電站只在我國10kV和35kV電網也得到了較為廣泛應用。但隨著社會的發展與居民生活水平的提高，科技也在進行更多革新。所以預測在我國電力系統發展的將來，在我國大部分的城市居民生活小區中箱式變電站大概率會在供配電系統建設中起到關鍵性作用，以及農村、工礦企業與公共建筑中會得到更廣泛應用。1.3課題研究總體要求與規劃本文需要對小區箱式變電站的供配電的系統進行設計，根據資料可知該居民生活小區采用10kV供電，其進入生活小區后進入小區配電間房，進行變壓，給整個生活小區供電和配電。本課題針對351kVA容量變壓器進行設計。依據箱式變電站的供電系統的負荷計算，以此來確定變壓器的型號、容量與臺數，以及是否需要進行無功補償、無功補償裝備的選擇和電氣主接線的設計方案；并依據計算出的短路電流來選擇合適的電氣設備與繼電保護裝置等設計與畫出箱式變電站供電系統的主接線圖。2武漢市武昌區某居民生活小區電力系統中的負荷及其計算本次設計為武漢市武昌區某居民生活小區的實際負荷需求，依照我國相關規定，凡是在多層居民住宅用電均按照三級負荷的標準供電。設計中要求高壓部分為10kV，低壓部分為220V，變壓器容量為315kVA，高壓需要采用負荷開關保護，低壓計量為一戶一表計量，根據以上要求設計高壓設計變壓器柜、進線柜與聯絡柜；低壓設置進線柜、無功補償以及柜饋線柜。2.1負荷分類及其供電要求根據供電可靠性，負荷主要分類如表2.1所示。表2.1負荷分類及其供電要求負荷分類分類依據供電要求一級負荷在突然性的斷電將會發生人身、經濟以及其它大型傷害，甚至可能造成社會與政治的動蕩。1、由兩個電源供電以保證當一個電源發生故障時，另一個電源不會同時受到損壞，并且可正常使用；2、不僅有兩個電源供電，并增設應急電源，且其它負荷禁止至連接應急電源中。二級負荷當突然斷電時，在經濟或其它方面會造成重大損失，且社會與政治會出現動蕩不安。有兩回路供電，不可以中斷供電，并且必須斷電后能夠迅速恢復。三級負荷是指不屬于上述一類和二類負荷的其他負荷無特殊要求。根據表2.1可知，本次設計為三級負荷。2.2小區負荷計算根據實際小區負荷資料可知，小區居民用戶生活用電年最大負荷利用時間Tmax=3000h，負荷屬于三級負荷，該小區共有12棟樓且每個箱式變電站只負責其中三棟樓的電力系統，一共四個箱式變電站，因此只需算出其中一座箱式變電站所需數據便可。該小區其中一箱式變電站所負責的三棟樓的負荷統計如表2.2所示。表2.2住宅小區居民樓用電負荷統計明細表居民樓號樓總容量Pe（kW）需要系數Kdcosθtanθ同時系數K∑p同時系數K∑q1#458.50.40.71.350.90.952#4610.40.71.350.90.953#459.50.40.71.350.90.95其負荷具體計算如下：三棟樓總有功功率： P30三棟樓總無功功率： Q30三棟樓總視在功率：S30=功率因數：cosθ=P303無功補償為了保證電力系統中電壓的質量，其中必要條件就是無功補償。正確合理地進行無功補償與電壓的有效控制，不僅能夠保證電壓的質量，還能夠增強電力系統運行的合理性、安全性與經濟性。3.1無功補償設備選擇常用無功補償設備以及其優缺點如表3.1所示。表3.1常用無功補償設備及其缺點無功補償裝備優點缺點并聯電容器（1）有功功率的損耗小；（2）投資低于調相機，其單位容量投資幾乎與總容量無關；（3）無需專門的人員進行維護管理，并且沒有噪聲；（4）安裝方便簡潔，能夠做到自動投切；（5）可以分散安裝，也可以安裝在無功負荷的附近。（1）電壓特性較差。電容器所供應的感性無功功率會隨著電壓的下降而成平方地減少；（2）切除電壓器后仍有殘余電荷，需要進行充分地放電，以免造成人身傷害或引起操作事故；（3）電容器耐受過電壓能力差。電容器組中某一臺電容器發生故障，不容易及時發現；（4）對外部短路的穩定性差。一臺電容器發生短路故障，容易波及其他電容器；（5）并聯電容器安裝后，會對電網中的高次諧波潮流產生影響，甚至會使諧波電流被放大。另外，并聯電容器合閘時會產生很大的合閘涌流，有時甚至激發諧振過電壓。因此，在并聯電容器回路上常常要采取控制合閘涌流的保護措施；串聯電容器串聯電容器被廣泛地應用于電力輸電與配電系統中，特別是長距離和大容量的輸電系統中。串聯電容器會提高輸送得容量與系統的穩定性，并能夠改善系統電壓的調整率，同時能夠提高系統的功率因數，從而降低線路損耗。因為串聯的方式，其電容器本身體積較大，耐壓也會隨之增大。同步調相機可改變無功功率來實現電壓的調節，系統穩定性提高。技術落后，響應速度慢，有功損耗大。靜止無功補償裝置減少電壓動態波動，改善供電壓質量；改善配電網絡功率因數；通過分相控制可減小負序電壓，來善電網電壓的對稱水平；遠距離輸電線路輕載運行時，可降低電網的過電壓；快速響應，能夠抑制系統振動，提高系統穩定性。無負荷能力；無強勵；3、容量與電壓平方成正比，當電壓很低時，出力會受到很大限制；4、易產生諧波。根據表中所例，結合小區設計情況，本次設計將選用并聯電容器來對系統中無功負荷進行補償。3.2無功補償計算因為在變壓器中，無功損耗大于有功損耗，但是按照國家《功率因數調整癥電費辦法》中規定，城市居民小區用電功率因數應不低于0.9，則計算中cosθ2=0.92。則需要的裝設無功補償設備容量為： Qc根據計算結果可?。?QC即并聯電容器的容量為450kvar。根據并聯電容器額定容量，本次設計決定使用BFM2.1-150-1G型號電容，其具體數值如表3.2所示。表3.2BFM2.1-150-1G型并聯電容器型號額定容量qc（kvar）額定電壓（kV）額定電容（μF）相數重量（kg）BFM2.1-150-1G1502.1108.27140則需要電容器個數為： n=Q并聯電容器采用△接線法，一共需要并聯三個并聯電容器，并平均每相分配安裝一個并聯電容器。3.2無功補償后負荷計算3.2.1補償后低壓側的計算低壓側視在負荷： S30根據我國規定，居民生活負荷額定電壓為220V，即UN＇=0.22kV，由此可得計算電流為： I30變壓器功率損耗：（1）無功功率損耗： ?QT（2）有功功率損耗： ?PT3.2.2補償后高壓側的計算高壓側無功負荷： Q30高壓側有功負荷： P30高壓側視在負荷： S30此次設計規定供電回路額定電壓為10kV，即UN=10kV，則高壓側計算電流： I30由此可得補償后功率因數為： cosθ'綜上所述，補償后功率因數符合國家規定，因此此次設計無功補償滿足要求。

4電力變壓器的選擇在發現場合的變電站中，用來向系統或者居民用戶輸送功率的變壓器被叫做主變壓器。在日常生活中，常見的變壓器又能夠被分為升壓變壓器和降壓變壓器，本次設計將由變電站向居民家庭的供配電系統設計，因此本次設計需要使用的是降壓變壓器。4.1變壓器的容量選擇變壓器的合理選擇關系到供配電系統能否正常運作，所以在選擇容量時不宜過小，以免使主變壓器運行過載。變電站主變壓器的容量也需要按照其多年規劃、電網結構、負荷性質等綜合來考慮確定其容量。本次設計規定使用容量為315kVA的變壓器。4.2變壓器臺數選擇本次設計已規定使用容量為315kVA的變壓器來進行設計，但之前計算出的高壓側無功補償后的視在功率負荷S30＇=601.97kVA，遠遠大于一臺主變壓器容量SNT，因此一座箱式變電站的主變壓器至少需要兩臺。4.3變壓器型號選擇根據所給資料以及設計規定，本次設計變壓器型號可從表4.3中選擇。表4.310kV雙繞組變壓器型號額定容量（kVA）額定電壓（kV）損耗（kW）連接組號標號空載電流（%）阻尼電抗（%）重量（t）高壓低壓空載負載S9-315/1031510±5%0.40.73.5Y，yu01.541.44SZL7-315/1010±4×2.5%0.764.821.695根據投資小、占地小等原則，本次設計將選用S9-315/10型號變壓器。

5電氣主接線變電站的電氣主接線可分為并擁有多種接線形式。所以如何選擇電氣主接線，是變電站中電氣部分的最重要的一個設計問題。其中對各種電氣設備的選擇、其控制方式、繼電保護與配電設備的布置等方面的擬定都擁有著非常關鍵性與決定性的作用，并且將會長期地影響電力系統運行的靈活性、經濟性和可靠性。5.1電氣主接線方案選擇根據查詢大量資料可知，小區箱式變電站的電氣主接線方式主要為單母線接線和單母線分段接線兩種方式，其各自的優缺點如表5.1所示。表5.1主接線方案優缺點接線方式優點缺點單母線接線簡潔、設備量少、需要投資低，操作方便、便于擴建，也方便采用成套的配電設備。不易發生操作失誤。可靠性不高，不夠靈活。斷路器檢修時該回路需停電，當母線或著母線的隔離開關出現故障或著需要檢修時，則需全部停電。單母線分段接線可提高供電的可靠性。具有簡單、經濟和方便的優點，可靠性有一定程度的提高。因為其出現為雙回路，嘗試架空線出現交叉跨越根據可靠、經濟等原則，本次設計將采用單母線分段接線的主接線方案，其接線方式如圖5.1所示。5.2電氣主接線圖在對單母線分段接線的接線過程中，如果其中的任一一段母線或者任一臺母線中的隔離開關出現故障或著需要檢修時，可使用自動或手動的方式調開分段斷路器，此時只會有一半線路停電，另一條母線上的各個回路依舊可以正常運行，可提高供電的靈活性。貝茨設計采用雙電源供電，一用一備。電氣設備選型前主接線整體的設計簡圖如圖5.2所示。

6短路電流的計算6.1短路電流產生原因及其后果在電力系統在運行中，其相和地、相和相或著相和中性線的之間發生的非正常連接，叫做短路；則此時流過的巨額電流即為短路電流。產生短路電流的原因一般為以下四種原因：1、電柜中的絕緣材料發生老化，設計和安裝有缺陷并且對其維護不及時所導致；2、因架空線路遭到狂風或著導線被冰雪掩蓋，電線桿承受不了其重量從而引起倒塌等；3、人為原因出現的失誤操作造成；4、因電纜外表破損，動物接觸到裸露部分造成。6.2短路電流計算的目的為保證電力系統進行安全地運行，所以在電氣設備的設計與選型中，應該采用可能流過設備的最大短路電流數值作為標準數值，并且需要對其進行熱穩定與動穩定的校核，以保證設備在運行中能夠承受因為突然發生的短路而引起的電氣設備的高溫與對電氣設備功率的巨大沖擊。同時，為了能夠盡快地切斷對短路點的供電，也需要繼電保護裝置能夠使相關斷路器自動跳閘。因此繼電保護裝置的整定與斷路器的選擇也需要精準的短路電流數據。6.3短路電流計算短路電流的計算通常有兩種方法：（1）有名制；（2）標幺值。在此次計算中將使用標幺值。根據《國家電網公司電力安全工程規范》，此次設計中規定箱式變電站與提供10kV的變電所的架空線路長度為5km，然后通過箱式變電站降為220kV的居民可用電壓。系統容量為無限大，發生短路時容量為500MVA。該小區箱式變電站的短路電路計算圖如圖6.3所示。圖6.3短路計算電路圖其中k-1與k-2分別為本次設計的短路點。6.3.1基準值的計算在短路計算中一般取容量基準值： Sd UC1 UC2則基準電流為： Id1 Id26.3.2供電系統各部分電抗的標幺值電力系統電抗標幺值： XS根據查閱資料可知： X0則電力線路電抗標幺值： XWL查表可知： UK所以電力變壓器的電抗標幺值： XT由此可得短路等效電路圖，如圖6.4所示。圖6.4短路等效電路圖（標幺值法）6.3.3短路點計算（1）k-1點數值計算總電抗標幺值： X∑(k?1)三相短路電流周期分量有效值： Ik?1三相短路次暫態電流和穩態電流： Ik?1三相短路沖擊電流和第一個周期短路全電流有效值： is?1 Is?1三相短路容量： Sk?1（2）k-2點數值計算總電抗標幺值： X∑(k?1)三相短路電流周期分量有效值： Ik?2三相短路次暫態電流和穩態電流： Ik?2三相短路沖擊電流和第一個周期短路全電流有效值： is?2 Is?2三相短路容量： Sk?16.4短路電流計算結果根據結算結果，可列出短路各項數據計算結果，如表6.4所示。表6.4短路計算結果短路點三相短路電流（kA）三相短路容量S(3)（MVA）周期分量有效值I(3)次暫態電流I”(3)穩態電流I∞(3)沖擊電流ish(3)第一周期短路全電流有效值Ish(3)k-13.13.13.17.94.755.6k-217.217.217.243.9266.9

7電氣設備的選擇本章前我們通過各種計算出了一些電氣設備的檢驗標準，但這些數據并不是選擇電氣設備的唯一標準。選擇合適的電氣設備還需要考慮該設備運用的電路電壓大小，以確保額定電壓與額定電流相匹配。同時還需了解電氣設備運用的實際場地溫度的的范圍以及各種各樣的自然環境條件。7.1電氣設備的選擇及對其的校驗因為不同類型的電氣設備所需要承擔的任務與工作不同，因此其具體選擇方法也有不同。但為了保證電氣設備在工作時的可靠性與安全性，所以在選擇時要按照正常工作時的狀況進行選擇，并根據其發生短路情況來進行檢查。根據選擇電氣設備應該考慮的因素，高壓側所需設備的選擇參考如表7.1所示。其中“√”表示該電氣設備需要考慮此因素，“-”表示該電氣設備選擇時不需考慮此因素。表7.1高壓側電氣設備的選擇及其校驗項目電氣設備名稱電壓（kV）電流（kA）斷流能力（kA或MVA）短路穩定校驗動穩定度熱穩定度高壓隔離開關√√-√√高壓熔斷器√√√--高壓負荷開關√√√√√高壓斷路器√√√√√高壓電容器√電壓互感器√電流互感器√√-√√母線-√-√√電纜√√--√支柱絕緣子√--√-套管絕緣子√√-√√低壓側電氣設備的選擇參考與高壓側大致相同，低壓側電氣設備選型參考如表7.2所示。其中“√”表示該電氣設備需要考慮此因素，“-”表示該電氣設備選擇時不需考慮此因素，“/”表示可以不校驗。表7.2低壓側電氣設備的選擇及其校驗項目電氣設備名稱電壓（V）電流（A）斷流能力（kA）短路穩定度校驗動穩定度熱穩定度低壓熔斷器√√√--低壓刀開關√√√//低壓負荷開關√√√//低壓斷路器√√√//7.2電氣設備的選型7.2.1斷路器的選擇根據查詢資料顯示，目前小區箱式變電站高壓側常用斷路器為ZN12-12真空斷路器；低壓側常用為DW48型萬能式斷路器。圖7.1ZN12-12真空型斷路器其主要技術參數如表7.3。表7.3斷路器主要參數型號額定電壓（kV）額定電流（kA）額定短路開斷電流（kA）額定峰值耐受電流（kA）4s額定短路耐受電流（kA）ZN12-12120.63256325DW480.40.63425542（1s）對于斷路器和熔斷器的選擇，應檢查是否能夠承受短路電流電動力和發熱的能力來達到正常開斷短路電流，即： imax Itimax——設備允許的動穩定電流（峰值），kA；ish——所在回路的沖擊短路電流，kA；It2t——設備允許承受的熱效應，kA2·s；Qk——所在回路的短路電流熱效應，kA2·s；teq——短路電流存在的等效時間，s。根據前面對短路電流的計算，ZN12-12斷路器額定峰值耐受電流： imaxDW48斷路器額定峰值耐受電流： imax因此兩個斷路器均滿足動穩定條件。ZN12?12斷路器的額定短路耐受電流： ItDW48斷路器額定短路耐受電流： It兩個斷路器均滿足熱穩定條件。此外，從變電所外接時需要的是戶外斷路器，根據資料此次選擇的型號為ZW32F-12/630A-25KA，低壓補償柜中選用微型斷路器DZ47-60A。7.2.2隔離開關的選擇根據查詢資料，本次設計高壓側選擇隔離開關為GN19-12/630A型號隔離開關，低壓補償柜則用到一個QSA-250/4型號隔離開關熔斷器組，其主要技術參數如表7.4所示。圖7.2GN19型隔離開關圖7.3QSA型隔離開關熔斷器組表7.4隔離開關主要參數型號額定電壓（kV）額定電流（kA）動穩定電流（kA）2s熱穩定電流（kA）GN19-12/630A126305020QSA-250/40.463050-對于GN19-12/630A的校驗： imax ItGN19-12/630A型號隔離開關動穩定與熱穩定均滿足條件。此外根據資料查詢，從變電所外接的戶外隔離開關將選用GW9-12/630型號隔離開關。7.2.3負荷開關根據資料查詢，本次設計的高壓側部分將采用FZN21?12/630A型負荷開關，其主要參數如表7.5所示。圖7.4FZN21-12型號負荷開關表7.5負荷開關主要參數型號額定電壓（kV）額定電流（kA）額定峰值耐受電流（kA）4s額定值時耐受電流（kA）FZN21-12120.635020FZN21-12負荷開關的校驗：imax It此負荷開關均滿足動穩定與熱穩定條件。7.2.4刀開關刀開關可作為不用頻繁地手動河粉斷交、直流電路，或者做隔離開關使用。本次設計刀開關只有低壓側使用到，且本次設計選擇HD13BX-600/31型號刀開關，其主要參數如表7.6所示。圖7.5HD13型號刀開關表7.6刀開關主要參數型號額定電壓（kA）額定電流（kA）斷流能力（kA）HD13BX-600/310.381.5317.2.5熔斷器本次設計高壓側將采用XRNP1-12型號熔斷器，主要參數如表7.7所示。圖7.6XRNP1-12型號熔斷器表7.7熔斷器主要參數型號額定電壓（kA）額定電流（kA）額定峰值耐受電流（kA）4s額定值時耐受電流（kA）XRNP1-12120.550207.2.6電流互感器計算一次電路負荷電流： I1由于電流互感器中電流線圈的阻抗非常小，因此電流互感器進行工作時的二次回路將會接近于短路時的狀態。且二次繞組的額定電流一般為5A，所以此次選擇的電流互感器的變比為1005。本次設計高壓部分選擇LZZBJ9?10圖7.7LZZBJ9-10型號電流互感器表7.8電流互感器主要參數型號電流變比精確及組合準確級及額定輸出保護級一秒熱穩定電流（kA）動穩定電流（kA）0.2s0.5s額定輸出（VA）準確級及限值系數LZZBJ9-10100/50.5/10P1510101510P1522.556.5LZZBJ9-10型電流互感器校驗：imaxIt此型號電流互感器均滿足動穩定與熱穩定條件。此外，低壓側統一使用BH-0.66型號的電流互感器，不同的是他們采用的電流比不一樣，根據電流計算低壓主進柜用的是600/5，補償柜用的是250/5，低壓出線柜用的是200/5與100/5。7.2.7電壓互感器要測量高壓側的電壓，暫且不說制作儀表的困難程度，即使制作出來想要在高壓處測量也是不可能的，因為電壓過大，所以是絕對不允許這樣操作的。這時候就用到我們的電壓互感器了，電壓互感器的作用就是把高電壓轉換成低電壓，可供操作人員測量，通過測量電壓互感器低壓側的電壓，倒推出高壓側的電壓，這樣就可以確保人員和儀表的安全了。本次設計將采用用于高壓側的JDZ10-10型10/0.1/0.22kV0.2級電壓互感器。圖7.8JDZ10-10型電壓互感器7.2.8箱體的選擇根據本設計已給出的變壓器額定容量（315kVA），選擇了型號為YBM2-12/0.4-315的智能型一體化箱式變電站。該智能型一體化箱式變電站配備有與315KVA變壓器相對應的高壓開關柜和低壓開關柜，省去了再次選擇開關柜的步驟。高壓分接箱則選用型號為DFW-12/630-5的戶外型電纜分接箱。其外形尺寸分別為750mm×490mm×970mm。圖7.9YBM2-12/0.4-315型箱式變電站圖7.10DFW-12/630-5戶外型電纜分接箱7.3母線以及進出電纜的選擇7.3.1高壓母線的選擇為了確保供電系統的安全、優質、可靠和經濟，所以在對母線的選擇時，不僅要求滿足工作電壓，還要滿足載流量的需求，高壓處的計算電流。（經查表cosφ=0.7） I30所以所在10kV高壓箱變中本次設計將采用矩形硬母線TMY-3×（60×6）作為高壓母線。經查資料該載流量為705A，滿足要求。7.3.2低壓母線的選擇同高壓處的計算電流理，低壓處的計算電流： I30經查閱資料，本次設計低壓母線將采用型號為TMY-4×（80×8）+1×（60×6）的硬銅母線作為低壓母線，其載流量為1370A，滿足要求。7.3.3電纜的選擇低壓側出線計算電流： I30由于前面的計算，已經得出高低壓的計算電流，所以可以結合額定電壓，查表對比載流量可得高壓電纜選擇阻燃鋁芯交聯聚氯乙烯絕緣電纜（ZRYJLV22-8.7/10-3×70），查表可知此電纜的載流量為152A滿足要求。高壓分接箱之前要用截面更大的電纜ZRYJLV22-8.7/10-3×150，此電纜的載流量為219A，原因是因為高壓分接箱之前總的負荷更大，低壓電纜則選擇阻燃銅芯交聯聚氯乙烯絕緣電纜，其具體型號為ZRYJV22-0.6/1-4×150+1×70，查表可得其載流量為360A滿足要求。

8箱變的繼電保護當電力系統發生故障時，或者在安全運行時出現異常情況，繼電器會通過檢測到的異常信號，從而會自動地隔離與切除故障部分，或發出信號由相關工作人員來進行異常的消除，從而達到保護電力系統的目的，進而避免了電力系統中的電氣設備被損或者對相鄰地區供電的影響，這就是繼電保護。8.1高壓線路繼電保護本次設計高壓線路繼電保護選用的是反時限過電流保護，相對于定時限過電流保護，其優點為短路電流越大，動作時間越短。反時限過電流保護需采用與之相匹配的GL型繼電器，對于GL型電流繼電器保護裝置的可靠系數Krel為1.3，并采用兩相兩繼電器式接線方式，與之相對應保護裝置的接線系數Kw為1。經查表可得返回系數Kre=0.8，而前面選型的時候已經確定高壓處采用的電流互感器比Ki=150/5，本設計采用GL-15/10型的繼電器。線路的計算電流：（8.1）最大負荷電流IL.max=(1.5～3)I30，本設計采用IL.max=2I30=265.3=130.6A。過電流保護裝置動作電流的整定：（8.2）根據GL-15/10型的繼電器規格，動作電流整定為7A。因為不知道高壓線路上前一個繼電器過電流保護中動作電流的具體值，所以無法計算該繼電器的動作時限。8.2變壓器的繼電保護根據前面所述，可知其可靠系數Krel=1.3；接線系數Kw=1；返回系數Kre=0.8；電流互感器： Ki=1505=30因此過電流保護動作電流的整定：（8.4）（8.5）根據本次設計規定，可知此次設計的箱式變電站為終端變電站，因此根據規定，其過電流保護的10倍動作電流的動作時限整定為0.5s