旋流井平臺模板支模方案包鋼新體系2250mm熱連軋機組工程旋流井平臺模板支撐體系專項方案審批人：審核人：編制人：編制單位：中國二冶一公司編制日期：2013年6月1日目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1.工程概況 11.1工程概況 11.2工程目標 12.編制依據 13.危險源識別與監控 23.1腳手架工程事故的類型分析 23.2引發事故的主要原因分析 23.3危險源的監控 34.支撐系統設計 34.1支撐系統選型、選材 34.2支撐系統構造設計 45.施工部署 65.1項目部管理人員崗位職責 65.2施工準備 76.高支模施工 76.1施工順序（流程） 76.2驗收及拆除的批準程序 76.3混凝土澆筑 86.4支撐系統拆除 97.施工安全管理 107.1施工安全管理機構 107.2施工安全管理措施 108.質量保證措施 118.1質量控制管理流程 118.2質量管理制度 128.3保證工程質量的技術措施 139、應急預案 159.1編制目的 159.2適用范圍 159.3崗位職責 159.4搶險組織機構 169.5．應急搶險程序 1710、驗算書 1911、附圖 65旋流井平臺梁板模板支撐系統鋼管剖圖 65節點圖1 661.工程概況1.1工程概況本工程為包鋼新體系2250mm熱連軋機組工程——旋流沉淀池工程，旋流沉淀池直徑34.9m、±0.00標高相當于絕對標高1048.30m、刃腳底標高為-39.51m，施工現場自然地貌在1038.30m左右起伏，擬建場地地下水埋藏于現地表下3m左右。旋流井由內外筒體構成，外筒直徑34.9m，筒壁厚度為1m～1.45m；內筒直徑7m，筒壁厚0.5m。底板最低標高-35.900m，最高標高-22.650m，整體成“倒圓臺”形式。井內共有三層平臺，分別為-23.450m平臺板厚500mm，支撐高度為12m；-10.450m平臺板厚200mm，支撐高度為22.3m；±0.000m平臺板厚150mm，支撐高度為10.3m。旋流井外筒壁已施工至-3.0m，底板施工完。1.2工程目標1.2.11.2.2安全施工目標：實現“無因工死亡事故、無重傷事故、無火災事故、無中毒事故、無重大設備事故”的“五無”安全目標。死亡頻率控制為零，杜絕一切重大傷亡事故，實現1.2.3施工進度目標：開工日期2012年72.編制依據包鋼新體系2250mm熱連軋機組工程施工圖《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011《建筑結構荷載規范》（GB5009-2001）（2006修訂版）；《混凝土結構工程施工及質量驗收規范》（GB50204-2002）（2011版）；《木結構設計規范》（GB50005-2003）；《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）；《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001）；參考資料：如《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業出版社、《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011中國建筑工業出版社等。關于印發《危險性較大的分部分項安全管理辦法》的通知建質[2009]87號《砼結構工程施工驗收規范》GB50666-2011品茗建筑施工安全設施計算軟件2010版3.危險源識別與監控3.1腳手架工程事故的類型分析a整架傾倒或局部垮架。b整架失穩、垂直坍塌。c人員從腳手架上高處墜落。d落物傷人（物體打擊）。e不當操作事故（閃失、碰撞等）。3.2引發事故的主要原因分析3.2.1整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架a構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求搭設剪刀撐等。b在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和剪刀撐等。c構架尺寸過大，承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載。d腳手架基礎（如所支撐的樓板強度未達到要求）承載力不足。3.2.2a作業層未按規定設置圍擋防護。b作業層未鋪滿腳手板或架面之間的間隙過大。c腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂和墜落。d不當操作產生的碰撞和閃失。3.2.3a在搭設和拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人。b架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人。c整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人。3.2.4不當操作大致有以下情形：a用力過猛，致使身體失穩。b在架面上拉車退著行走。c擁擠碰撞。d集中多人搬運或安裝較重構件。e架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。3.2.5其他傷害a在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨）下繼續施工。b在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用等。3.3危險源的監控a對腳手架的構配件材料的材質，使用的機械、工具、用具進行監控。b對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控。c對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。d加強安全管理，對施工環境和施工條件進行監控。4.支撐系統設計4.1支撐系統選型、選材根據模板施工規范要求，超過或含8M在內的層高，必須按照高大支模施工規范的要求進行施工。因此本工程模板支撐系統采取滿堂紅支撐形式。采用Φ48×3.0鋼管作為支撐立桿，跨度大于4m的梁板按跨度的1/1000～3/1000起拱，模板采用10mm厚膠合模板。4.1.1材料要求：a腳手架桿件采用外徑48mm、壁厚3.0mm的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準《碳素結構鋼》GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、拉結桿2-3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂有防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。b扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合《鋼管腳手架》GB15831-2006規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達65N.M時扣件不得破壞。4.2支撐系統構造設計（1）板支模設計模板材料為：膠合板底模厚度10mm；木材彈性模量E=9500.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2；支撐采用Φ48×3.0鋼管，鋼材彈性模量E=206000.0N/㎜2，抗彎強度f=205.0N/㎜2,抗剪強度fv=125.0N/㎜2。-23.450m平臺板厚500mm，支撐高度為12m；-10.450m平臺板厚200mm，支撐高度為22.3m；橫向間距700mm,縱向間距700mm,支撐立桿的步距h=1.50m，立桿上端伸出水平桿至模板支撐的長度a=0.25m。±0.000m平臺板厚150mm，支撐高度為10.3m，橫向間距900mm，縱向間距900mm，支撐立桿的步距h=1.50m，立桿上端伸出水平桿至模板支撐的長度a=0.25m。（2）梁模板設計模板材料為：膠合板底模厚度10mm；木材彈性模量E=9500.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2；支撐采用Φ48×3.0鋼管。立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.25；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.70(-10.450m平臺)；0.90（±0.000m平臺）；梁兩側立桿間距(m)：0.70(-10.450m平臺)；0.90（±0.000m平臺）；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向，梁底增加承重立桿1根。（3）保證高大模板整體穩定的構造措施：支撐系統的搭設遵循“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范”[JGJ130－2011]（以下簡稱《規范》）的各有關條款。支撐系統采用鋼管（Φ48×3.0）作為支撐立桿。所有立桿的駁接采用對接扣件正對連接,立桿頂部加上托。在砼強度達到100％后方可拆除此模板支撐（注：安裝立桿前，在相應地面上放線定位。d)剪刀撐的設計:沿內外筒壁周圈滿設，內部縱、橫向每8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐。在架體底部、頂部及豎向中部分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。剪刀撐寬度應為8m，中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。加強層設置：雙水平加強層在支撐架的頂部和中部和底部（掃地桿的設置層）每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時停止施工并進行處理。架體設置可靠的連墻件，本工程采用剛性連墻件。連墻件在筒壁上的設置：外筒壁內側沿周長間距5m，垂直高度間距3m設置埋件，筒壁上的埋件與定長拉桿固結可以當連墻件使用。滿足JGJ130-2001中6.4.2連墻件“宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm”的要求。連墻件的做法具體見下圖。筒壁連墻件的布置5.施工部署5.1項目部管理人員崗位職責1）項目經理工作職責：對公司負責及工程成本和行政管理工作，并負責對工程的領導、指揮、協調決策等更大事宜。2）項目副經理工作職責：主持工地日常工作，主要對外聯系，協調工程內、外關系，對工程安全生產以及現場管理作出決策。3）項目技術負責人工作職責：負責組織編制施工組織設計和施工方案，對施工現場的技術問題作出決策。4）施工員工作職責：主要負責施工班組、工程質量和安全技術交底，實施各項施工質量、安全管理措施以及施工現場管理工作，并且詳細填寫施工記錄。5）質量員工作職責：主要負責現場施工質量督促檢查工作。6）安全員工作職責：主要負責現場安全措施管理及安全檢查工作。7）預算員工作職責：主要負責工程預結算工作。8）資料員工作職責：主要負責施工資料的填寫和收集裝冊歸檔工作。9）倉管員工作職責：主要負責材料分發和施工工具的保管工作。10）財務工作職責：主要負責工程成本管理及現場財務工作。11）保安工作職責：主要負責施工現場的防火、防盜及治安秩序等工作。5.2施工準備5.2.1、技術準備進行技術交底，清除搭設場地雜物，按施工方案的要求放線定位，搭設立桿前，根據平面圖放出每根立桿的位置。5.2.2a、立桿、橫桿（水平桿）、剪刀撐等均用Φ48×3.0的焊接管。b、回轉扣、直角扣件、對接扣件必須配套齊全。c、扣件活動部位必須靈活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。d、所有構配件必須經過防銹處理，確保力學性能達到規范要求。e、鋼管和扣件必須分類堆放，露天堆放及堆垛上有塑料布等防水材料覆蓋。5.2.3搭、拆工作人員是經過考核的專業架子工，不少于20人。6.高支模施工鋼筋安裝6.1施工順序（流程）鋼筋安裝支架安裝技術交底測量放線模板安裝模板驗收支架安裝技術交底測量放線模板安裝模板驗收支架拆除模板拆除混凝土養護混凝土澆筑鋼筋驗收支架拆除模板拆除混凝土養護混凝土澆筑鋼筋驗收6.2驗收及拆除的批準程序支撐系統搭設、鋼筋綁扎、混凝土澆注、支撐架拆除遵循以下程序a、每一個分項完成需進行下一個分項時，由班組自檢。b、班組自檢合格后報項目部，項目部進行檢查、驗收。c、項目部檢查合格后，報監理，由項目部會同甲方、監理共同檢查、驗收。合格后方可進行下一道工序。6.3混凝土澆筑6.3.1、準備工作（1）隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方可出具商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前再次確認砼攪拌站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。所有與混凝土澆筑有關的人、材、機均落實到位，掌握天氣變化情況。（2）開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查坍落度。（3）砼澆筑前汽車泵的停靠位置和輸送半徑應經過計算，泵車停靠處，應場地平整、堅實，具有重車行走條件。在混凝土泵車的作業范圍內，不得有礙阻物、高壓電線，同時要有防范高空墜物的措施。6.3.2、澆筑方法采用一次性連續澆搗方案，梁和板應同時澆筑混凝土。在澆搗時不能集中過多于某點部位，防止局部負荷超重。澆筑混凝土應連續進行。梁底板振搗采用斜坡式分層振搗，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振搗快插慢提，從澆筑層的底層開始逐漸上移，以保證分層混凝土間的施工質量。混凝土在振搗過程中宜將振動棒上下略有抽動，使上下混凝土振動均勻，每次振搗時間以20～30秒為宜，(砼表面不再出現氣泡、泛出灰漿為準)。振搗時，要盡量避免碰撞鋼筋，管道預埋件等。振搗棒插點采用行列式的次序移動，每次移動距離不超過混凝土振搗棒的有效作用半徑的1.25倍，一般振動棒的作用半徑30~40cm。振搗操作要“快插慢拔"，防止混凝土內部振搗不實；要“先振低處，后振高處"，防止高低坡面處混凝土出現振搗“松頂”現象。澆筑混凝土時，應注意防止混凝土的分層離析。混凝土自由傾落高度一般不超過2m，否則采用串筒、斜槽、溜管等下料。6.3.3、澆注施工注意事項（1）在澆筑前，必須經總監理工程師及項目部檢驗合格后才能澆注。確定混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。支撐牢固、穩定、不得有松動、跑模、超標準的變形下沉等現象。（2）澆筑時，無關人員不得在模板下，要有專職安全員看護，配置有專業工種進行監護并及時處理，在有可能出現事故前及時發現并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態前。（3）澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止超高堆置。（4）澆筑過程中派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形情況及時解決。（5）澆筑過程中、應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆注人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施。（6）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）為防止支模架因超載而影響安全施工，要求施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將泵送和砂漿的輸送管等固定在支架上，嚴禁懸掛起重設備。（8）工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》(JGJ46—2005)的有關規定執行。（9）澆筑完畢的混凝土應進行養護，濕潤養護不少于15天。6.4支撐系統拆除(1)、模板支撐系統拆除以前，技術人員對工人進行書面交底，按施工方案程序進行，施工期間由安全員負責現場指揮，施工區設置圍欄專人看守，如某些地方由于特殊情況不能按施工方案執行時，通知有關技術人員。重新制定該處的拆除方案后才能繼續進行支撐系統拆除。(2)、支撐系統的拆除參考施工層砼試件強度試驗報告，跨度大于8m的砼構件砼強度必須達到設計強度的100％后才能拆除。其他砼構件砼強度達到設計強度的75％后才可以拆除。(3)、支撐系統拆除，木工班與架子班要相互配合，拆頂板模時從一端開始，按一定的順序進行。(4)、拆除首先把頂托松動，把以上的模板，主次龍骨拆掉后，然后由上而下拆除水平鋼管，拆下的鋼管由拆除人員一根一根的往下傳遞，不許從上往下拋擲。(5)、拆除鋼管支撐的過程中，如發現有影響結構安全的質量隱患時，暫停拆除工作，經研究處理后方可繼續拆除。(6)、禁止大面積拆除鋼管支撐，再進行模板拆除。(7)、拆下來的各種材料，分類清理，有損壞必須修整，并且按管理人員指定地方堆放整齊。7.施工安全管理7.1施工安全管理機構項目經理：曹貴剛項目經理：曹貴剛項目部副經理：蘭海龍安全負責人：夏科偉施工員：徐士俊質檢員：李寶剛材料員：李云技術員：文繼輝技術負責人：王奎7.2施工安全管理措施(1)、執行國家安全生產，勞動保護方面的方針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。(2)、通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業和危險性較大的行為，要進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。（3）、明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業班組每天自檢、現場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。（4）、施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患，以保證安全生產的順利進行。（5）、嚴格執行安全操作規程：（6）、所有施工人員在進入施工現場操作必須按規范要求帶好安全帽；（7）、作業人員必須經過三交底教育才能上崗操作；（8）、模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；（9）、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；（10）、安裝模板按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；（11）、安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；（12）、大模板安裝時，先內后外，單面模板就位后，用支架固定并支撐牢固；（13）、拆模板，經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責人同意，方可拆除。操作時按順序分段進行，不允許讓模板木方料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；（14）、拆除模板前，將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板木方料墜落傷人；（15）、完工后，不得留下松動和懸掛的模板木料等，拆下的模板木料及時運送到指定地點集中堆放穩妥。（16）、嚴禁控制側墻混凝土澆筑速度，沿高度方向上升不超過1m/h，側墻混凝土澆筑必須分層進行，確保同時澆筑的內、外墻混凝土面同時上升，防止支撐框架發生整體偏移。8.質量保證措施8.1質量控制管理流程（1）、每一個分項完成需進行下一個分項時，由班組自檢。（2）、班組自檢合格后報項目部，項目部進行檢查、驗收（3）、項目部檢查合格后，報監理，由項目部會同甲方、監理共同檢查、驗收。合格后方可進行下一道工序。8.2質量管理制度(1)、質量方針和目標1）質量方針：質量為本，精心施工，建精品工程，創一流品牌；2）質量目標：A、本工程質量竣工驗收符合有關規范和標準要求，一次交驗合格率100%。B、確保創冶金行業優質工程。搞好規范服務，做到三堅持，堅持管理制度化，堅持現場標準化，堅持服務規范優。(2)、質量管理控制措施1）成立質量管理體系：由項目經理、項目副經理、項目技術負責人、質量員、施工員、材料員、施工班組的專職質檢員組成，質量管理體系對工程分部，分項工序有否決權。2）加強人的控制，發揮“人的因素第一”的主導作用，把人的控制作為全過程控制的垂點，對項目管理人員，根據職責分工，必須盡職盡責。做好本職工程，同時搞好團結協作，對不稱職的管理人員及時調整；在編制施工計劃時全面考慮各種因素對工程質量的影響和人與任務的平衡，防止造成人為事故。3）加強施工生產和進度安排的控制，會同技術人員合理安排施工進度，在進度和質量發生矛盾時，進度服從于質量，合理安排勞動力，科學地進行施工調度，加強施工機具，設備管理，保證施工生產的需要。4）加強施工物資的質量控制：原材料、成品、半成品的采購必須認真執行《采購工作程序》，凡采購到現場的物質，材料人員必須依據采購文件資料中規定的質量和申請計劃驗證，嚴把質量、數量、品種、規格驗收關，必要時請有關技術質檢人員參加。5）嚴格檢查制度，所有施工過程都要按規定認真進行檢驗，未達到標準要求必須返工，驗收合格后才能轉入下道工序施工。A、自檢；操作工人在施工中按檢驗批質量驗收進行自我檢查，并由施工隊專職質檢員進行復核，合格后填寫自檢單報質檢員，保證本班組完成的檢驗批達到質量目標的要求，為下道工序創造良好的條件。B、專檢；在自檢滿足要求的基礎上，項目專業質檢員會同有關專業技術人員進行復查，合格后報項目監理部驗收。檢查中要嚴格標準，一切用數據說話，確保分項，檢驗批工程質量。C、交接檢：各分項、檢驗批或上道工序經專檢合格滿足要求后，組織上下工序專業技術負責人進行交接驗收，并辦理交接驗收手續。6）堅持樣板制度。各道工序或各個分項，檢驗批在施工前必須做樣板，有關人員進行監控指導，樣板完成后要由項目專業質檢員和有關專業技術人員共同進行驗收，滿足要求后才能全面施工。7）加強成品保護，指定專人負責。采取“護、包、蓋、封”的保護措施，并合理安排施工順序，防止后道工序損壞或污染前道工序。8.3保證工程質量的技術措施選派專業技術人員到現場參與技術管理工作，負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量。基層施工人員配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。（1）、質量保證措施、細部處理方法1)、所有模板側向平整以保證拼縫緊密，模板薄厚一致，若相差大的加墊片，施工中發現板縫過大貼膠帶紙。2）、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。（2）、技術交底制度1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。2）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。3）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料妥善保存備查。（3）、質量、技術管理制度1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方可上崗作業。3）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。5）、指定專人填寫工程日志，要求內容詳細。施工過程中，按程序要求收集文件，記錄和整理各項施工資料，特別做好技術、質量安全工作情況的記錄，以便于日后的查閱、追朔。6）、實施全面質量管理，在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。7）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專題施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。8）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。9）、認真做好計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。10）、落實冬季施工措施，本工程施工期間正是冬季，受低溫影響較大，因而必須做好保溫施工部署工作，加強天氣施工信息的反饋，掌握天氣變化情況，以確保施工質量、安全及進度要求。11）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。12）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。13）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。14）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。15）、拆模時，側模在混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，在適當位置板底加回頭頂。（4）、施工過程巡檢監督制度班組質安員要對自己的工作質量進行自檢。管理人員要堅持監督和每周專門巡檢的制度，監督檢查施工方案的執行情況，檢查施工質量是否符合規范的要求，檢查確保模板工程的幾何尺寸無誤，支模系統達到強度和穩定的要求，模板平整垂直，不發生因支模質量而導致的爆板漏漿通病，公司組織月控，巡檢過程發現不合格項及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。（5）、堅持工序中間檢查驗收制分項工程完成之后，必須按標準對完成的分項或工序進行質量的檢測驗收工作，不符合要求不得進入下一工序。9、應急預案9.1編制目的發現腳手架作業中的危險和隱患，采取有針對性的防范措施，避免或減少腳手架作業中的人身傷害事故，是編制腳手架工程應急預案的目的。9.2適用范圍腳手架工程整個施工階段及發生腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故。9.3崗位職責(1)項目經理a.應急指揮總指揮。全面負責應急指揮工作。b.有權采取一切可能手段，以控制和減少事故危害。c.授于相關人員相應的應急處(2)項目副經理a.事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作。當項目經理不在現場時，擔任現場總指揮工作。b.組織相關部門、人員進行事故調查，并形成記錄。當項目經理、項目主管安全副經理不在時，擔任應急總指揮工作。(3)項目技術負責人a.組織有關部門編制、修訂、評審應急預案。督促相關部門做好事故搶險過程記錄。(4)工長、技術員：負責編制、修訂、評審應急預案。(5)專職安全員a.協助技術部門編制、修訂、評審應急預案。督促檢查相關部門落實應急準備工作。b.組織進行應急預案的演習，并提出改進建議。發生事故時，組織搶險隊進行搶險、營救工作。(6)采供部a.落實應急預案所需物資、設備的準備工作。9.4搶險組織機構救援組組長：曹貴剛救援組組長：曹貴剛救援組副組長：蘭海龍救援組副組長：王奎消防保安組：許士俊技術支持組：張展翊通訊聯絡組：文繼輝搶險搶修組：趙英杰醫療救護組：劉清華后勤保障組：宋連杰(1)、搶險指揮中心設在項目部(2)、應急物資準備為了在腳手架工程施工中事故發生時能夠及時采取應對措施，平時準備下述物資：a、警戒隔離物資：警戒樁，警戒標示、警戒線等。b、人員急救設備：急救箱，急救藥品，擔架(3)、技術資料：藥品使用說明書、腳手架驗收記錄、應急預案及作業指導書(4)、應急搶險組：應急搶險組由項目部現場員工組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和救援工作。9.5．應急搶險程序(1)減少應急預案風險的措施a.作業層距地（樓）面高度≥2.5m時，在其外側邊緣必須設置擋護高度≥1.1m的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應≤0.5m。b.在外腳手架高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的腳手架，應采取外立面全封閉、半封閉以及搭設通道防護棚等防護措施。c.懸挑腳手架、吊籃和懸掛腳手架的外側面應按防護需要采用立網圍護。d.上下腳手架的梯道、坡道、棧橋、斜梯、爬梯等均應設置扶手、欄桿或其他安全防護措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全。e.采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。(2)應急聯絡a.險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。b.應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應：eq\o\ac(○,1)對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作。eq\o\ac(○,2)通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防等部門聯絡，請求支援。eq\o\ac(○,3)應急聯絡單位、地址、電話：機構名稱地址電話備注應急指揮中心項目經理辦公安部門110醫院120消防119(3)、事故現場應急處理a.警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒樁、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入警戒區內，以防止發生連鎖事故，為更好地進行搶險營救工作創造條件。b.人員疏散：搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。c.人員搶救：搶險隊員將受傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。d.控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失。e.設置向導：在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場。f.記錄：事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。(4)、善后處理現場搶險工作完成后，由項目經理、項目副經理、技術負責人組織項目部有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員應及時送醫院治療，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。10、驗算書-23.45m、-10.45m平臺板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.25；模板支架搭設高度(m):22.30；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):5.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為10mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):200.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=70×12/6=11.667cm3；I=70×13/12=5.833cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.2×0.7+0.5×0.7=3.92kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=5×0.7=3.5kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.92+1.4×3.5=9.604kN/m最大彎矩M=0.1×9.604×3002=86436N·m；面板最大應力計算值σ=M/W=86436/11666.667=7.409N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為7.409N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.92kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.92×3004/(100×9500×5.833×104)=0.388mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.388mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×8×8/6=42.67cm3；I=b×h3/12=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.2+0.5×0.3=1.68kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=5×0.3=1.5kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.68+1.4×1.5=4.116kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.116×0.72=0.202kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.202×106/42666.67=4.727N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為4.727N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×4.116×0.7=1.729kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.729×103/(2×40×80)=0.81N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.81N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=1.68kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×1.68×7004/(100×9500×1706666.667)=0.168mm；最大允許撓度[ν]=700/250=2.8mm；方木的最大撓度計算值0.168mm小于方木的最大允許撓度2.8mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管):Ф48×3；W=4.49cm3；I=10.78cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝2.881kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.48kN·m；最大變形Vmax=0.634mm；最大支座力Qmax=7.272kN；最大應力σ=479884.832/4490=106.879N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力計算值106.879N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.634mm小于700/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×22.3=3.086kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.7×0.7=0.245kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.5×0.2×0.7×0.7=2.499kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.83kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值NQ=(5+2)×0.7×0.7=3.43kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=11.798kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11.798kN；φ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；考慮到高支撐架的安全因素，按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.25×2)=2.455m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.052；Lo/i=2455.368/15.9=154；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.294；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=11798.384/（0.294×424）=94.648N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=94.648N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。七、立桿的地基承載力計算底板混凝土已澆完，立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=11.798/0.25=47.194kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=11.798kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=47.194≤fg=120kpa。地基承載力滿足要求！(底板混凝土強度已達到70%以上)。-10.45米梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.25；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.70；梁支撐架搭設高度H(m)：22.50；梁兩側立桿間距(m)：0.70；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：10.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：5；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、36.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=40×1×1/6=6.67cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.4×17.85×0.9=7.71kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.4×4×0.9=2.016kN/m；計算跨度:l=(1500-200)/(8-1)=185.71mm；面板的最大彎矩M=0.1×7.71×[(1500-200)/(8-1)]2+0.117×2.016×[(1500-200)/(8-1)]2=3.47×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×7.710×[(1500-200)/(8-1)]/1000+1.2×2.016×[(1500-200)/(8-1)]/1000=2.024kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=3.47×104/6.67×103=5.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=5.2N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=7.71N/mm；l--計算跨度:l=[(1500-200)/(8-1)]=185.71mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1×1×1/12=3.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×7.71×[(1500-200)/(8-1)]4/(100×6000×3.33×104)=0.31mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(1500-200)/(8-1)]/250=0.743mm；面板的最大撓度計算值ν=0.31mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.743mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.024/0.400=5.061kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×8×8/6=42.67cm3；I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；E=9500.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.081kN·m，最大支座反力R=2.227kN，最大變形ν=0.055mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=8.10×104/4.27×104=1.9N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=1.9N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.055mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.227kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.589kN·m，最大支座反力R=7.361kN，最大變形ν=0.623mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=5.89×105/8.99×103=65.5N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=65.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.623mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.623mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.361kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.361kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=400×10×10/6=6.67×103mm3；I=400×10×10×10/12=3.33×104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.50+0.50]×0.40×0.90=16.740kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.40×0.90=2.268kN/m；q=16.740+2.268=19.008kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×16.74×1252+0.117×2.268×1252=3.03×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×16.74×0.125+0.45×2.268×0.125=0.965kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.74×0.125+1.2×2.268×0.125=2.642kNσ=Mmax/W=3.03×104/6.67×103=4.5N/mm2；梁底模面板計算應力σ=4.5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=13.950kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=125.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=125.00/250=0.500mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.74×1254/(100×6000×3.33×104)=0.138mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.138mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.5mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.642/0.4=6.605kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.605×0.42=0.106kN·m；最大應力σ=M/W=0.106×106/42666.7=2.5N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值2.5N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.605×0.4=1.585kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.585×1000/(2×40×80)=0.743N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.743N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×6.605×4004/(100×9500×170.667×104)=0.071mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.400×1000/250=1.600mm；方木的最大撓度計算值ν=0.071mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.965kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.642kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=0.000×0.400×(1.2×0.200×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.400×(1.500-0.200)×0.500=0.624kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.372kN；N2=8.36kN；最大彎矩Mmax=0.247kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.059mm；最大應力σ=0.247×106/4490=55.1N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值55.1N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.372kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×22.5=3.486kN；N=1.372+3.486=4.858kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.25]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.25m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4857.501/(0.205×424)=55.9N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=55.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=8.36kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(22.5-1.5)=3.486kN；N=N1+N2=8.36+3.253=11.614kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.25]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.25m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11613.643/(0.205×424)=133.6N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=133.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，應按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.053×(1.5+0.25×2)=2.458m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.053；lo/i=2457.702/15.9=155；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.291；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=11613.643/(0.291×424)=94.1N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=94.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=8.36/0.25=33.441kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=8.36kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=33.441≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！(底板混凝土強度已達到50%以上)。±0.000m板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.25；模板支架搭設高度(m):10.30；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):5.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):150.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.15×0.9+0.5×0.9=3.893kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=5×0.9=4.5kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.893+1.4×4.5=10.971kN/m最大彎矩M=0.1×10.971×3002=98739N·m；面板最大應力計算值σ=M/W=98739/48600=2.032N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為2.032N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.893kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.893×3004/(100×9500×43.74×104)=0.051mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.051mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×8×8/6=42.67cm3；I=b×h3/12=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.15+0.5×0.3=1.297kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=5×0.3=1.5kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.297+1.4×1.5=3.657kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.657×0.92=0.296kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.296×106/42666.67=6.943N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為6.943N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×3.657×0.9=1.975kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.975×103/(2×40×80)=0.926N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.926N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如