湘西地區(qū)水電站導(dǎo)流洞邊坡設(shè)計與邊坡穩(wěn)定性分析

1基巖導(dǎo)流洞結(jié)構(gòu)及變形分析猴子巖水電站位于四川省甘孜藏族自治省康定縣孔玉鄉(xiāng)。是河?xùn)|路水質(zhì)利用規(guī)劃“三庫22級”的第九級水電站。壩址控制流域面積約54036km2,多年平均流量774m3/s。水庫正常蓄水位高程1842m,電站裝機(jī)容量1700MW,單獨運(yùn)行年發(fā)電量69.964億kW·h。該工程初期導(dǎo)流采用斷流圍堰擋水、隧洞導(dǎo)流的導(dǎo)流方式。2條導(dǎo)流洞斷面尺寸均為13m×15m(城門洞型,寬×高),同高程布置在左岸,進(jìn)口高程1698m,出口高程1693m。導(dǎo)流洞進(jìn)口位于色龍河壩,距色龍溝溝口約350m。1#導(dǎo)流洞與2#泄洪洞結(jié)合布置(1#導(dǎo)流洞后期改建為2#泄洪洞),出口布置在下游圍堰和泥洛堆積體之間,2#導(dǎo)流洞為避免大量開挖泥洛堆積體,將出口布置在泥洛堆積體中部(船頭小學(xué)對岸)基巖出露處。1#導(dǎo)流洞長1552.771m(其中與2#泄洪洞結(jié)合段長624.771m),平均縱坡為3.2305‰,2#導(dǎo)流洞長1979.238m,平均縱坡為2.5326‰。導(dǎo)流洞進(jìn)水口采用岸塔式,塔頂高程1745m,塔體尺寸為25m×25m×51m(長×寬×高),閘室分為2孔,單孔尺寸為6.5m×15m(寬×高)。1#、2#導(dǎo)流洞堵頭段長度均為45m,其樁號分別為(導(dǎo)1)0+883～0+928、(導(dǎo)2)0+950～0+995。導(dǎo)流洞進(jìn)口段軸線與河道主流方向的夾角約為55°,進(jìn)口明渠為喇叭形,由1#、2#導(dǎo)流洞共用,閘室前設(shè)20m長扭曲墻式漸變段。明渠底寬45～55m,沿水流方向長約150m,渠底縱坡為1%。漸變段采用1m厚鋼筋混凝土襯砌,覆蓋層渠底和邊坡采用1～2m厚鋼筋石籠保護(hù)。進(jìn)口邊坡開口線高程約為1870m,最大開挖高度近200m。覆蓋層開挖坡比為1∶1.5,基巖開挖坡比高程1723m馬道以下為垂直邊坡(閘室四周)或扭曲面(閘室與明渠連接段),高程1723m馬道以上為1∶0.3,每20m設(shè)一級馬道,馬道寬2m。導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡地層巖性以泥盆系下統(tǒng)(D11)第11層的中厚層～厚層狀白云質(zhì)灰?guī)r、變質(zhì)灰?guī)r為主,夾絹云母鈣質(zhì)石英片巖,巖層產(chǎn)狀N40°～45°E/NW∠50°～52°,巖質(zhì)致密,較堅硬,風(fēng)化較弱,淺表部卸荷強(qiáng)烈。邊坡高程1835～1860m分布崩坡積塊碎石土層(col+dlQ4),塊碎石土層厚約5～15m,崩坡積堆積體現(xiàn)狀總體穩(wěn)定,但可能會因?qū)Я鞫垂こ涕_挖引起堆積體變形破壞,現(xiàn)已對該堆積體進(jìn)行了部分清除和護(hù)坡處理。開挖揭示邊坡巖體中以層面裂隙為主,層面產(chǎn)狀為N40°～45°E/NW∠50°～52°,層面走向與邊坡走向呈小角度相交,為典型的順向坡,層面多數(shù)為硬接觸～巖塊巖屑型,少數(shù)為順層擠壓構(gòu)造帶,為巖屑型。另外,邊坡巖體中存在三組裂隙:①SN/E∠45°,②N15°～30°W/NE∠65°,③N30°～60°E/SE∠15°～30°;其中①、②兩組長大,與邊坡呈大角度相交,③組裂隙發(fā)育少,短小。據(jù)SLPD1平硐揭示,導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡坡體內(nèi)部共發(fā)育一條Ⅱ級結(jié)構(gòu)面斷層(Fs-1)、5條Ⅲ級小斷層和9條擠壓破碎帶。斷層Fs-1發(fā)育在SLPD1平洞樁號0+46.5～0+47.5,產(chǎn)狀N25°E/NW∠65°,帶寬1～1.2m,兩盤影響帶寬各1m,主要由破碎巖、碎粒巖、碎粉巖組成,中部見長度連續(xù)5～10cm的碎粉巖帶,干燥。邊坡開挖揭示,在2#導(dǎo)流洞邊坡高程1723m附近出露一條順層擠壓破碎帶(gdj-1),產(chǎn)狀為N30°E/NW∠50°,寬約3～5cm,主要為片狀巖、碎粒巖,干燥,為巖屑型。進(jìn)口部位巖體強(qiáng)卸荷水平深4m,弱卸荷水平深51m,弱風(fēng)化上段水平深4m,弱風(fēng)化下段水平深81m。導(dǎo)流洞進(jìn)口軸線方向上巖體強(qiáng)卸荷水平深0～2m,弱卸荷水平深45～62m,弱風(fēng)化上段水平深0～2m,弱風(fēng)化下段水平深85m。邊坡巖體開挖后,主要由強(qiáng)卸荷、弱上風(fēng)化上段巖體組成,為Ⅳ類巖體。2邊坡穩(wěn)定分析2.1順向坡結(jié)構(gòu)分析邊坡走向為N35°E,巖層走向為N40°～45°E,巖層與邊坡呈小角度相交,巖層傾向坡外,且傾角(50°～52°)小于設(shè)計開挖坡度角(73°),為典型的順向坡結(jié)構(gòu)。隨著邊坡的開挖,順坡向斷層、層內(nèi)擠壓帶臨空出露,破壞了邊坡巖體的整體性。2.2巖塊巖屑型組合模式根據(jù)邊坡巖體結(jié)構(gòu)、次級斷層、層內(nèi)擠壓帶組合分析,巖層面、層內(nèi)擠壓帶、斷層Fs-1是控制邊坡穩(wěn)定的主導(dǎo)控制性結(jié)構(gòu)面。在上述各組合模式中,由于斷層Fs-1、fs-2以巖屑夾泥型為主,強(qiáng)度低,巖層面多為巖塊巖屑型,少數(shù)巖層面為順層擠壓帶,為巖屑型,這些結(jié)構(gòu)面其抗剪斷強(qiáng)度不高,在邊坡開挖后,各組合模式形成的塊體經(jīng)設(shè)計計算其穩(wěn)定性系數(shù)較低,在沒有支護(hù)措施的情況下有失穩(wěn)的可能。經(jīng)計算,以斷層Fs-1為后緣滑移拉裂面,以擠壓帶(gs-6、gdj-1)為底滑面的模式安全系數(shù)最低,是控制整個邊坡穩(wěn)定的組合模式,應(yīng)加強(qiáng)邊坡處理措施。1#導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡工程地質(zhì)剖面如圖1所示。斷層Fs-1在高程1763m、高程1743m處水平埋深分別為21m、19m。2#導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡斷層Fs-1在高程1763m、高程1743m處水平埋深分別為30m、28m,其地質(zhì)構(gòu)造同1#洞進(jìn)口邊坡。2.3變形成因分析(1)邊坡為順坡不利結(jié)構(gòu),穩(wěn)定條件較差;Fs-1順坡斷層、層內(nèi)擠壓破碎帶、中陡傾角巖層面的不利組合是控制邊坡穩(wěn)定的控制性邊界;順坡切腳開挖是導(dǎo)致邊坡穩(wěn)定性降低的主要原因。(2)邊坡變形受層面或順層擠壓帶與陡傾角斷層的不利組合控制,施工過程中易發(fā)生平面蠕滑變形。(3)結(jié)合工程開挖及變形監(jiān)測資料分析,該邊坡隨著下挖坡高增大,加之切腳開挖,巖層與邊坡相交處臨空面增多,坡腳失去支撐性巖體,導(dǎo)致邊坡穩(wěn)定性降低。2009年11月底,當(dāng)邊坡挖至高程1743m、2010年9～11月進(jìn)行閘室開挖期間曾發(fā)生了兩次較為明顯的變形過程,尤以第一次為甚,與開挖爆破密切相關(guān)。第一次大變形產(chǎn)生后,對該邊坡采取了加固處理等一系列工程措施,確保了邊坡的穩(wěn)定和施工的安全。(4)在按照專家咨詢意見以及設(shè)計要求對邊坡進(jìn)行加固處理后,通過施工中采取一定的施工技術(shù)手段進(jìn)行控制,雖然在進(jìn)行下部開挖時仍出現(xiàn)了變形,但在開挖結(jié)束后,邊坡變形趨于收斂,變形得以抑制,邊坡整體已處于基本穩(wěn)定狀態(tài),實現(xiàn)了安全施工,同時也滿足了工程的進(jìn)度要求。3邊坡防護(hù)臺的結(jié)構(gòu)3.1小梯度微差爆炸3.1.1爆破參數(shù)調(diào)整石方開挖之初根據(jù)爆破試驗結(jié)果選擇了合理的爆破參數(shù)。開挖過程中,根據(jù)爆破效果、地質(zhì)情況變化、邊坡觀測成果及時調(diào)整了爆破參數(shù)。實施過程中優(yōu)選的梯段爆破參數(shù)如下:鉆孔直徑:90mm鉆孔間距:3m鉆孔排距:2m梯段高度:5m鉆孔深度:5～5.5m鉆孔角度:垂直超鉆深度:0.5m裝藥結(jié)構(gòu):不偶合連續(xù)裝藥堵塞長度:2m藥卷直徑:70mm單孔藥量:14～16kg炸藥單耗:0.4～0.45kg/m33.1.2次爆破分區(qū)為控制單響藥量,起爆網(wǎng)絡(luò)采用孔內(nèi)延期排間微差起爆,孔內(nèi)采用非電毫秒雷管延期,最大單響藥量150kg。為控制總藥量,一次爆破分區(qū)面積按200m2、方量按1000m3進(jìn)行控制。實施過程中,盡管進(jìn)口地質(zhì)條件較差,且兩導(dǎo)流洞間距較小(間距20m),但進(jìn)口大洞徑漸變段及閘室開挖過程中均未出現(xiàn)大的巖體垮塌現(xiàn)象,說明選取的爆破參數(shù)是合適的。3.2高速邊坡撕裂爆炸3.2.1爆破質(zhì)量的選取不耦合系數(shù)的選取:當(dāng)藥卷直徑為d,孔徑為D時,不耦合系數(shù)n=D/d。試驗表明:當(dāng)n>1時,會降低孔壁所受的壓力。選取合適的n值是預(yù)裂爆破的一個關(guān)鍵。水工建設(shè)經(jīng)驗數(shù)據(jù):n=2～4。根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備的實際情況及炸藥品種,結(jié)合以往的施工經(jīng)驗,藥卷采用φ321#巖石乳化藥卷,孔徑為90mm,不耦合系數(shù)為2.8。試驗表明:孔徑為90mm時,n=2.8能取得良好的爆破效果。孔距的選取:水工建設(shè)的經(jīng)驗數(shù)據(jù):a=(7～12)D。經(jīng)試驗并結(jié)合鉆孔費(fèi)用、預(yù)裂質(zhì)量等因素確定孔徑為90mm的孔距為90cm。線裝藥密度的選取:在選取n值、a值后,選擇恰當(dāng)?shù)摹骶€尤為重要。根據(jù)巖石物理力學(xué)特性并參考已建工程的經(jīng)驗數(shù)據(jù),試驗采用的預(yù)裂爆破線裝藥密度為275～300g/m,底部1m范圍內(nèi)加大裝藥量為800～1000g。按“試選參數(shù)”進(jìn)行試驗,并對其結(jié)果實施宏觀觀測、微觀檢測,不斷調(diào)整,直至符合實際情況。預(yù)裂孔試驗參數(shù)詳見表1。3.2.2爆破質(zhì)量分析按設(shè)計確定的爆破參數(shù)每次試爆后,對其爆破后的外觀效果進(jìn)行了檢查,檢查的主要內(nèi)容有:預(yù)裂表面縫寬、開挖輪廓面殘留炮孔痕跡的分布和保存率、不平整度、炮孔壁是否有大量的爆破裂隙、保留巖體的破壞程度等。經(jīng)檢查,預(yù)裂爆破效果較好,半孔率均在80%以上,爆破試驗段的半孔率為90%,取得了良好的經(jīng)濟(jì)和社會效益。最終確定的中厚層～厚層狀灰?guī)r區(qū)高陡順向邊坡經(jīng)試驗取得的爆破參數(shù)如表2所示。3.3邊緣保護(hù)3.3.1預(yù)應(yīng)力錨索的布置進(jìn)口邊坡采用系統(tǒng)錨噴支護(hù),支護(hù)參數(shù)如下:噴C25混凝土10cm,掛φ6.5、15cm×15cm的鋼筋網(wǎng);系統(tǒng)錨桿φ32,L=9m,間排距3m,系統(tǒng)錨桿φ25,L=4.5m,間排距3m,兩種錨桿均呈梅花形交錯布置;每級馬道布置3排200t(或150t)預(yù)應(yīng)力錨索,長45～55m,間排距6m,梅花形布置;排水孔為φ50,深5m,間排距3m。3.3.2深層噴錨支護(hù)邊坡采用分層開挖、分層支護(hù)的方法,每5m臺階邊坡開挖完成后,經(jīng)監(jiān)理驗收合格后即開始一般淺層噴錨支護(hù),邊坡搭設(shè)5m高雙排腳手架。支護(hù)完成后拆除排架,進(jìn)行下層5m高臺階開挖。在每一級馬道開挖完成后,重新搭設(shè)每級馬道的錨索施工排架(排架垂直高度約20m),進(jìn)行深層的錨索支護(hù)施工。待深層錨索支護(hù)完成后進(jìn)行下層邊坡開挖。3.3.3破碎巖錨定技術(shù)(1)錨索下錨錨孔定位編號——鉆機(jī)就位——造孔——遇破碎巖層——超前固結(jié)灌漿——待凝——重復(fù)鉆進(jìn)至原孔深——造孔——遇破碎巖層——超前固結(jié)灌漿——待凝——重復(fù)鉆至原孔深——造孔——往復(fù)循環(huán)直至原孔深——達(dá)設(shè)計深度——清孔——錨索體制作——下錨——注漿——錨墩澆筑(待凝)——張拉——超張拉——封錨。(2)錨索的灌漿工藝由于破碎地層經(jīng)常為帶狀,故在破碎地層中進(jìn)行錨索施工時,經(jīng)常會出現(xiàn)造孔竄風(fēng)、灌漿竄漿的現(xiàn)象。若在同一破碎帶內(nèi)多孔道已安裝錨索并開始灌漿,竄漿如至錨固段則會堵塞內(nèi)錨段灌漿管。既使未堵塞灌漿管,也會因有二次灌漿,錨固段水泥結(jié)石的強(qiáng)度將受到很大影響;孔內(nèi)灌漿如竄至張拉段,則使預(yù)應(yīng)力錨索錨固段增長而張拉段變短,都將使錨索降低或失去其應(yīng)有的錨固力。針對造孔竄風(fēng)采取的技術(shù)處理措施:由于進(jìn)口邊坡高陡,邊坡支護(hù)所采用的材料為兩臺小型纜車運(yùn)輸。為加快進(jìn)度,針對孔內(nèi)竄風(fēng)采用了3SNS螺旋注漿泵灌注水灰比為0.4∶1的水泥漿進(jìn)行孔內(nèi)裂隙封閉,灌漿材料均設(shè)在無需二次轉(zhuǎn)運(yùn)材料的臨時施工場地內(nèi),利用灌漿泵的壓力進(jìn)行高邊坡錨索孔內(nèi)灌漿。針對灌漿竄漿采取的處理措施:對于無粘結(jié)錨索亦采用分段灌漿的方式,在錨固段設(shè)置止?jié){包,以保證錨固段的可靠性;對張拉段,采用PVC花管(每2～5m開一豁口,成梅花形布置)作為進(jìn)漿管,根據(jù)現(xiàn)場實際采用間歇灌漿;對難以進(jìn)行堵漏的錨索孔且不能改變漿液性質(zhì)時,從改變灌漿工藝方面入手,采用分時段間隔灌漿:即在破碎地層先灌漿,待灌到一定時間或一定水泥量時停止,漿液初凝后將孔內(nèi)裂隙閉合一部分,然后再灌注,依次重復(fù),直到把孔內(nèi)裂隙全部堵塞,并保證漿液灌滿。具體做法:在灌漿管底部按一定間隔割開幾個小豁口并用膠布纏住,纏膠布處受到一定壓力能壓破。第一次灌漿時,漿液從灌漿管底端流出,待漿液初凝時灌漿管底端被漿液堵塞,再次灌漿時,灌漿壓力將壓破灌漿管上纏膠布的豁口薄弱處,漿液從豁口處流出。依此類推,直到把空隙堵住,把孔灌滿。這樣灌漿僅需使用一根灌漿管,最終即可將孔灌滿且節(jié)約灌漿量。但是,灌漿時的控制須嚴(yán)格,灌漿時間也因此延長。大耗灰量孔段的處理措施:由于在風(fēng)化卸荷帶及塊碎裂結(jié)構(gòu)的巖石內(nèi)進(jìn)行固結(jié)灌漿,其可灌性極強(qiáng),因此,在灌漿過程中,應(yīng)根據(jù)孔內(nèi)漿液升壓情況決定采用限流或濃漿或間歇灌漿。當(dāng)灌入水泥1.5～2t不起壓時,應(yīng)立即采用濃漿、限流的辦法進(jìn)行處理,限流量一般控制在60L/min左右;當(dāng)灌入水泥4～5t仍不起壓時,則采用間歇灌漿的方式進(jìn)行處理,間歇時間一般為30min。3.4安全監(jiān)測3.4.1監(jiān)控配置(1)監(jiān)測斷面位置①為監(jiān)測邊坡開挖施工期間巖體的深層變形,監(jiān)測設(shè)計圖布置了Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ3個多點位移計監(jiān)測斷面,其中:Ⅰ-Ⅰ斷面位于邊坡上游側(cè)、Ⅱ-Ⅱ斷面對應(yīng)2#導(dǎo)流洞進(jìn)口軸線、Ⅲ-Ⅲ斷面對應(yīng)1#導(dǎo)流洞進(jìn)口軸線,3個監(jiān)測斷面按不同高程共布置多點位移計11套。其中Ⅰ-Ⅰ斷面5套,Ⅱ-Ⅱ斷面3套,Ⅲ-Ⅲ斷面3套。②為掌握邊坡開挖期間表面的變形情況,在邊坡頂部開口線附近區(qū)域1833～1846m高程布置了6個外部變形觀測點;在邊坡1763m高程馬道布置了3個外部變形觀測點。(2)邊坡錨桿支護(hù)強(qiáng)度及受力情況觀察①按3個監(jiān)測斷面布置的原則,在多點位移計部位同時布置了錨桿應(yīng)力計組,以掌握邊坡各施工時段系統(tǒng)錨桿的支護(hù)強(qiáng)度及受力情況。②在錨索支護(hù)區(qū)域,選取13束有代表性錨索安裝錨索測力計,用以掌握不同錨固區(qū)域的錨索力變化情況,以判斷邊坡錨固強(qiáng)度是否滿足邊坡穩(wěn)定要求。(3)#、2#導(dǎo)流洞外部變形觀測點設(shè)置①考慮到1#、2#導(dǎo)流洞進(jìn)口區(qū)域地質(zhì)條件差,變形明顯,在1#、2#導(dǎo)流洞進(jìn)口洞臉1724m高程及中隔墩平臺區(qū)域臨時增設(shè)了外部變形觀測點3個,用以了解該區(qū)域后期開挖變形情況。②在出現(xiàn)主要裂縫的部位,敷設(shè)砂漿條帶,了解裂縫后期發(fā)展情況。3.4.2檢查的程序和程序(1)監(jiān)測數(shù)據(jù)采集工作嚴(yán)格按規(guī)定的監(jiān)測項目、測次和時間進(jìn)行,并保證做到“4無”(即無缺測、無漏測、無不符合精度監(jiān)測、無違時監(jiān)測)。在出現(xiàn)異常數(shù)據(jù)時以及現(xiàn)場發(fā)生異常事故時根據(jù)實際情況適當(dāng)調(diào)整監(jiān)測測次,以保證監(jiān)測資料的精度和連續(xù)性。(2)根據(jù)施工進(jìn)度和工程情況,不定期開展巡視檢查工作,以滿足工程要求。①日常巡視檢查:應(yīng)有專門記錄,發(fā)現(xiàn)問題及時上報監(jiān)理人員,必要時附照片或簡圖。其檢查頻率為:施工期每周一次(與觀測同步進(jìn)行);首次蓄水期每天一次;運(yùn)行期至工程移交前每月兩次以上。②年度巡視檢查:安排在每年汛期、汛后及高水位、低氣溫時進(jìn)行,檢查結(jié)束向監(jiān)理人員提交簡要報告,內(nèi)容包括發(fā)現(xiàn)的問題和擬采取的措施。③若遇特殊情況,如大暴雨、大洪水、汛期、地下水位長期持續(xù)較高、庫水位驟降、強(qiáng)地震以及建筑物出現(xiàn)異常或損壞等情況應(yīng)進(jìn)行特別巡視檢查。(3)原始監(jiān)測資料的整理和初步分析。①隨時進(jìn)行各監(jiān)測物理量的計(換)算,填寫記錄表格,繪制監(jiān)測物理量過程線圖或監(jiān)測物理量與某些原因量的相關(guān)圖,檢查和判斷測值的變化趨勢。②每次巡視檢查后,隨即對原始記錄(含影像資料)進(jìn)行整理。巡視檢查的各種記錄、影像和報告等均按時間先后次序整理編排。③根據(jù)所繪制圖表和有關(guān)資料及時作出初步分析,分析各監(jiān)測物理量的變化規(guī)律和趨勢,判斷有無異常值。如有異常,需及時分析原因,先檢查計算有無錯誤和監(jiān)測儀器有無故障,經(jīng)多方比較判斷,若發(fā)現(xiàn)確有不正常現(xiàn)象或確認(rèn)的異常值,立即口頭上報監(jiān)理人,并在24h內(nèi)提交書面報告。3.5導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡加固設(shè)計采用平面極限平衡下限解法計算。猴子巖水電站導(dǎo)流洞為3級臨時水工建筑物,根據(jù)《水電水利工程邊坡設(shè)計規(guī)范》(DL/T5353-2006),導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡為A類(樞紐工程區(qū)邊坡)Ⅱ級邊坡。鑒于該邊坡距離大壩等樞紐永久建筑物較近,設(shè)計按B類Ⅰ級邊坡對持久運(yùn)行工況及偶然工況(地震、水位驟降等)進(jìn)行復(fù)核,最終確定加固處理方案。3.5.1導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡猴子巖水電站導(dǎo)流洞為3級臨時水工建筑物,根據(jù)《水電水利工程邊坡設(shè)計規(guī)范》(DL5353-2006),導(dǎo)流洞進(jìn)口邊坡為A類(樞紐工程區(qū)邊坡)Ⅱ級邊坡。邊坡最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)按該規(guī)范的相關(guān)規(guī)定取值,詳見表3。3.5.2兩級馬道間錨索加固設(shè)計閘室向前平移5m,1723m高程馬道增寬至7m;1763m高程以下錨索加密為3m×3m,即每兩級馬道間布置6排,在1#、2#導(dǎo)流洞軸線兩側(cè)各15m范圍、高程1763～1723m邊坡錨索加密為3m×3m,即每兩級馬道間布置6排,將新增的162根錨索調(diào)整為3000kN;1743m高程以下部分新增錨索錨墩間增設(shè)混凝土框格梁加強(qiáng)支護(hù)。在1#導(dǎo)流洞進(jìn)口閘室下游側(cè)邊坡布置5排、共16根2000kN預(yù)應(yīng)力錨索。3.5.3進(jìn)口邊坡穩(wěn)定檢測加固完成后,在2010年9～11月進(jìn)行閘室開挖期間發(fā)生了一次較為明顯的變形過程,在爆破開挖完成、進(jìn)水塔澆筑完成后進(jìn)口邊坡監(jiān)測