歐陽地創編歐陽地創編歐陽地創編歐陽地創編目錄時間：2021.03.04創作：歐陽地第一章熱源課程設計任務書1、課程設計題目……………………22、課程設計目的……………………23、課程設計原始資料………………24、課程設計要求……………………35、課程設計內容……………………36、參考文獻…………3第二章熱源課程設計計算書1、熱負荷計算及鍋爐選型…………42、鍋爐補水量及水處理設備選擇…………………63、換熱站選型計算…………………84、供油系統…………105、送引鳳系統………………………116、煙囪設計…………127、鍋爐房主要管道設計……………13第三章賓館制冷工程設計說明1、 工程概況…………162、負荷計算…………163、方案選擇…………174、冷卻塔設計計算…………………195、水泵選型…………206、分水器與集水器設計計算………217、膨脹水箱設計計算………………238、配管、保溫與防腐………………24* 心得體會…………25第一章熱源課程設計任務書1、課程設計題目北京市義義廠義義鍋爐房工藝設計2、課程設計目的課程設計是“冷熱源工程”課程的主要教學環節之一。通過課程設計，了解主要冷熱源系統設計內容、程序和基本原則，學習設計計算方法和步驟，提高設計計算和制圖能力，鞏固所學的理論知識和實際知識，并學習運用這些知識解決冷熱源工程設計中的實際問題。3、課程設計原始資料1、熱負荷數據：全廠生產熱負荷為8360KW,采暖面積90000m2,采暖和生產用熱方式為直接取自鍋爐房的高溫水，參數為130℃/70℃。2、燃料資料：AIII/0＃輕柴油查資料的該輕柴油的熱值為0.27X1。目KJ/kg(10200kcaI/kg),密度0.867kg/m心十六烷值5，水分無，灰分1％，硫份1.8％，凝點8℃，閃點，56℃，50度運動粘度4-6。3、水質資料：總硬度：48mmol/L永久硬度：14mmol/L暫時硬度：34mmol/L總堿度：34mmol/LPH值：PH=7.5溶解氧：58mg/L懸浮物：0mg/L溶解固形物：390mg/L4、氣象資料：本次課程設計選擇北京為設計城市1)海拔高度：31.2m2)大氣壓力：冬季10204hPa夏季998.6hPa3)冬季采暖室外計算溫度：-9℃4）冬季通風室外計算溫度：-5℃5）冬季最低日平均溫度：-15.9℃5、工作班次兩班制4、課程設計要求1、深入領會任務書的內容和意圖后，獨立完成設計、計算和繪圖工作，認真提出完整的設計文件。2、每一階段設計完成后，必須經指導教師審批后才能進行下一階段的設計。3、每一階段設計都必須嚴格按計劃進行，定期完成。4、設計文件、說明書和計算書要求扼要、簡明、清晰，設計圖紙要求準確，主次分明，采用國家統一的制圖標準，圖面要求清潔、美觀。5、設計文件經審查、考查及格后，才能作課程設計答辯。5、課程設計內容1、冷熱源主機設備的選擇計算及輔助系統和輔助設備的設計計算2、冷熱源機房工藝流程設計及平面布置6、參考文獻《冷熱源工程》第二版《工業鍋爐及鍋爐設備》《工業鍋爐房設計手冊》《工業鍋爐房設計規范》《鍋爐水處理熱力工程》圖集《供熱通風設計手冊》《暖通空調常用數據速查手冊》《中央空調設備選型手冊》第二章熱源課程設計計算書1、熱負荷計算及鍋爐選型1.熱負荷計算采暖季節熱負荷計算式中 I——考慮熱網熱損失以及鍋爐房泵、吹灰、自用熱等因素的系數，取1.05；_——生產用熱的同時使用系數，取0.8;」——采暖用熱的同時使用系數，取1.0；_——全廠生產熱負荷，8360KW；_——全廠采暖熱負荷，本次采用北京地區采暖估算指標120W/m計算，為：_=12OX90000=108OOKW。故：廠=1.05X(0.8X8360+1.0X10800)=18362.4KW1.2非采暖季節熱負荷計算式中|、_、 ?——同上式。廠=1.05X0.8X8360=7022.4KW2.鍋爐型號及臺數的選擇2.1鍋爐選型分析由于本次設計要求的是130℃/70℃的高溫供回水，而總負荷為18362.4KW,符合這樣要求的熱水鍋爐很少，故本次設計考慮采用蒸汽鍋爐，利用蒸汽換熱制備130℃度的高溫熱水。本次先采用熱負荷及需用燃油量來估算值來選擇鍋爐的型號。估算所需燃油的量：L——燃油需求量；I 熱負荷；——鍋爐的熱效率，暫估算為85%.可得采暖時期：L= | =1821.3kg/h非采暖時期：L= | =696.5kg/h根據燃油的估算量，和參考各種燃油蒸汽鍋爐的型號和參數，暫選擇方案：方案一：選擇WNS10-1.25-Y[Q鍋爐三臺，此鍋爐額定蒸發量10t/h,允許熱水工作壓力為1.25Mpa,額定蒸汽溫度194℃,給水溫度105℃，燃油消耗量678kg/h，排煙溫度度270℃，鍋爐熱效率為86.2％。采暖時期三臺同時運行，非采暖時期運行一臺。方案二：選擇[K]SZS10-1.25-Y鍋爐三臺，此鍋爐額定蒸發量10t/h,允許熱水工作壓力為1.25Mpa,額定蒸汽溫度194℃,給水溫度105℃，燃油消耗量635kg/h，排煙溫度度170℃，鍋爐熱效率為91.04％。采暖時期三臺同時運行，非采暖時期只運行一臺。2.2鍋爐選型方案分析根據鍋爐房確定的原則：1）鍋爐臺數應按照所有運行鍋爐在額定蒸發量工作時，能滿足鍋爐房最大熱負荷。2）鍋爐的出力、臺數應能有效適應熱負荷變化的需要，且在任何工況下，應保證鍋爐有較高的熱效率。3）應考慮熱負荷發展的需要。4）鍋爐臺數應根據熱負荷的調度、鍋爐檢修和擴建的可能性確定。一般新建鍋爐房以不少于2臺、不超過5臺為宜。5）以生產負荷為主或常年供熱的鍋爐房，應設置一臺備用鍋爐。以采暖、通風空調為主的鍋爐房，一般不設備用鍋爐。方案一：采暖時期：L= | =1795.9kg/h與滿負荷時的效率：=__|=88.3%非采暖時期：L=| =686.8kg/h與滿負荷時的效率：=__|=101.3%方案二：采暖時期：L=| =1700.5kg/h與滿負荷時的效率：=__|=89.3%非采暖時期：L=| =650.3kg/h與滿負荷時的效率：二__|=102.4%綜合分析方案一和方案二基本多符合上述原則，也都在鍋爐的高效率范圍內。但考慮到運行經濟性和效率等因素，方案二更適合，故本次采用方案二。2、鍋爐補水量及水處理設備選擇2.1鍋爐設備的補給需水量 |t/h式中：——給水管網泄露系數，取1.03D 鍋爐房額定蒸發量，t/h;Gn——合格的凝結水回收量（t/h），此處采用蒸汽換熱器，凝結水回水率接近100％；8——設備和管道漏損，％,可取0.5%;Ppw——鍋爐排污率，取10%。對于采暖季節，補水量為：=34.64t/h對于非采暖季節，補水量為：=11.55t/h2.2給水泵選擇給水泵臺數的選擇，應能適應鍋爐放全年負荷變化的要求。本鍋爐房擬選用四臺電動給水泵，其中一臺備用。采暖季三臺啟動，其總流量應大于X34.64t/h,即大約為38.10t/h,所以每臺給水泵的流量應該大于12.70t/h。給水泵的揚程可按下式計算：.KPa式中：P 鍋爐工作壓力，MPa△P——安全閥較高啟始壓力比工作壓力的升高值，因鍋爐額定蒸汽壓力為1.25MPa,取0.04MPa,H——附力口壓力，50?100KPa。故水泵揚程：H=1.1X100(1.25+0.04)+0.1=143m故水泵揚程要大于143m。現選用21/26。-6義6型給水泵：21/2GC-6X6型給水泵性能參數：流量：Q=15m/h揚程：H=150m功率：N=22KW2.3給水箱的確定選擇給水箱的作用有兩個：一是軟化水和凝結水與鍋爐給水流量之間的緩沖，二是給水的儲備。給水箱的體積，按鍋爐的補給水量34.64t/h設計，按給水箱容量的選擇的規定，蒸發量大于10t/h,小于60t/h的已選擇2個水箱，水箱總容積在1/2~1D故本次選擇方形凝水箱個，每個凝水箱公稱容積10m，有效容積11.10m。尺寸長義寬義高(mm):3000X2000X2000,重量1847.5kg。2.4鍋爐排污量計算根據工業鍋爐設計手冊規定，蒸汽鍋爐的給水和鍋水水質標準為：給水懸浮物W5mg/L給水總硬度W0.03mmol/L給水PH值N7鍋水總堿度 W6-24mmol/L鍋水溶解固形物 W3500mg/L溶氧量 W0.1mg/L原水硬度不符合給水要求，必須進行水質處理。按堿平衡率計算鍋爐的排污率：| =3.64%按鹽平衡率計算鍋爐的排污率：| =2.06%因為均小于10%,所以不需要除堿。根據原水水質情況，采用無頂壓固定床逆流再生鈉離子交換系統。交換劑采用001X7(732)樹脂。鍋爐排污量通常通過排污率來計算。排污率的大小，可由堿度和含鹽量的平衡關系式求出，取其兩者的最大值。在上面“軟化系統選擇”中已經計算了由堿度和含鹽量的平衡關系式求出的排污率，其值小于10%，僅在3-4%之間，所以，鍋爐排污率取4%。故重新計算排污水量。2.5軟水設備選擇所需軟水補給量：在采暖季節取得最大值：=1.35t/故選擇LNN-350/1型無頂壓固定床逆流再生鈉離子交換器兩臺。公稱直徑350mm,工作壓力小于0.6MPa,出力1t/h,工作樹脂層高1200mm再生好鹽量11kg。3、換熱站選擇換熱站熱力系統設計原則：換熱站熱水、供回水溫度和壓力應根據熱用戶的需要及計算確定；換熱站臺數及單臺換熱器的熱容量的確定要便于熱負荷的調節。一般汽水換熱器不少于兩臺，其中人一臺停止工作時其他運行設備應能滿足總熱負荷的70％。3.1換熱器的選型計算換熱器的傳熱熱量： ?=1.1X18362.4=20198.6(kW)以光管型管殼式換熱器傳熱系數2500W/m可計算，所需傳熱面積為：S=_/2500=8.08m_選擇?管殼式（光管）汽水換熱器兩臺；流速0.5m/s,傳熱量1046X10沖，加熱面積為9.4m二，有效長度1.2m。3.2補水量的計算換熱器的熱水循環總量： | =284.3t/h由于當前熱水管網的實際漏水量普遍偏大，所以熱水管網的補水量按4％計算。=4%|=11.3t/h熱水管網補給水箱的選型：此處采用高位給水箱，其作用有兩個：一是給熱水管網補充水量，二是給熱水管網定壓。給水箱的體積，按熱水管網的補給水量11.3丁卜設計，按給水箱容量的選擇的規定，水箱總容積在1/2~1G。故本次選擇補水箱公稱容積8mm,有效容積8.6m_。尺寸長義寬義高（mm）:2600X2000X1800,水箱本體重量1521.0kg。3.3分集水缸選型計算分集水缸管徑計算已知熱水管網的循環水量為284.3t/h,計算分集水缸的管徑為：| 0.224rm取標準管徑250mm。分水缸長度計算此分水缸主要設置，生產供水管，采暖供水管，進、出水管，備用管，旁通管，補水管，泄水管。進水管：D=_| |mm,故取D=200mm采暖供水管：D= | |mm，故取D=200mm。生產供水管：D=_| _|二137mm,故取D=150mm備用管：D=125mm,旁通管：D.=80mm, 補水管：D=80mm，泄水管：D=80mm。根據表：相鄰管管徑Dg(mm)253240506580100125150200兩相鄰管中心間距(mm)220250270290310330360390420500分水器的管長：L=500+420+390+330+330+200=2170mm由于工程實際中分集水缸的尺寸一般要比最大管徑大2-3倍，故取分水缸的管徑為400mm。集水缸由于比分水缸少補水管，故給水缸的尺寸為1840mm,管徑為400mm。4、供油系統4.1油罐本次設計采用汽車油槽車運輸，5?10d的鍋爐房最大計算耗油量。選用CY-300型拱頂金屬油罐兩臺。其公稱容積300m設計容積330m_,基礎荷重3420郃，主要尺寸為直徑7830mm，高7916mm。4.2日用油箱根據規范鍋爐房內油箱的總容量，重油不宜超過5由九柴油不應超過1m一并嚴禁把油箱設置在鍋爐或省煤器的上方。選用CY/RZ型日用油箱，型號為CY/RZ-1,公稱直徑1m,實際容積1.17m,高1500mm直徑1000mm4.3事故油箱事故油箱是在油箱發生故障時代替油罐起到供油的作用，考慮到一般事故的時間不會太長，所以在設置事故油箱是只需提供1-3天鍋爐的供油量，本設計去1天的供油量。選用CY—50型拱頂金屬油罐。其公稱容積50ml）,設計容積54m_,基礎荷重590郃，主要尺寸為直徑3890mm，高5152mm。4.4油泵計算油泵油量如下：油泵的供油壓力取0.6MPa,選用YCB1.6-0.6型圓弧齒輪泵兩臺（一臺備用），其流量為2.5m_/h，轉速1400r/min，選用的電動機型號為Y90S-4，功率1.1KW。5、送引風系統5.1燃燒所需的空氣量和煙氣量計算燃燒所需空氣量：對于液體燃料采用經驗公式：|_——1kg燃料燃燒所需的空氣量， 二；I——燃料的熱值，kJ/kg；故每臺鍋爐所需空氣量：總空氣需量：燃燒所產生的煙氣量：對于液體燃料采用經驗公式： 0^1」——1kg燃料燃燒所產生的煙氣量，二；I 燃料的熱值，kJ/kg;故每臺鍋爐所產生的煙氣量：總煙氣產生量：5.2鼓、引風機選擇計算本次設計采用平衡送風，根據規范，本設計采用鼓風機單爐配置，共用一臺引風機，故選擇三臺鼓風機和一臺引風機配置三臺鍋爐；鼓風機的風量：每臺鼓風機的風量為8130 ?,鼓風機的風壓：因為缺少空氣阻力計算資料，按1000Pa估算送風阻力；故本次采用T4-72-12No4.5A規格：風量：10585m3/h；風壓：1970Pa；功率：7.5KW；引風機的總風量：24986.1 ?本次采用估算引風機克服的阻力，包括：(1)鍋爐本體的阻力，估計阻力，取800Pa;(2)省煤器的阻力，估計為200Pa;(3)風道的阻力，估計為300Pa;(3)煙囪抽力和煙道抽力，估計為150Pa。鍋爐引風系統的總阻力為：引風機所需風壓：所以，本設計選用Y5-47-12型No8c引風機，規格如下：流量：25417m3/h風壓：2187Pa電機型號：Y200L-4功率：30kW轉速：2020r/min6、煙囪設計6.1說明采用機械通風的鍋爐房，煙囪高度是由環境衛生的要求決定。1)鍋爐大氣污染物排放標準GWPB3-1999有關規定要求：a、燃氣、然輕柴油、煤油鍋爐煙囪高度應按批準的環境影響報告書(表)要求確定，但不得低于8m。b、如果鍋爐煙囪高度達不到上述規定的標準，則其煙塵、S0「NO最高允許排放濃度，應按相應區域和時段排放標準值得50％執行。2）煙囪高度還應符合GB3092-1996《環境空氣質量標準》的規定，如下表所示：表空氣污染物濃度限值污染物名稱濃度限值（標態）mg/mm一級標準二級標準三級標準飄塵任何一次0.150.500.70日平均0.050.150.25SO孑任何一次0.150.500.70日平均0.050.150.253）對于燃油燃氣的鍋爐房煙囪高度的設計出了需要保證必要的抽力和有關的規定外，還應注意其位置的設置，保證燃料裝置的燃燒不受干擾，排煙順暢，可視具體情況設一爐一煙囪和數爐共用一煙囪采用集中煙囪時可沿建筑物外墻布置，既便于固定有可與建筑物協調，其頂部高度應高出建筑物3m。出口處應考慮防雷避雨的措施。6.2煙囪的設計計算本設計主要采用鋼板制煙囪，其煙囪所排的煙氣量為三臺鍋爐共同產生的煙氣量，本設計主要利用離心引風機為煙氣提供的壓力克服管道阻力。跟據最低要求，煙囪高度設為8m。煙囪的出口直徑：煙囪出口直徑參照燃油燃氣鍋爐煙囪（鋼制）出口直徑參考值：鍋爐總容量（t/h）<81216203040煙囪廚樓直徑/m0.70.850.91.01.21.4因為三臺鍋爐共同設置一個煙囪，故根據參考值，鍋爐的總蒸發量為30t/h,故煙囪的出口直徑為1.2m。7、鍋爐房主要管道設計7.1管道設計說明本設計中，主要的管道有：供回油管道、鍋爐出蒸汽管，凝結水回水管、換熱器進出水管、補給水供水管。個管段中的流體流速為：油取0.8m/s,水取1-5m/s,蒸汽取25-35由小。其中蒸汽管道，熱水管道采用Q235-（A、B、C）10、20鋼的管子及管件材料。計算管徑的公式為：D 要計算的管徑；mm——管內流體的流量；?v 流體流速；m/s7.2供回油管徑供油管流量取鍋爐房供油量得3倍進行計算，回油管是供油量得2倍計算。按每臺鍋爐的燃油量計算，燃油的體積流量為：TOC\o"1-5"\h\z總供油管道內徑： I故選外經為40mm,壁厚3.0mm的管徑；供油支管內徑： |故選外徑為15mm,壁厚為2.0mm的管徑；回油管干管的內徑： |故選外徑為25mm,壁厚為2.5mm的管徑。回油管支管的內徑： x|故選外徑為10mm，壁厚為1.5mm的管徑。7.3蒸汽管道根據蒸汽的流量為每臺10t/h，查飽和水蒸氣表可知，該鍋爐出來的蒸氣的密度為6.373kg/mio可以的蒸汽管徑為：故每臺鍋爐蒸汽管的管徑取150mm的鋼管。蒸汽的總干管的流量為3X10=30t/h,蒸汽總干管的管徑：故蒸汽的總干管的管徑取250mm的鋼管。7.4凝結水管道應為本設計采用換熱的方法制備高溫熱水，而蒸汽的循環管線很短，故不考慮泄露量，按凝結回水為100%計算，故凝結回水為30t。計算凝結水的管徑為：故凝結回水管的管徑取80mm的鋼管。7.5補給水管1）鍋爐設備的補水管由以上設計可知，本次對每臺鍋爐分別設置補水管，每臺鍋爐的補水量為11.55t/h,計算補水管的管徑：故鍋爐補給水的管段管徑取50mm的管徑。2）軟化水的補水管由以上設計可知，本次的德軟化水的補水量為4.64t/h,,計算軟化水補水管的管徑為：故軟化水管的管段的管徑取32mm的鋼管。第三章賓館制冷工程設計說明1、工程概況工程描述本次制冷工程課程設計為某賓館的制冷機房的設計，建筑的總面積為11813?,賓館主樓總層數為13層，總高為50m;其中附屬房兩棟，各7層，其高度為26.7m。暫選廣洲作為設計地點。氣象資料廣州地區處于北緯23°03'，東經113°19'，海拔6.6m；夏季大氣壓力為1004.5hPa，年平均氣溫21.8℃；夏季室外計算干球溫度：通風溫度31℃，空氣調節溫度33.5℃，空氣調節日平均溫度30.1℃，計算日較差溫度6.5℃；夏季空氣調節室外計算濕球溫度為27.7℃。2、負荷計算本建筑共13層，主要包括客房、商鋪、辦公室、餐廳等功能房間。本次課程設計采用估算的方法，估算本建筑的總冷負荷，主要包括查冷負荷估算指標，本次采用民用建筑冷負荷估算指標，其計算方法為：Q——冷負荷（W）；Q 估算指標（W/m_）S 房間面積（m_）計算表如下：冷負荷計算表樓層房間種類面積/m2估算指標w/m2冷負荷/w第一層機房316.44庫房780.45商鋪429.03365156595.95第二層辦公室及控制室121.6813115940.08客房121.6811413871.52門廳73.0819113958.28商鋪156.2436557027.6餐廳400.95360144342第三層客房316.4411436074.16

商務辦公室12615119026大會議室415.53358148759.74第四層客房434.6611449551.24商務辦公室12615119026辦公室334.813143858.8小會議室63.1823514847.3第五層客房434.6611449551.24商務辦公室12615119026茶室及酒吧410.27256105029.12第六層客房434.6611449551.24商務辦公室12615119026辦公室及其他410.2713153745.37第七層客房434.6611449551.24辦公室410.2713153745.37第八-十三層客房2607.96114297307.44總計空調總面積9610.91總冷負荷1429411.69根據計算表格，可知本建筑的總負荷為1429.41KW。3.方案選擇根據本建筑的估算總冷負荷為1181.66KW,可計算制冷機房的總負荷為：.KW查設備手冊，滿足該制冷負荷要求的制冷機組有：1）選擇兩臺活塞式冷水機組，其機組型號為：30HR-25Q總名義制冷量為626KW。2）選擇兩臺螺桿式冷水機組，其機組型號為：YSCACAS25CEE總名義制冷量為646KW3）選用一臺離心式冷水機組，其機組型號為：YKCFCFP65CLF總名義制冷量為653KW4）選用兩臺直燃型溴化鋰冷（熱）水機組，其機組

型號為：ZX-81H,總名義制冷量為：1620KW。下面是各方案的分析比較如下表：方案分析表制冷機參數方案一方案二方案三方案四制冷機形式壓縮式螺桿式離心式吸收式機組型號30HR-250YSCACAS25CEEYKCFCFP65CLFZX-81H臺數2212單臺制冷量/KW8138231653810工質R22R22R134a溴化鋰溶液額定工況機組輸入功率KW/臺210158303天然氣53.2m3/h制冷系數/COP3.875.215.461.31冷水進水溫度/℃12121212冷水出水溫度/℃7777冷水流量m3/h140140.4284.4140水頭損失/kPa63555125冷卻水進水溫度/℃32323232冷卻水出水溫度/℃37373737冷卻水流量m3/h200169.2334.8200水頭損失/kPa60454369長度/mm4070353443153840寬度/mm1275158818802514高度/mm2000194623752364通過上述表格中的數據分析，首先對電制冷和吸收式制冷的方案進行選擇，在本設計中并無對該設計的地區有燃油等方面的優勢，尤其如采用燃油式的吸收式溴化鋰制冷機組，除在運行費用無明顯優勢外，而且選用直燃型溴化鋰機組，初投資的費用也加高，包括送引鳳、儲油設備、油的運輸等電制冷不需要的投資。故本次設計主要考慮采用電制冷機組。對電制冷機組運行的分析：①由于本次設計所選的機組的價格不太清楚，故不對冷水機組的價格進行比較分析。②冷水機組的制冷系數（COP）的分析：離心機、螺桿機〉活塞壓縮機。故單從制冷系數分析的話，方案二和方案三的制冷系數最高。③從冷水機組的冷凍水和冷卻水的循環系統分析：所需的冷凍水循環水量基本相當，但是各機組的水頭損失大小不同，這決定循環水泵的投資和運行費用。冷凍水水頭損失：方案一V方案二〈方案三；冷卻水循環水量：方案一＞方案二、方案三；冷卻水水頭損失：方案二V方案三〈方案一。④由于本次針對的設計是賓館的空調設計，而設計冷負荷是空調運行時的最大冷負荷，考慮到賓館不是總是在滿負荷下運行，故在本次設計中應設置兩臺以上制冷機組，且制冷機組的調節范圍宜較大，而本次設計的方案三只有一臺離心機組，且離心機組的調節范圍小，故不利于選擇方案三。綜上分析，考慮到運行費用和能量調節的因素，最終選擇方案二，采用兩臺螺桿式冷水機組。方案二的制冷系數較高，循環水的阻力適中，且螺桿機組的能量調節范圍較寬，可以使機組在較多時間內保持高效運行。4.冷卻塔設計計算根據以上所選擇的螺桿機冷水機組的參數，可知冷水機組的冷卻水循環水量為169.2m,/（臺?h）,所以總冷卻水循環量為338.4m/h。根據以上氣象參數可知廣州的夏季濕球溫度為27.7℃。按外界濕球溫度為28℃選擇冷卻塔。查設備手冊，選擇CDBNL-350超低噪聲型逆流玻璃鋼冷卻塔一臺。冷卻塔的參數如下表：CDBNL-350運行參數型號冷卻水量主要尺寸風量風機直電動機進水壓力(m-/h)總高度(mm)最大直徑(mm)(m-/h)徑(mm)功率(KW)(10Pa)CDBNL-35035059636400187400340011.03.755.水泵選型5.1冷凍水泵選型計算冷凍水泵的流量計算方法：Q——總循環水量，m/h;112——富裕系數； 冷水機組的臺數；Q——單臺冷水機組的冷凍水量，m/h;可計算冷凍水泵的流量為：I m_/h冷凍水泵的揚程計算方法：——冷凍水泵所需的揚程，m;—富裕系數；j 冷水機組的壓降，55kPa(5.5m);——冷凍水管的沿程阻力，本次設計假設為80kPa(8m);——冷凍水管的局部阻力，按沿程阻力的50%計算。故冷凍水泵的揚程為：綜上計算，本次采用四臺XA65/13離心水泵并聯供水，其中一臺為備用水泵。XA65/13離心水泵性能參數如下表：型號流量Qm-/h揚程H(m)效率±|(%)電動機型號功率(KW)XA65/1365-111.525.2-20.369.4-77.4Y160M二2115.2冷卻水泵計算根據冷水機組的參數，冷卻水泵的流量計算方法：Q——冷卻水總循環水量，m_/h;—富裕系數； 冷水機組的臺數；Q——單臺冷水機組的冷卻水量，m_/h;

可計算冷卻水的循環水量為：? mc/h冷卻水泵的揚程的計算方法： 冷卻水泵的揚程，m；1.1——富裕系數；—冷水機組的冷凝器壓降，45kPa(4.5m);——冷卻水管的沿程阻力，本次設計假設為50kPa(5.0m);回網回21'回-——冷卻水管的局部阻力，按沿程阻力的回網回21'回-——冷卻塔中水的提升高度，為5.9m；——冷卻塔的進水壓力(Pa)，取37.5kPa； 水的密度，kg/m； 重力加速度，=9.81m/s。冷卻水泵的揚程為：綜上計算，本次采用上海博禹臥式單級雙吸離心泵SWB150-260三臺并聯供水，其中一臺為備用水泵。SWB150-260離心水泵性能參數如下表：6.分水

水器設制冷型號6.分水

水器設制冷型號流量Qm，/h揚程H(m)功率(KW)SWB150-2602002218.5器與集計計算已知該循環系統中冷凍水的循環量為統中冷凍水的循環量為280.8m/h,計算分集水器的管徑為：取標準管徑250mm。本次空調設計采用分三區供配冷凍水，每一區從分水器接一根供水管，集水器上每一區設一根回水管。其中1-3層為第一區，4-7層為第二區，8-13層為第三區。根據各層的負荷計算所需供配的冷凍水量。在根據所需供配的水量確定管道管徑。其計算公式為：D——計算所需的管徑，mm；G 水的流量，m/h;—水的經濟流速，取1.5-2.5m/s;各區配水量計算如下表：第一區第二區第三區總水管冷負荷（KW）605.6526.5297.3水流量（m3/h）119103.458.4280.8分水器各配水管管徑計算1）總進水水管管徑：D= | |mm,故取D=200mm。2）第一區總配水管管徑：D= | |mm,故取D=150mm。3）第二區總配水管管徑：D.= |x| [ :s-e[ mm,故取D=150mm。4）第三區總配水管管徑：D產 |x| ] z=-;z] mm,故取DF100mm。5）其他各管管徑：備用管：D=100mm 旁通管：D『80mm 泄水管：D=40mm根據表：相鄰管管徑Dg（mm）253240506580100125150200兩相鄰管中心間距（mm）220250270290310330360390420500其中分水器的總進水管與泄水管裝在分水器下