水泥膠砂強度檢驗方法(ISO法)GB/T17671-1999idtISO679:1989為identical的縮寫,為等同采用，它是指國際標準在技術內容和文本結構上相同，或者在國際標準在技術內容上相同，只存在少量的編輯性修改。InternationalStandardOrganization國際標準化委員會ISO同中國軟練法GB177沒有作廢,但不再被GB175-1999引用.雖然GB/T17671-1999各推薦性標準,但因被上述強制性標準引用成為強制性標準.GB177試驗方法中水泥成份過多,強度值對不泥漿與砂子膠結性能的反應不夠敏感.這樣低密度、低活性的水泥得到更多的好處。同時，其水量偏低，這樣有利于那些需水量較大的水泥，造成事實的不公平。采用ISO強度檢驗方法的意義ISO方法采用的水灰比適中，灰砂比適中，特別是采用了級配標準砂，它類似砼中石子、砂子、水泥、微細填料等密實級配的原理，水泥強度更接近于砼中的使用實際。

水泥強度檢驗方法是水泥標準同國際接軌主要標志。1999年對年產水泥1千萬噸以上的37個國家和地區采用ISO679的情況進行了調查，已采用國24個占65%,包括了德國、法國、英國、日本等。等同采用的程度（一）A)標準砂采用中國產的ISO標準砂，其質量驗證與質量控制以德國標準砂公司的ISO基準砂為基準材料。

B)標準規定可用振幅為0.75mm，頻率為2800-3000次/分的振動臺為代用振實設備。

C)在ISO679中規定試件成型后要用一塊210×185×6mm的玻璃板蓋后再移至濕箱中養護。

等同采用的程度（二）C)在“8.1脫模前的處理和養護”增加“兩個齡期以上的試體，在編號時應將同一試模中的三條試體分別分在“兩個齡以上齡期內”.E)在“10.2試驗結果的確定”增加“10.2.1抗折強度”。抗折強度的破型試驗及其結果處理與GB177-85規定相同。國外水泥產品標準中不列抗折強度指標，可以不做.

等同采用的程度（三）水泥品種

沸石摻加量,%流動度,mm成型狀況

硅酸鹽水泥

\204較好

普通水泥

15181較好

火山灰水泥

30161成球,振動30次球消失

火山灰水泥

45135成球,振動50次球消失

F）在“范圍”里增加了“本標準適用硅酸鹽水泥、普通水泥、礦渣水泥、粉煤灰水泥、復合水泥、石灰石硅酸鹽水泥的抗折和抗壓強度檢驗。”在上述通用硅酸鹽水泥中，沒有包括火山灰水泥。其理由新方法中水灰比0.50對上述幾種通用水泥均適用，對火山灰水泥適用性較差。3方法概要一份水泥三份中國標準砂0.5水灰比膠砂攪拌行星式膠砂攪拌機成型振實臺振動臺一天濕氣養護，溫度20±1℃，濕度大于90%水中養護20±1℃抗折、抗壓試驗成型試驗室，溫度20±2℃，濕度大于50%脫模到相應齡期至少每4小時記錄一次，在有自動控制的情況下，可減至一天記錄二次。

在工作期間，每天至少記錄一次。4.2.3攪拌機攪拌機屬行星式，應符合JC/T681要求用多臺攪拌機工作時，攪拌鍋和攪拌葉片應保持配對使用。葉片與鍋之間的間隙是指葉片和鍋壁的最近距離，應每月檢查一次。3mm±1mm先切斷電源,打開電機后端蓋,用手轉動電機風葉帶動攪拌葉片,使攪拌葉片平面處于與鍋壁垂直的狀態，在相互對稱的6個位置用直徑2.0mm和4.0mm鋼絲檢查.4.2.4試模試模由三個水平的模槽組成，可同時成型三條截面為40×40mm，長160mm的試體，其材質和制造尺寸應符合JC/T726要求。在組裝備用干凈模型時，應用黃干油等密封材料涂覆模型的外接縫。試模的內表面上應涂上一薄層的模型油或機油。成型時，模套壁與模型內壁應該重疊，超出內壁不應大于1mm。重6～6.5kg4.2.5振實臺用地腳螺絲固定在基座上，設備調成水平。底座和基座之間要鋪一層砂漿以保證完全接觸。120cm50cm40cm0.25m3,重不低于600kg.可放一層5mm的橡膠襯墊振幅為15.0±0.3mm;振動臺為代用設備，頻率2800-3000次/min,帪幅0.75mm未充分振實振實臺不同安裝的振實差別4.2.6抗折強度試驗機應符合JC/T724的要求。應安裝在牢固的工作臺面上，必須保持水平。夾具：夾具合格與否對抗折強度影響很大。不合格主要表現在：1、上下夾具沒對正，使試塊除了受到拉、壓外，還受到扭力的作用，從而使強度降低。2、支撐圓柱和加荷圓柱不能自由調整，這樣受到扭力作用使抗折強度降低。3、兩個支撐圓柱不在同一水平面上，加荷圓柱未處于兩支撐圓的中央與其平行。4、圓柱不活動，固定圓柱比活動圓柱其抗折強度試驗結果高2％-4％。靈敏度;加荷速度:0.05±0.005kN/s;圓柱的直徑;支撐圓柱的中心距,圓柱的間隙;刀刃的硬度等.4.2.7抗壓強度試驗機在較大的五分之四量程范圍內使用時記錄的荷載應有±1%精度，并具有按2400N/s±200N/s速率的加荷能力。壓力機的最大荷載為200kN至300kN1、最好為自動水泥壓力機；2、自動加荷裝置，它是在原有的液壓油路系統中并聯出一套自動控制裝置，可以穩妥的實現加荷速度的自動控制；3、速度控制圓盤裝置，它是在壓力機表盤上裝一個多孔的圓盤，圓盤自動旋轉速度正好是規定的加荷速率，表盤內的指針跟著多孔圓盤的一個也走即可

4.2.8抗壓夾具夾具比對。可保證用這些抗壓夾具結果相近。但存在以下總是：無標準強度試體；可能剔除一些質量好的夾具。機械加工精度法：《40mm×40mm水泥抗壓夾具計量檢定規程》(上下夾板的平面度、粗糙度、硬度、重合度；傳壓柱中心軸線與上壓板中心及下壓板中心的同軸度；球座的中心同中心軸線的偏差等等。)5膠砂組成5.1.3中國ISO標準砂：廈門標準砂廠生產,符合ISO基準砂顆粒分布和濕含量要求；是通過標準砂和基準砂比對檢驗程序來保持同基準砂的等效性。5.2水泥：當水泥從取樣到試驗要保持24h以上時，應貯存在基本裝滿和氣密的容器中，這個容器不與水泥起反應。5.3水：仲裁檢驗和其它重要試驗用蒸餾水。ISO基準砂:德國標準砂公司生產的SiO2含量不低于98%的天然圓形硅質砂.GB178實驗用砂:平潭縣蘆洋浦的天然石英海砂經篩選加工制成.沒有過0.9mm方孔篩要求6膠砂的制備6.1配合比：一份水泥(450g)、三份中國標準砂(1350g)；加水量。6.2配料：水泥、砂、水、用具的溫度要和實驗室相同；天平的精度為±1g；滴定管的精度為±1mL.6.3攪拌先加水，再加入水泥低速30s第二個低速30s開始時，加入標準砂，粗砂先下高速30s停90s,在第一個15s內將葉片和壁上的膠砂刮入鍋中高速60s自校7.2.1用振實臺成型

將空試模和模套固定在振實臺上用適當的勺子裝入第一層膠砂，每個槽約300g，用大播料器播平振實60下裝入第二層膠砂，用小播料器播平振實60下刮平標記8.1脫模前的處理和養護去掉留在模子四周的膠砂。將作好標記的試模放入養護箱的水平架子在養護，濕氣要能和試模各邊接觸。試模不應放在別的試模上。養護到規定的脫模時間取出。脫模前，可用防水墨汁和顔料筆對試體進行編號和標記。二個齡期以上的試體，應將同一試模的三個試體分在二個以上齡期。3283編號8.2脫模脫模應非常小心。可用塑料、橡膠錘脫。對于24h以上齡期的，應在成型后20-24h脫模。對于24h齡期的，應在破型前20min內脫模，并用濕布覆蓋試體至試驗。脫模損害原因：1、強度低；2、內壁未涂機油；3、內壁沾有黃油如經24h養護，會因脫模對強度造成損害時，可以延遲到24h以后脫模，但要在試驗報告中給予說明8.3水中養護水平或豎直放在20±1℃水中養護，水平放置時刮平面應朝上。試件放在不易腐爛的篦子上，讓水和試件的六面接觸。養護期間試件之間間隔或試體上表面的水深不得小于5mm。每個水池只養護同類型的水泥試件。不允許在養護期間內全部換水。要加水，保持水面穩定六大通用水泥為同一類1、玻璃鋼容器養護；2、小型水池養護；3、大型水池養護8.4強度試驗試體的齡期試體的齡期是從水泥加入水中攪拌開始算起。不同齡期強度試驗在下列時間里進行：24h±15min;48h±30min;72h±45min;7d±2h;>28d±8h9.2抗折強度測定Rf=M/W=(Ff/2?L/2)/(bh2/6)=1.5FfL/bh2=1.5FfL/h3M—在破壞荷重處產生的最大彎矩W---截面矩量,斷面為矩形截面時為bh2/6.公式適用于均質彈性體。所以它是試體的真實抗折值的近似值。FfL/2L/2L=100mmFf/2Ff/2b=40以50±10N/s速率勻速加荷10.2.1抗折強度以一組三個棱柱抗折結果的平均值作為試驗結果。當三個強度值中有超出平均值的±10%時，應剔除后再取平均值作為抗折強度的平均值。抗折強度記錄至0.1MPa,計算至0.1MPa9.3抗壓強度測定抗壓強度Rc以牛頓每平方毫米(MPa)為單位，Rc=Fc/A，Fc：破壞時的最大荷載，牛頓(N)；A：受壓面積mm2(40mm×40mm=1600mm2)，各個半棱柱體得到的單個抗壓強度結果計算至0.1MPa。

試體的底以一組三個棱柱體上得到的六個抗壓強度測定值的算術平均值為試驗結果（計算至0.1MPa），如六個測定值中有一個超過六個平均值的±10％，就應剔除這個結果，而以剩下五個的平均數為結果，如果五個測定值中再有超過它們平均數±10％，則此結果作廢。使用全自動壓力機，力值可記錄到0.0lkN，單塊強度結果和平均值應計算至0.01MPa10.4試驗報告應包括所有各單個強度結果(包括按10.2規定舍去的試驗結果)和計算出的平均值.檢驗的精確性11.5重復性:由同一試驗室在基本相同的情況下(相同的人員、設備、標準砂及較短的時間間隔內)用同一水泥樣品所得試驗結果的定量表達。可要求在1-3%之間.10.6復現性：同一水泥樣品在不同試驗室工作的不同人員，在不同的時間，用不同來源的標準砂和不同套設備所獲得試驗結果的定量表達。可要求不超過6%.再現性的實例一個水泥樣在十個不同的合格實驗室檢驗，28天強度數據分別如下：26.2、25.2、26.0、25.8、25.1、25.1、27.8、28.8、28.3、29.1(MPa)。平均值為X=26.7MPa,標準偏差S為1.59MPa，變異系數Cv為5.97%.極差為((29.1-25.1)/26.7)*100=14.98%.新標準成型加水的變化標準變化成：火山灰質水泥、粉煤灰水泥、復合水泥及摻火山灰質混合材的普通水泥按流動度不小于180mm加水成型。當流動度小于180mm時,須以0.01的整數倍的方法將水灰比調整至流動度不小于180mm。采用固定加水量的原因：水泥比例下降，砂子級配提高，水灰比增加，膠砂的流動度提高。當需水量變化時，在膠砂中幾乎反應不出來。只有少量摻火山灰的水泥一定的感覺，但不影響成型。變化原因：細度變細，混合材加入量大,標準稠度用水量加大。水泥膠砂流動度測定方法

GB/T2419-2005流動度影響強度檢驗結果的因素(一)試驗條件是影響強度檢驗結果的重要因素之一，如材料溫度、室溫、養護水溫度均低于標準規定時，會導致強度明顯下降。如所有溫度相差6-7℃，強度可相差一個等級。養護箱的溫度比標準要求提高4~5℃，不同齡期的抗折、抗壓強度將提高2%~5%。影響強度檢驗結果的因素(二)試樣的存條件，對水泥強度也有明顯影響，試驗表明：用水泥四層紙袋封存試樣15天后，28天抗壓強度將下降10%左右。用普通塑料袋（聚氯乙烯塑料制品）封存水泥試樣時，也會導致水泥強度下降，存放一個月其抗壓強度約下降12%，但食品塑料袋對水泥強度無明顯影響。

影響強度檢驗結果的因素(三)加水量對水泥強度檢驗結果較為敏感，試驗表明：加水量波動1%，抗壓強度相應變化2%左右。標準砂質量的波動，也會引起水泥強度檢驗結果的波動。膠砂振實臺：振實臺振幅大，試體強度值高，反之則低。

影響強度檢驗結果的因素(四)攪拌機葉片與鍋壁的間隙不同會影響強度。間隙增加，強度會略有下降。葉片斷面的厚度和寬度對強度有影響。第一鍋膠砂可能造成水泥漿流失，對強度也有影響。夾具：抗折夾具和抗壓夾具對強度的影響非常大，試驗表明，抗壓夾具不合格使抗壓強度偏低2%—10%，甚至偏低10%以上。

影響強度檢驗結果的因素(五)試模：其重量的變化將改變振實部分的總重量，因而引起振幅的變化。在其它條件相同的情況下，僅試模增加0.5kg，就會導致強度明顯下降，抗折強度約下降2.5%左右，抗壓強度可下降2%~4%，所以試模生量規定控制在6.0~6.5kg范圍內，此外，試模的形狀尺寸如不符合標準要求，會明顯影響檢驗結果。

影響強度檢驗結果的因素(六）不同操作人員采用同一種操作方法亦會產生一定的誤差，若用不同的方法操作，誤差更大。如刮平時，若手法掌握不恰當，刮去膠砂時，可能使試體中出現裂紋和缺陷，對成型好的膠砂攪動較大，將導致檢驗結果明顯偏低。破型時加荷速度對強度檢驗的影響也很大，破型速度越快，強度越高。

第一節活塞式空壓機的工作原理第二節活塞式空壓機的結構和自動控制第三節活塞式空壓機的管理復習思考題單擊此處輸入你的副標題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發布的良好效果，請盡量言簡意賅的闡述觀點。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應用：

1.主機的啟動、換向；

2.輔機的啟動；

3.為氣動裝置提供氣源；

4.為氣動工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時間內所排送的相當第一級吸氣狀態的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor空壓機分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機

piston-aircompressor第一節活塞式空壓機的工作原理容積式壓縮機按結構分為兩大類：往復式與旋轉式兩級活塞式壓縮機單級活塞壓縮機活塞式壓縮機膜片式壓縮機旋轉葉片式壓縮機最長的使用壽命-

----低轉速（1460RPM），動件少（軸承與滑片），潤滑油在機件間形成保護膜，防止磨損及泄漏，使空壓機能夠安靜有效運作；平時有按規定做例行保養的JAGUAR滑片式空壓機，至今使用十萬小時以上，依然完好如初，按十萬小時相當于每日以十小時運作計算，可長達33年之久。因此，將滑片式空壓機比喻為一部終身機器實不為過。滑(葉)片式空壓機可以365天連續運轉并保證60000小時以上安全運轉的空氣壓縮機1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.轉子及機殼間成為壓縮空間，當轉子開始轉動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉子轉動使被吸入的空氣轉至機殼與轉子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉子不斷轉動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內。4.被壓縮的空氣壓力升高達到額定的壓力后由排氣端排出進入油氣分離器內。1.進氣2.開始壓縮3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉子及機殼間成為壓縮空間，當轉子開始轉動時，空氣由機體進氣端進入。2.轉子轉動使被吸入的空氣轉至機殼與轉子間氣密范圍，同時停止進氣。3.轉子不斷轉動，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機是世界上最先進、緊湊型、堅實、運行平穩，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機。螺桿式壓縮機氣路系統：

A

進氣過濾器

B

空氣進氣閥

C

壓縮機主機

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動疏水器的水分離器油路系統：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統：

P

冷凍壓縮機

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統

T

空氣出口過濾器螺桿式壓縮機渦旋式壓縮機

渦旋式壓縮機是20世紀90年代末期開發并問世的高科技壓縮機，由于結構簡單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長壽命等諸方面大大優于其它型式的壓縮機，已經得到壓縮機行業的關注和公認。被譽為“環保型壓縮機”。由于渦旋式壓縮機的獨特設計，使其成為當今世界最節能壓縮機。渦旋式壓縮機主要運動件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長，被譽為免維修壓縮機。

由于渦旋式壓縮機運行平穩、振動小、工作環境安靜，又被譽為“超靜壓縮機”。

渦旋式壓縮機零部件少，只有四個運動部件,壓縮機工作腔由相運動渦卷付形成多個相互封閉的鐮形工作腔，當動渦卷作平動運動時，使鐮形工作腔由大變小而達到壓縮和排出壓縮空氣的目的。活塞式空氣壓縮機的外形第一節活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環（單級壓縮）工作循環：4—1—2—34—1吸氣過程

1—2壓縮過程

2—3排氣過程第一節活塞式空壓機的工作原理一、理論工作循環（單級壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強對氣缸的冷卻，省功、對氣缸潤滑有益。二、實際工作循環（單級壓縮）1.不存在假設條件2.與理論循環不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—殘存的氣體在活塞回行時，發生膨脹，使實際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動發生相撞。第一節活塞式空壓機的工作原理表征Vc的參數—相對容積C、容積系數λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理2）進排氣閥及流道阻力的影響吸氣過程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理3）吸氣預熱的影響由于壓縮過程中機件吸熱，所以在吸氣過程中，機件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預熱損失用溫度系數λt來衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強對氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理4）漏泄的影響內漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數λl來衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴密配合。5）氣體流動慣性的影響當吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設計進氣管長度，不得隨意增減進氣管的長度，保證濾器的清潔。2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理上述五條原因使實際與理論循環不同。4）漏泄的影響5）氣體流動慣性的影響1）余隙容積Vc的影響2）進排氣閥及流道阻力的影響3）吸氣預熱的影響2.與理論循環不同的原因：二、實際工作循環（單級壓縮）第一節活塞式空壓機的工作原理3.排氣量和輸氣系數理論排氣量V