編制單位：編制人：審核人：編制時間：塔吊附墻計算書PAGEPAGE10目錄一、塔吊附墻概概概況二、塔吊附墻桿桿桿受力計計算三、結構柱抗剪剪剪切驗算算四、附墻桿截面面面設計和和穩定定性強度度驗算算一、塔吊附墻概概概況本工程結構高度度度53.44mm，另加桅桅桿15米，總高高度68.4米。本工工程程采用FO/2233B塔吊，塔塔吊吊采用固固定式式現澆砼砼基礎礎，基礎礎埋設設深度-5.35m，塔身身設設兩道附附墻與與結構柱柱拉結結：塔身身升到到12標準節時時，設設第一道道附墻墻于第6標準節（結結結構標高23.477米），塔塔吊升到到第17標準節時時，設設第二道道附墻墻于第14標準節（結結結構標高42.8米），然然后后加到第23標準節為為止止。在加第二道附墻墻墻之前，第第一一道附墻墻以上上有17-66==11個標準節節，而而第二道道附墻墻以上塔塔身標標準節數數最多多為23-1144=9節，因此此，第第二道附附墻設設置之前前第一一道附墻墻受力力最大。本本計計算書將將對第第一道附附墻進進行受力力計算算和構造造設計計。為簡簡化計計算和偏偏于安安全考慮慮，第第二道附附墻將將采用與與第一一道附墻墻相同同的構造造形式式。本工程計劃使用用用金環項項目使使用過的的塔吊吊附墻桿桿。根根據塔吊吊與結結構的位位置關關系，附附墻桿桿夾角較較小，附附墻桿與與結構構柱連接接的予予埋件分分別采采用不同同的形形式。本計算書主要包包包括四個個方面面內容：：附墻墻桿及支支座受受力計算算，結結構柱抗抗剪切切及局部部受壓壓驗算，附附墻墻桿予埋埋件錨錨筋設計,附墻桿型型號號選用。二、塔吊附墻桿桿桿受力計計算（一）、塔吊附附附墻內力力計算算，將對對以下下兩種最最不利利受力情情況進進行：塔機滿載工作，起起重臂順塔身身x-x軸或y-y軸，風風向垂直于起起重臂（見圖圖1）；塔機處于非工作作作狀態，起起重重臂處于于塔身身對角線線，風風向由起起重臂臂吹向平平衡臂臂（見圖圖2）。對于第一種受力力力狀態，塔塔身身附墻承承擔吊吊臂制動動和風風力產生生的扭扭矩和附附墻以以上自由由高度度下塔身身產生生的水平平剪力力。對于第二種受力力力狀態，塔塔身身附墻僅僅承受受附墻以以上自自由高度度下塔塔身產生生的水水平剪力力。以下分別對不同同同受力情情況進進行計算算：（二）、對第一一一種受力力狀態態，附墻墻上口口塔身段段面內內力為：：彎矩：M=16664.883（T.m）剪力：V=3...013（T）扭矩：T=1222（T.m）,則:1、當剪力沿xxx-x軸時時(見圖a)，由∑MB=0，得T+V*L1-LB00’*N1=0即：N1=（T+VV**L1）/LB00’=（12+33..0133*33.65）/5.99332=3..888（T）通過三角函數關關關系，得得支座座A反力為：：RAY===N1*sin5522.344266=3.8888*sinn552.334226=2..884（T）RAx=N11*ccos5222.344266=3.8888*cooss52..34426=22..64（T）由∑MC=0，得N3*LG0’’’+T+V**00.8=00即：N3=-（T+VV**0.8）/LGG00’=-（12+3.00113*0.8）/0.966=-14.992（T）由∑M0’=00，得N2*LCC0’-(T+VV**L6)=0即：N2=（T+VV**L6）/LCC0’=（12+3.00113*00.0027）/0.98=112..33（T）由力平衡公式∑∑∑Ni=0，得RAY+RBYYY=0和-RAX-RBX+V==0，故RBY=-RRRAY=-2..884（T）(負值表示示力力方向與與圖示示相反,以下同)RBX=-RAAX+V==-2.664+112..33==9..48（T）2、當剪力沿yyy-y軸時(見圖b)，由∑MB=0，得T-（V*L44+LLB0’*N1）=0即：N1=（T-V**LL4）/LB00’=（12-3..0013*444.5）/5.99332=-0.26333（T）通過三角函數關關關系，得得支座座A反力為：：RAY===N1*sin5522.344266=-0..2263**siin522.334266=--0.171（T）RAx=N11*ccos5222.344266=-0..2263**ccos552..34226==-0.2（T）由∑MC=0，得N3*LC0’’’+T+V**00.8=00即：N3=-（T+VV**0.8）/LCC00’=-（12+3.00113*0.8）/0.98=-1144.91（T）由∑M0’=00，得N2*LCC0’-(T+VV**L5)=0即：N2=（T+VV**L5）/LGG0’=（12+3.00113*00.22）/0.966=113..05（T）由靜力平衡公式式式∑Ni=0，得RAY+RBBBY+V=0和RAX+RBX=0，故RBY=-(((RAY+V))=-(-33..16++122)=--8..84（T）RBX=-RAAX==2.93（T）（二）、對第二二二種受力力狀態態(非工作狀狀態)，附墻上上口口塔身段段面內內力為：：彎矩：M=19991.66033（T.m）剪力：V=1000.0336（T），剪力力沿沿塔身橫橫截面面對角線線，對圖c,由∑MMMB=0，得V*LBH+++LB0’*N1=0即：N1=-V**LLBH/LLB0’=-110..0366*00.6//5..9322=-11.0015（T）通過三角函數關關關系，得得支座座A反力為：：RAY===-NN1*sin5522.344266=-1..0015**siin522.334266=--0.8（T）RAx=-NN1**cos5522.344266=-1..0015**ccos552..34226==-0..622（T）由∑MC=0，得N3*L0’CCC+V*LLC0=0即：N3=-V*LLC0/LLC00’=-10.00336*11.1132//0.98=-11.6（T）由∑M0’=00，得N2*LCC0’-V*L7=0即：N2=V**LL7/LCC0’=110..0366*00.17/0.98=11.774（T）由力平衡公式∑∑∑Ni=0，得RAY+RBBBY+V*coss4450=0和-RAX-RBX+V**siin4550=0，故RBY=-RRRAY-V*cooss450=0.88-100.0336**coss4550=-6.3（T）RBX=-RAAX+V*ssin44500==00.662+100..0366*ssin44500=7.79（T）對圖d,由∑MMMB=0，得V*LBG+++LB0’*N1=0即：N1=-V**LLBG/LLB0’=-110..0366*55.677/55.9332=-99.66（T）由∑MC=0，得N3*0+VVV*LLC00=0，即N3=0通過三角函數關關關系，得得支座座A反力為：：RAY===N1*sin5522.344266=-9..66*sinn552.334226=-77..6（T）RAx=-NN1**cos5522.344266=-9..66*cooss52..34426=--55.87（T）由靜力平衡公式式式，得RAY+RBBBY+V*sinn4450=0和RAX+RBX+V**coos4550=0，故RBY=-RAAAY-V*sinn4450=7.6-1100.0336**coss4550=0.55（T）RBX=-RAAX--V*siinn450=-5.87-1100.0336**sinn4550=-13（T）根據如上計算,,,附墻桿件件和和支座受受力最最大值見見下表表：AB桿BC桿BD桿A支座B支座RAXRAYRBXRBYN1=-9.666tN2=13.0005tN3=-14...92t7.6t5.87t-13t0.5t由于外力方向可可可向相反反方向向進行，故故以以上數值值可正正可負，均均按按壓桿進進行設設計。三、結構柱抗剪剪剪切和局局部壓壓力強度度驗算算附墻埋件受力面面面積為47700×470,錨固深度度按450計算，最最小小柱斷面面為700××7700，柱子箍箍筋筋為HYPERLINK""φ12@11000φ10@200，由上上面面的計算算結果果可知，支支座座最大拉拉力（壓壓力）為為（RBX2+RBY2）1/2=（132+0.552）1/2=13.0011T=1300..1KN。結構柱抗剪切計計計算公式式為：：式中：砼砼心拉取175a(度等級)反作積周長=233440h0:截面有效效高度度h0=2355fyv:鋼筋的的的抗剪強度度，取取fyv=22335Mpaa（φ12，Ⅰ級鋼）Asyu：與剪剪剪切面積相相交交的全部部箍筋筋截面面面積，Asyu=222*1133==2266mmm2K：安全系數，KK=2.55故：右式/K=(111.5**0..75**23340**2335+00.88*2335**226))//2.55=66112555.5/2..55=26445000.2N=264.4555KN>>1330.11KNN結論：利用結構構構柱已有有的箍箍筋HYPERLINK""φ12@11000φ12@22000其抗剪剪強強度能滿滿足受受力要求求。四、附墻與結構構構連接予予埋件件錨筋強強度驗驗算附墻與結構連接接接予埋件件受力力最大值值為X軸方向的13T和Y軸方向的0.5T。附墻桿與予埋件件件的連接接銷栓栓到錨筋筋根部部的距離離取350mmm（偏大），則則X軸方向的5.83T將產生彎矩M=3500*5.833*104=204005000（N.mm）。彎矩矩和Y軸方向15.1T拉力作用下下，邊錨筋抗抗拉強度驗算算如下：RBY/AS總總總+M/WWn<fy其中，RBY為為為15.11TT=15510000NAS總為錨筋總總面積積，為58900mmm2(錨筋為12根直徑為25的二級螺螺紋紋鋼)M為2040550000N.mmWn抵抗矩，值值為為：Wn=6*AASS1*（h12+h22）/h1=6*490...9*(225502+10002)/22550=7375288816mmm33故此，RBY/AS總總總+M/WWn=15110000/588990+2040055000//77375528816=26N/mmmm2<<f==3310N//mm2可知錨筋強度滿滿滿足要求求。五、附墻桿截面面面設計根據金環項目提提提供的附附墻計計算書，金金環環項目受受最大大內力的的附墻墻桿件的的計算算長度為為l0=9.00110m，最