傳熱部分習(xí)題答案?jìng)鳠岵糠至?xí)題答案1-7熱電偶常用來(lái)測(cè)量氣流溫度。如附圖所示，用熱電偶來(lái)測(cè)量管道中高溫氣流的溫度Tf，壁管溫度/<r。試分析熱電偶結(jié)點(diǎn)的換熱方式。wf解：具有管道內(nèi)流體對(duì)節(jié)點(diǎn)的對(duì)流換熱，沿偶絲到節(jié)點(diǎn)的導(dǎo)熱和管道內(nèi)壁到節(jié)點(diǎn)的熱輻射1-21有一臺(tái)氣體冷卻器，氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)0=195W/(m2.K),壁面厚5=2.5mm,九二46.5W/(m.K)水側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)”5800W/(m2.K)。設(shè)傳熱壁可以2看成平壁，試計(jì)算各個(gè)環(huán)節(jié)單位面積的熱阻及從氣到水的總傳熱系數(shù)。你能否指出，為了強(qiáng)化這一傳熱過(guò)程，應(yīng)首先從哪一環(huán)節(jié)著手？解：0.0025 5.376x10-5；46.5R=0.0025 5.376x10-5；46.51h R2-X=1.724x10-4；h58002K- —1r-g-貝IJh+Lx=94.7W/(m2,K),應(yīng)強(qiáng)化氣體側(cè)表面1 2傳熱。1-22在上題中，如果氣側(cè)結(jié)了一層厚為2mm的灰，九-0.116W/(m,K)；水側(cè)結(jié)了一層厚為1mm的水垢X-1.15W/(m.K)。其他條件不變。試問(wèn)此時(shí)的總傳熱系數(shù)為多少？解：由題意得

K= 1 KK= 1 K15 5 5 1—+—+—+j+—h入入入h=34.6卬/(m2.K)1 十950.0020.00250.001 1 + + + 0.116 46.5 1.1558001-32—玻璃窗，尺寸為60cmX30cm，厚為4mm。冬天，室內(nèi)及室外溫度分別為20℃及-20℃，內(nèi)表面的自然對(duì)流換熱表面系數(shù)為W,外表面強(qiáng)制對(duì)流換熱表面系數(shù)為50w/(m.K)。玻璃的導(dǎo)熱系數(shù)九二0.78W/(m.K)。試確定通過(guò)玻璃的熱損失。①二左力卬1 1 5解： hA+而十京1 2=57.5W-2一冷藏室的墻由鋼皮礦渣棉及石棉板三層疊合構(gòu)成，各層的厚度依次為0.794mm.,152mm及9.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)分別為45w/(m,k),0.07w/(m.k)及0.1w/(m.K)。冷藏室的有效換熱面積為37.2m2，室內(nèi)外氣溫分別為-2℃及30℃，室內(nèi)外壁面的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可分別按1.5W/(m2.K)及2.5w/(m2.K)計(jì)算。為維持冷藏室溫度恒定，試確定冷藏室內(nèi)的冷卻排管每小時(shí)需帶走的熱量。解：由題意得t—t1~~11525~~5~萬(wàn)十萬(wàn)十比+于+/12 12 330-(-2)130-(-2)1—十1.51 0.000794 + 2.5 450.152+ 0.070.0095+ 0.1x37.2=357.14W357.14X3600=1285.6KJ-4一烘箱的爐門由兩種保溫材料A及B組成，且8-28(見附圖)。已知九=0.1W/(m.K),九=0.06W/(m.K)，烘AB A B箱內(nèi)空氣溫度t二400℃,內(nèi)壁面的總表面?zhèn)鳠嵯礷1數(shù)h=50W/(m.K)。為安全起見，希望烘箱爐門的外1表面溫度不得高于50℃。設(shè)可把爐門導(dǎo)熱作為一維問(wèn)題處理，試決定所需保溫材料的厚度。環(huán)境溫度t:25℃，外表面總傳熱系數(shù)h=9.5W/(m2.K)。f2 2 '-tq=8f^^fr'h解：熱損失為譽(yù)+/AB又t=50℃；8=8fw AB聯(lián)立得8=0.078m;8=0.039m2-18在一根外徑為100mm的熱力管道外擬包覆兩層絕熱材料，一種材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.06W/(m.K)，另一種為0.12W/(m.K)，兩種材料的厚度都取為75mm，試比較把導(dǎo)熱系數(shù)小的材料緊貼管壁，及把導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼管壁這兩種方法對(duì)保溫效果的影響，這種影響影響對(duì)于平壁的情形是否存在？假設(shè)在兩種做法中，絕熱層內(nèi)外表面的總溫差保持不變。解：將導(dǎo)熱系數(shù)小的材料緊貼壁管t-1 2兀1C-1)①二——7 T-12 = 12—?(50+751二150+75+751 19.19ln ln (50) (50+75)2sx2M1將導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼壁管則右,2兀1G-1) 2兀1G-1)①= 12——= 12—ln2.5ln1.6 15.47+故導(dǎo)熱系數(shù)大的材料緊貼管壁其保溫效果好。

q二若為平壁，則平壁由于旌仇二3所以不存在此問(wèn)題。2-31試比較附圖所示的三種一維導(dǎo)熱問(wèn)題的熱流量大小：凸面錐臺(tái)，圓柱，凹面錐臺(tái)。比較的條件是及導(dǎo)熱系數(shù)均相同。三種形狀物體的直徑與X軸的關(guān)系可統(tǒng)一為八獷，其中a及值如下：凸面錐臺(tái)X]an25mm,x2-125mm柱體 凹面錐臺(tái)0.506^2 0.08m 20.24^值如下：凸面錐臺(tái)X]an25mm,x2-125mm柱體 凹面錐臺(tái)0.506^2 0.08m 20.24^20.5 0.0 1.5解：對(duì)于變截面導(dǎo)熱①=兒―2)

產(chǎn)dx入A凸面錐臺(tái)柱體凹面錐臺(tái)由上分析得產(chǎn)dx司A產(chǎn)2dx占4rdxL冬「也f一+出=320小%兀CTx~]dx=320.35加2I?z16^x4dx=263.23m-2〃(20x24)22-44一半徑為％的實(shí)心圓柱，內(nèi)熱源為吊⑺=6(1+4),叫,A為常數(shù)。在…。處」。。試導(dǎo)出圓柱體中的溫度分布。解：r=0,7=解：r=0,7=0]_d_rdr2r—+0=0

dr)(2)(3)三式聯(lián)立最終可解得t=/［而—/）+4/（"一川+%2-51在溫度為260c而壁面上伸出一根純鋁的圓柱形肋片，直徑d=25mm,高H=150mm。該柱體表面受溫度”16℃的氣流冷卻，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=15-"K）。肋端絕熱。試計(jì)算該柱體的對(duì)流散熱量。如果把柱體的長(zhǎng)度增加一倍，其他條件不變，柱體的對(duì)流散熱量是否也增加了一倍?從充分利用金屬的觀點(diǎn)來(lái)看，是采用一個(gè)長(zhǎng)的肋好還是采用兩個(gè)長(zhǎng)度為其一半的較短的肋好？解： (J)=解： (J)=又dx22s=礎(chǔ)一乙）AcdxAc所以得①=.AAcQ0mtMm代入數(shù)據(jù)查表得，中=40.W當(dāng)其他條件不變時(shí)H'=2H,①'=66.9印由上述結(jié)果可知長(zhǎng)度增加一倍而散熱量沒(méi)有增加一倍，因此從充分利用金屬的觀點(diǎn)，采用長(zhǎng)度為其一半的較短的肋較好。2-53過(guò)熱蒸氣在外徑為127mm的鋼管內(nèi)流過(guò)，測(cè)蒸氣溫度套管的布置如附圖所示。已知套管外徑d=15mm,壁厚=0.9mm,導(dǎo)熱系數(shù)人49.1 。蒸氣與套管間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=105-（-K）。為使測(cè)溫誤差小于蒸氣與鋼管壁溫度差的0.6%,試確定套管應(yīng)有的長(zhǎng)度。解：按題意應(yīng)使必餌<0.6%,%/%=1/M（明=0.6/100,

ch(mh)=166.7，查附錄得：mh=arcCh(166.7)]=5.81，1051hU'1051hU' 三' pA \,49.1x0.9x10-3=48.75,「.H= =0.119m48.752-76剛采摘下來(lái)的水果，由于其體內(nèi)葡萄糖的分解而具有“呼吸”作用，結(jié)果會(huì)在其表面析出C。，水蒸氣，并在體內(nèi)產(chǎn)生熱量。設(shè)在通風(fēng)的倉(cāng)2庫(kù)中蘋果以如附圖所示的方式堆放，并有5℃的空氣以0.6m/s的流速吹過(guò)。蘋果每天的發(fā)熱量為4000J/kg。蘋果的密度p=84瞳/m3,導(dǎo)熱系數(shù)九=0.5卬/（m.K）；空氣與蘋果間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h=6w/（m2.K）。試計(jì)算穩(wěn)態(tài)下蘋果表面及中心的溫度。每個(gè)蘋果可按直徑為80mm的圓球處理。解：利用有內(nèi)熱源的一維球坐標(biāo)方程：St)r2—SrJdrIdrJdrIdrJr2—

drdt r3①0+c d=-r書》+鼠1，dr3' r2，t=-上市。+工t=-上市。+工+c6r邊界條件為:二哈二0;為滿足第一邊界條件,=R-九d=h(t-t)dr80C必須為0o1代入第二條件:)+代入第二條件:)+c2)，即:*r①人——=*r①人——=h3/、r2??—-(j)/入+c6 2IuJ??①R①R2，由此得：C2=苗+b+t8，溫度分布為：t（r）V+￡由此得：當(dāng)r由此得：當(dāng)r.R^，t

r-篝+h8;當(dāng)r=0時(shí)，①R①R2①R①R2t=——+——+10 3h6九gt也可由穩(wěn)態(tài)熱平衡得出：s■此得：ts二黑+tg,(j)(4兀R3]=4兀R2h(t-1)13 )sg，(=4000J：(m3day4000J1.190x10-5m3x24x3600s4000J102.8m2s=38.9W：m3W38.9 x0.04m(Rt=5℃+竺=5℃+——m3-(——)=5℃+0.086C=5.09℃s 3h 3x6Wm2K ，(t=5℃+呸+(R-=5.09+38.9x0.040=5.09+0.02=5.11℃0 3h 6九 6x0.52-78為了估算人體的肌肉由于運(yùn)動(dòng)而引起的溫升，可把肌肉看成是半徑為2cm的長(zhǎng)圓柱體。肌肉運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的熱量相當(dāng)于內(nèi)熱源，設(shè)①=5650W/m3。肌肉表面維持在37℃。過(guò)程處于穩(wěn)態(tài)，試估算由于肌肉運(yùn)動(dòng)所造成的最大溫升。肌肉的導(dǎo)熱系數(shù)為0.42W/(m2.K)。解：如右圖所示，一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱方程1drdr(ddt] -八1drdrrX—+(=0,—rX—Idr)drydr)dt (r2dt (r2——=- dr2dt+c,—1dr(r2X?(r2c1t=-——+-1lnr+c4X X2??八dt (R2 0R2r=0,——=0,c=0；r=R,t=t,t=———--+c,c=——--+1dr1 ww 4X224Xw，(r2 (R2(R22—r2)=-ir+tg+~Xk=4X—+tw，最大溫度發(fā)生在r=0處，t-1=At0wt-1=At0wmax((R25650x0.0224X4x0.42=1.35℃3-3假設(shè)把汽輪機(jī)的汽缸壁及其外的絕熱層近似地看成是兩塊整密接觸的無(wú)限大平板（絕熱層厚度大于汽缸壁）。試定性地畫出汽缸機(jī)從冷態(tài)啟動(dòng)（即整個(gè)汽輪機(jī)均與環(huán)境處于熱平衡）后，缸壁及絕熱層中的溫度分布隨時(shí)間的變化。解：（a）設(shè)內(nèi)壁一下子達(dá)到額定溫度4 （b）內(nèi)壁溫度逐漸上升的情況3—4在一內(nèi)部流動(dòng)的對(duì)流換熱試驗(yàn)中（見附圖），用電阻加熱器產(chǎn)生熱量加熱量管道內(nèi)的流體，電加熱功率為常數(shù)，管道可以當(dāng)作平壁對(duì)待。試畫出在非穩(wěn)態(tài)加熱過(guò)程中系統(tǒng)中的溫度分布隨時(shí)間的變化（包括電阻加熱器，管壁及被加熱的管內(nèi)流體）。畫出典型的四個(gè)時(shí)刻；初始狀態(tài)（未開始加熱時(shí)），穩(wěn)定狀態(tài)及兩個(gè)中間狀態(tài)。解：如圖所示：甘E3—6—初始溫度為t的物體，被置于室溫為t0 8的房間中。物體表面的發(fā)射率為「表面與空氣間的換熱系數(shù)為h。物體的體集積為V,參數(shù)與換熱的面積為A,比熱容和密度分別為c及p。物體的內(nèi)熱阻可忽略不計(jì)，試列出物體溫度隨時(shí)間變化的微分方程式。解：由題意知，固體溫度始終均勻一致，所以可按集總熱容系統(tǒng)處理固體通過(guò)熱輻射散到周圍的熱量為：q=gA(T4—T4)

1 8固體通過(guò)對(duì)流散到周圍的熱量為：q=hA(T—T)2 8固體散出的總熱量等于其焓的減小

dqi+q2=-Pcv/即d—d—tdT必(T4—T4)+hA(T—T)=-pcv3-11一根裸露的長(zhǎng)導(dǎo)線處于溫度為土的空氣中，試導(dǎo)出當(dāng)導(dǎo)線通以恒定電流I后導(dǎo)線溫度變化的微分方程式。設(shè)導(dǎo)線同一截面上的溫度是均勻的，導(dǎo)線的周長(zhǎng)為P,截面積為Ac比熱容為c，密度為P電阻率為P，與環(huán)境的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)e為h,長(zhǎng)度方向的溫度變化略而不計(jì)。若以知導(dǎo)線的質(zhì)量為3.45g/m,c=460J/(kg?K)，電阻值為3.63x10-2O/m，電流為8A,試確定導(dǎo)線剛通電瞬間的溫升率。TOC\o"1-5"\h\z解：對(duì)導(dǎo)線的任意段長(zhǎng)度dx作熱平衡，可得：Adxpc生+hPdXt-1)=12(rdx),c dt 8ATd0 12r hPB令8=t—t,可得:—= - ,t=0,8=t—t=0,8 dtA2pcApc 8T T在通電的初始瞬間，6=t-1=0,則有：8d6 12r -111 1 1——= =12?——? ?一=8x8x3.63x10-2x x =1.46K/s.dtA2pc AApc 3.45x10-3460T cc3-18直徑為1mm的金屬絲置于溫度為25°C的恒溫槽中，其電阻值為0.01Q/m。設(shè)電阻強(qiáng)度為120A的電流突然經(jīng)過(guò)此導(dǎo)線并保持不變，導(dǎo)線表面與油之間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為550W/(m2.陰，問(wèn)當(dāng)導(dǎo)線溫度穩(wěn)定后其值為多少？從通電開始瞬間到導(dǎo)線溫度與穩(wěn)定時(shí)之值相差10C所需的時(shí)間為多少？設(shè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)保持為常數(shù)，導(dǎo)線的c=500J/(kg?k)、P=8000kg/m3、九=25W/(m?K)。一維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱解：(1)穩(wěn)定過(guò)程熱平衡：h冗D(t-1)=12Rw812Rt= +18=108.4。CwnDh(1)可采用集總參數(shù)法：令9=t-1，由熱平衡8二d9一由=pcV——+hA9=0<vdTT=0,9=0一 d9 hA解齊次方程PcVdT*hA=°n°=CeXp(-pCVT)(?) hA 一 .方程的解為：9=看+CieXP(PCVT)，由T=0,9=o得(?)C二-匕，代入數(shù)據(jù)得t=8.04shA(a)無(wú)限大平板(b)3-25有一航天器，重返大氣層試殼體表

面溫度為1000oC,隨即落入溫度為5oC的海洋中，設(shè)海水與殼體表面間的傳熱系數(shù)為1135W/（m2-K），試問(wèn)此航天器落入海洋后5min時(shí)表面溫度是多少？殼體壁面中最高溫度是多少？殼體厚8是多少？殼體厚8=50mm，九二56.8W/(m-k)，a=4.13x10-6m2/s，其內(nèi)側(cè)可認(rèn)為是絕熱的。（c）解：1（c）解：1入56.8 ?…aT——=—= =1.0,F=——Bi h8 1135x0.05 0824.13x10-6x3000.052=0.4969999m=0.8(d) 由圖3-6查得0，由圖3-7查得m/=0.65,9mx^=0.8，由圖3-7查得mt=t+0.8(t-1)=5+0.8x(1000-5)=8010C,t=5+0.52x995=522。Cmn n8 m（g）3—26厚8mm的瓷磚被堆放在室外貨場(chǎng)上，并與一15oC的環(huán)境處于熱平衡。此后把它們搬入25￡的室內(nèi)。為了加速升溫過(guò)程,每快瓷磚被分散地?cái)R在墻旁，設(shè)此時(shí)瓷磚兩面與室內(nèi)環(huán)境地表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為gw/（加2.k）。為防止瓷磚脆裂，需待其溫度上升到1OoC以上才可操作，問(wèn)需多少時(shí)間？已知瓷磚地

a=7,5X10-7m2/s，九=1.1W/（m'k）。又U苴3々/于攵、日刃U倍，其它條件不變，問(wèn)等待時(shí)間又為多長(zhǎng)?(h)解：9 9 1 11=10-25=-15。(h)解：9 9 1 11=10-25=-15。C,9=-15-25=-40。C,m=0.375,—= =62.5.0 9 Bi4.4x0.0040（i）由圖3-6查得(j)/ 82 / 0.0042F=60.at=F——=60x——=1280s=21.3min0 0a 7.5x10-7（k）厚度加倍后，—=31.25,查得F=31,at=F"=31x0,0082=2645s=44minBi 0 0a 7.5x10-7（m） 3-54、已知：一正方形人造木塊，邊長(zhǎng)為0.1m，X=0.65W/(m?K),p=810kg/m3,（n）c=2550J/(kg.K),初溫為25℃，t=425。。,h=6.5W/（m2?K）,經(jīng)過(guò)4小時(shí)50分8（o）24秒后，木塊局部地區(qū)開始著火。（p）求：此種材料的著火溫度。（q）解：木塊溫度最高處位在角頂，這是三塊無(wú)限大平板相交處。、 h8 6.5x0.05Bi=--= 0.650.65pc810義2550maT、 h8 6.5x0.05Bi=--= 0.650.65pc810義2550maT—3.147x10-7m2/s,F———°R23.147x10-7x17424「八 —2.19；0.052(r)6 6 66由圖3-6查得力—0.4,y—6-6m=0.8x0.41=0.328.0 0m06、角頂處無(wú)量綱溫度：0=(Q3=0.32&=0.035360

0???角頂溫度：t=t+0.0353(t-1)=425+0.0353x(25-425)=4110c.(S)- 30。C “一，， 、3-55、已知：一易拉罐飲料，初溫為 ，物性可按水處理，罐的直徑為501^，高為120mm,(t)t=5。C罐殼的熱阻可以忽略，罐中的飲料的自然對(duì)流可以忽略。8 ，h=10W/(m2-K).(u)10℃一,求：飲料到達(dá)10C所需的時(shí)間。(v)30+10=20。C

2 …

解：物性按2 計(jì)，則有入—0.599^/(m-K),a=14.3x10-8m2/s,八 h810x0.06B=——= =1.002,B-1=1.0,Bi入0.599 i建_hR_10x0.0250.599―0.417,B-1=2.4.

ic6―0.5>0.1;由圖3-7查得6^―0.8,(w(w)(x)TOC\o"1-5"\h\z6 6 6 5 66—30-5—25。C,6=10-5—5。C, ————0.2, —Ae“2f。.0 ， ，6 25 ,6 100b 0.9188.)-i=0.7580,對(duì)平板：從2=(a+一)-)-i=0.7580,1Bi 1.002A=a+b(1-e-cBi)=1.0101+0.2575(1-e-0.4271x1.002)=1.0998,^ ^ 6 5 66=30-5=25。C,6=10-5=5。C, =——=0.2, =Ae-汽f0.0 6 25 60 0b 0.4349對(duì)柱體：從2=(a+一)-1=(0.1700+ )-1=0.8245,1Bi 0.417cA=a+b(1-e-cBic)=1.0042+0.5877(1一e-0.4238x0.417)=1.0953,流體溫度分布曲線：(流體溫度分布曲線：(1)q=q；(2)q=2q；(3)w1w2 w1w2aT aT，F(xiàn)=—,F=——,82=0.062=0.0036R2=0.0252=0.0006250P820TR2(y)口(y)口0 0.0036,小不曰右F=F義 =5.76F,于是有：0T 0P0.000625 0P6ff、 m=(m)(m)=L2046^,6 6p6c0 0 00.2 二e-5.3071F1.2046 0=0.166Q—1.7856=—5.5071F,F=0.324,0P0Pt=0.324義0.062/(14.3義10-8)=816265s=2.27h.(z)(aa)4-8、一個(gè)二維物體 zCl的豎直表面收液體自然 ,(卜噫也對(duì)流冷卻，為考慮局部表1面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響，表面二二傳熱系數(shù)采用h=c(t-t)1.25 下房二7用田1來(lái)表示。試列出附圖所示的穩(wěn)態(tài)無(wú)內(nèi)熱源物體邊界節(jié)點(diǎn)(M,n)的溫度方程，并對(duì)如何求解這一方程提出你的看法。設(shè)網(wǎng)格均分。:利用熱平衡法：(bb)h=c(-t)(-tI25，M，nfM，nf(CC)將h寫為h二cQ-t乂-1).25，其中t為M，nfM，nf m，n上一次迭代值，則方程即可線性化。(dd)5-3、已知：如圖，流體在兩平行平板間作層流充分發(fā)展對(duì)流換熱。求：畫出下列三種情形下充分發(fā)展區(qū)域截面上的

q=0ow1解：如下圖形：5-9、已知：20°C的水以2m/s的流速平行地流過(guò)一塊平板，邊界層內(nèi)的流速為三次多項(xiàng)式分布。求：計(jì)算離開平板前緣10cm及20cm處的流動(dòng)邊界層厚度及兩截面上邊界層內(nèi)流體的質(zhì)量流量(以垂直于流動(dòng)方向的單位寬度計(jì))。解：20℃的水v解：20℃的水v=1.006x10-6m2/s( 1 )x=10cm=0.1mRe「W=i0X箸=19880.72小于過(guò)渡雷諾數(shù)Re.按(5—22)無(wú)v^X 1.006x10-6x0.15=4.64,——=4.64,, =1.0406x10-3mu 28

u 3 y1 y-y=—x—-—x(—)3設(shè)u 28 2(8)81-f8.u,八f8u,八f8m=Jpud=p——ud=pu d=puJoy°uy8°uy80TOC\o"1-5"\h\z8 83y21y4 388 — 5c cpu[2xt-(=)]8=pu[ -]99822x58 1298-8l48883088L48」一998?2X28—1?298kg/kg/m2(2 ) x=20cm=0.2mRe「就冷=39761.43 (為盡流)^wc 1.006x10-6x0.028=4.64,——=4.64v1 =1.47x10-3u 2. 2 m8m二18pud=998.2x2x58=1.834 7/0xy 8 kg/m26—1、在一臺(tái)縮小成為實(shí)物1/8的模型中，用200C的空氣來(lái)模擬實(shí)物中平均溫度為2000C空氣的加熱過(guò)程。實(shí)物中空氣的平均流速為6.03m/s問(wèn)模型中的流速應(yīng)為若干？若模型中的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為195W/(m2K),求相應(yīng)實(shí)物中的值。在這一實(shí)物中，模型與實(shí)物中流體的Pr數(shù)并不嚴(yán)格相等，你認(rèn)為這樣的模化試驗(yàn)有無(wú)實(shí)用價(jià)值？解：根據(jù)相似理論，模型與實(shí)物中的Re應(yīng)相等空氣在20。。和200PC時(shí)的物性參數(shù)為：20℃：v=15.06x10-6m2/s,入=2.59x10-2W/m,K,Pr=0.703200PC：v=34.85x10-6m2/s,入=3.93x10-2W/m.K,Pr=0.6802Ul2Ul-^4v1=(V1

v2—2^v2l=15.06X8X6.03=20.85m/slNu=Nu得：h13.93Nu=Nu得：h13.93二195x-x—=36.99W/(m2?K)82.59上述模化試驗(yàn)，雖然模型與流體的Pr數(shù)并不嚴(yán)格相等，但十分相近這樣的模化試驗(yàn)是有實(shí)用價(jià)值的。6—14這樣的模化試驗(yàn)是有實(shí)用價(jià)值的。6—14、已知：1.013X105Pa下的空氣在內(nèi)徑為76mm的直管內(nèi)流動(dòng)，入口溫度為65℃,入口體積流量為0.022積流量為0.022m3/s，管壁的平均溫度為180℃。求：管子多長(zhǎng)才能使空氣加熱到115℃。解：定性溫度，解：定性溫度，/T5二90℃,相應(yīng)的物性值為：p=0.972kg/m3Pr=0.690c=1.009k//(kg-K),X=3.13x10-2W/m-K),目=21.5x10-6kg/m-sPr=0.690故進(jìn)口質(zhì)在入口溫度下， p=1.0045kg/m3，故進(jìn)口質(zhì)量流量:m=0.022m3/sx1.0045kg/m3=2.298x10-2kg/sn4m 4X2.298X10-2x106Re二二 二17906>104Rd旦3.1416x0.076x21.5l/d>60計(jì)，

Nu=0.023x17906o.sx0.690.4=50.08,h= 0.0313=2Q62W ,/、0二, t 0.076空氣在115℃時(shí)，c=U)a9kJ/(kg.K),65℃p時(shí)，c=1.007kJ/(kg-K)Op故加熱空氣所需熱量為：①=應(yīng)(”尸—cl)=0.02298X(.009xl03xl15-1.007x10sx65)=11623W采用教材P165上所給的大溫差修正關(guān)系式：(1>0.53(273+90V-53'273+180,(1>0.53(273+90V-53'273+180,(363、1453；0.53=0.885所需管長(zhǎng):116233.1416x0.076x20.62x0.885x^80=90所需管長(zhǎng):116233.1416x0.076x20.62x0.885x^80=90)=2.96m//d=2.96/0.076=38.6<60,//d=2.96/0.076=38.6<60,需進(jìn)行短管修正。采用式（5?64）的關(guān)系式:C=1+〃/67=1.0775，.所需管長(zhǎng)為f -2.96/1.0775=2.75mo6-19、已知：水以L2m/s平均速度流入內(nèi)徑為20mm的長(zhǎng)直管。（1）管子壁溫為75℃,水從20℃加熱到70℃；（2）管子壁溫為15℃,水從70℃冷去口至I]20℃o求：兩種情形下的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，并討論

造成差別的原因。解牛：攻=1.2m/s d=0.020mtf=2x(20+70)=45℃nud1.2x0.02Re=一= =39506.17fv 0.675x10-6Nu=0.023Re0.8Pr0.4=0.023x39506.170.8x3.9520.4=189.05=6063.77W/(m2?k)0.022Nx=6063.77W/(m2?k)0.022N=0.023A0.8P0.3=0.023x39506170.8x3.9250.3=164.896164.896x64.15x10-2h= =5289.05W/(m2?k)一-m 0.02、、 因?yàn)榧訜幔谔帨囟雀撸黧w粘度減小，對(duì)傳熱有強(qiáng)化作用，冷卻時(shí)，近壁處溫度低，流體粘度增加，對(duì)傳熱有減弱作用。6-25、已知：冷空氣溫度為0℃,以6m/s的流速平行的吹過(guò)一太陽(yáng)能集熱器的表面。該表面尺寸為1mx1m，其中一個(gè)邊與來(lái)流方向垂直。表面平均溫度為20℃。求：由于對(duì)流散熱而散失的熱量。解:0+解:0+20二10℃10℃空氣的物性y=14.16x10-6,\=2.51x10-2,Pr=0.705Rexul6Rexul6x10—=4.23728x105y 14.16x10-61 1Nu=0.664Re2Pr3=384.68=9.655w(m2?k)1.07384.68=9.655w(m2?k)1.0s=1x1=1.0m2①二h-s(t-1)=9.655x(20-0)=193.1攻w06-30、已知：如圖，一個(gè)空氣加熱器系由寬20mm的薄電阻帶沿空氣流動(dòng)方向并行排列組成，其表面平整光滑。每條電阻帶在垂直于流動(dòng)方向上的長(zhǎng)度為200mm，且各自單獨(dú)通電加熱。假設(shè)在穩(wěn)定運(yùn)行過(guò)程中每條電阻帶的溫度都相等。從第一條電阻帶的功率表中讀出功率為80W。其它熱損失不計(jì)，流動(dòng)為層流。求：第10條、第20條電阻帶的功率表讀數(shù)各位多少。解：按空氣外掠平板層流對(duì)流換熱處理。第n條加熱帶與第一條帶的功率之比e/°可n1

Q—Q（、以表示為：QJQ「'o^1其中Q-AhAt,Q(、-A,h(Att，

1-n 1-n1-n 1-Vn-1) 1-(n-1)1-(n-1)故有：Q1Ah

iih=0.664—(uL-0.5Pro.333=0.664Pro.3330.5L0.5,Ah—A,h,nnh-(n-1%.、

1-n1-n 1-(n-1)故有：Q1Ah

iih=0.664—(uL-0.5Pro.333=0.664Pro.3330.5L0.5,Q-n(nAL)-0-5-(n-1YQ-1)Al1°/51(ALL—n0.5-(n-1%5Q1又對(duì)n=又對(duì)n=10,^10-=100.5—0-11.5=0,1623,^對(duì)n=20,幺=200.5—(20—1)),5=0.11324 ’「.Q-80x0.1632-12.98三13W,Q-80x0.1132-9.06=9.1W。10 207-17為了強(qiáng)化豎管外的蒸汽凝結(jié)換熱，有時(shí)可采用如附圖所示的凝結(jié)液泄出罩。設(shè)在高l的豎管外，等間距地布置n個(gè)泄出罩，且加罩前與加罩后管壁溫度及其他條件都保持不變。試導(dǎo)出加罩后全管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與未加罩時(shí)的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)間的關(guān)系式。如果希望把表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)提高2倍,應(yīng)加多少個(gè)罩？如果l/d=100，為使豎管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與水平管一樣，需加多少個(gè)罩？

解：設(shè)加罩前平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為h，加罩后為h，則有：0 n(1/L)14(1/L)14G/L，h~4/L/(n+1)]}14，n/(n+144(1/L)14=(n+1)-14,h與欲使彳-2，應(yīng)有(n+1)14-2,n+1-16,n-16-1-15，設(shè)需把直管等分為幾段才能使全管平均換熱系數(shù)與水平管一樣，則有：0.725gp2及30.725gp2及3—i 1-NdAtL10.725.n-100( 1.1314 1.13gp2及3——1——L 1-N100d/ni忘]，即：0.725-1.13(100)14,)4二16.9“0段，即共需17-1=16各泄出罩。7-22直徑為5cm的電加熱銅棒被用來(lái)產(chǎn)生壓力為3.61X105Pa的飽和水蒸汽，銅棒表面溫度高于飽和溫度5℃,問(wèn)需要多長(zhǎng)的銅棒才能維持90kg/h的產(chǎn)汽率？解：再3.61X105Pa的壓力下，水的物性參數(shù)為:,p=926.1kg/m3,n=201.1x10-6kg/(m?s),t507.2,p=926.1kg/m3,n=201.1x10-6kg/(m?s),t507.2x10-40.33pip=1.967kg/m3,y=507.2x10-4N/m，Vc=0.013,Pr=1.26, 于是有：五蒜3%五蒜3%=0.013201.1x10-6x2.144x106\；9.8x(926.1-1.967)由此解得：q=40770W/m2,不考慮從過(guò)冷水加熱到飽和水所需消耗的熱量，把20kg飽和水變成飽和蒸汽所需的熱量為20X2144.1X103,因

而加熱棒之長(zhǎng)為:20而加熱棒之長(zhǎng)為:20x21441x103/36000皿 =8.37m3.1416x0.05x407707-24、一臺(tái)電熱鍋妒，用功率為8kw的電熱器來(lái)產(chǎn)生壓力為1?43X105Pa的飽和水蒸汽。電熱絲置于兩根長(zhǎng)為1?85m、外徑為15mm的鋼管內(nèi)(經(jīng)機(jī)械拋光后的不銹鋼管)，而該兩根鋼管置于水內(nèi)。設(shè)所加入的電功率均用來(lái)產(chǎn)生蒸汽，試計(jì)算不銹鋼管壁面溫度的最高值。鋼管壁厚1.5mm,導(dǎo)熱系數(shù)為10w/(m?K)。解：由已知條件可得熱流密度8000q=解：由已知條件可得熱流密度8000q= 2x3.1416x1.85x0.015二45882W/m2,在1.43X10在1.43X105Pa壓力下:p=951kg/m3 ,p=0.8265kg/m3l Vr=2691.3x103J/kg, y=569x10-4N/m九=0.685^/(m?K),Pr=1.60。代入式(6-17)有：二4233J/(kg?K) ,pln=259x10-6kg/(m?s),ta 2691.3x103x1.60Aa 2691.3x103x1.60At= x0.0132x4233△t=7.37℃,45882569x10-4259x10-6x2691.3x1039.8x(951-0.8265):.t=120+7.37=127.4℃。w0.33不銹鋼管內(nèi)的熱量都是通過(guò)內(nèi)壁面導(dǎo)出的，導(dǎo)熱溫差：At=Oln(d/d)/(2忒/)=40001n(15/12)/(2x3.1416x10x1.85)=7.68℃。2 1最高壁溫位于內(nèi)壁面上，其值為127.4+7.68=135.1℃。8-3、把太陽(yáng)表面近似地看成是T=5800K的黑體，試確定太陽(yáng)發(fā)出的輻射能中可光所占的百分?jǐn)?shù)。解：可見光波長(zhǎng)范圍是0.38?0.76從m

=64200W/瓜2〃匕乙可見光所占份額F6—入）=F（0-X）-F（0—入）=44.87%8-5、在一空間飛行物的外殼上有一塊向陽(yáng)的漫射面板。板背面可以認(rèn)為是絕熱的，向陽(yáng)面得到的太陽(yáng)投入輻射G=1300W/m2。該表面的光譜發(fā)〃匕乙射率為：0<X<2Nm時(shí)總）=0.5;X>2nm時(shí)4）二0.2。試確定當(dāng)該板表面溫度處于穩(wěn)態(tài)時(shí)的溫度值。為簡(jiǎn)化計(jì)算，設(shè)太陽(yáng)的輻射能均集中在0~2日m之內(nèi)。1T、4解：由G=可而］得T=463K8-6、人工黑體腔上的輻射小孔是一個(gè)直徑為20mm的圓，輻射力E=3.72x105W/m2。一個(gè)輻射熱b流計(jì)置于該黑體小孔的正前方l=0.5m,處，該熱流計(jì)吸收熱量的面積為1.6x10-5m2。問(wèn)該熱流計(jì)所得到的黑體投入輻射是多少？解：L解：Lb=E=1.185x105卬/m2一A一一Q=—c=6.4x10-5r2L.A=37.2Wb8-8、試確定一個(gè)電功率為100W的電燈泡發(fā)光效率。假設(shè)該燈泡的鎢絲可看成是2900K的黑體，其幾何形狀為2mmx5mm的矩形薄片。解：1T解：1T\4Eb=01100)可見光的波長(zhǎng)范圍0.38-0.76^貝腹T=1102|LimX;XT=2204|iimX由表可近似取J =0.092;F =10.19i(0-0.38) 40-0.76)在可見光范圍內(nèi)的能量為舞=1焉'x(10.19-0.094^發(fā)光效率"M=l0°9%8-17一漫射表面在某一溫度下的光譜輻射強(qiáng)度與波長(zhǎng)的關(guān)系可以近似地用附圖表示，試：(1)計(jì)算此時(shí)的輻射力；(2)計(jì)算此時(shí)法線方向的定向輻射強(qiáng)度，及與法線成60。角處的定向輻射強(qiáng)度。TOC\o"1-5"\h\z解：(1 )E=\e+ +d九=125(W九 九 九5 10 A5\⑵庚)二上吸L'")dAcosBdQ0=0,L(0)=3981y/C12.S")9=6Oo;L(5O)=919W/(n2,s次)8?18、暖房的升溫作用可以從玻璃的光譜透比變化特性解釋。有一塊厚為3mm的玻璃，經(jīng)測(cè)定,其對(duì)波長(zhǎng)為0?3?25.的輻射能的穿透比為0.9,而對(duì)其他波長(zhǎng)的輻射能可以完全不穿透。試據(jù)此計(jì)算溫度為5800K的黑體輻射及溫度為300K的黑體輻射投射到該玻璃上時(shí)各自的總穿透比。解：T=58OOK,xt=i74oaT=14500,, 11 22由表查得/, =2.862,F,.=96.29從0—0.3) 從0—2.5)

t=0.9x(96.29-2.862)%=84%同理t=0.02%t=0.9x(96.29-2.862)%=84%同理t=0.02%2體處理？為什么?解：太陽(yáng)輻射能的絕大部分集中在2um以下的區(qū)域，溫度為310K的物體輻射能則絕大部分在61ml以上的紅外輻射，由圖可見，第一種情形與第三種情形，上述波段范圍內(nèi)單色吸收率相同，因而可以作為灰色處理。8-22.一直徑為20mm的熱流計(jì)探頭，用以測(cè)定一微小表面積A的輻射熱流，該表面溫度為7=11lOOOKo環(huán)境溫度很低，因而對(duì)探頭的影響可以忽略不計(jì)。因某些原因，探頭只能安置在與a表面法線成45°處，距1離l=05m。探頭測(cè)得的熱量為1815x10-3Wo表面a是漫射的，而探.1頭表面的吸收比可近似地取為lo試確定A的發(fā)射率。A的面積為4XOW11

①(45)—JL(455dAcos45dQ—L(45)xAcos45x二解：對(duì)探頭:①(45)解：對(duì)探頭:①(45)=1.815x10-3E A:.^^xAcos45——1.815x10-3j2兀 1r2??.e??.e―0.89-6>試用簡(jiǎn)捷方法確定本題附圖中的角系數(shù)解：⑴因?yàn)閄—12,1X—A2解：⑴因?yàn)閄—12,1X—A2—-1,2A;1—0.42442兀Rx3/4⑵因?yàn)閄—12,1A兀R2 …X—T— ―0.51,2A 2兀R21⑶參考(2),具有對(duì)稱性，X=0.5/4—0.1251,2(4)假設(shè)在球得頂面有另一塊無(wú)限大平板存在，由對(duì)稱性知W華博內(nèi)表面與“4垂蠹(山珅與無(wú)狼大平面X=0.51,29-7試確定附圖a、b中幾何結(jié)構(gòu)的角系數(shù)X12o解：由角系數(shù)性質(zhì)可列出下列關(guān)系：AX—AX—A(X -X)—AX-AX11,2 22,1 2 2,1+A 2,A 1+A1+A,2 A1,2X—(A/A)?(X -X)-(A/A)?(X -X)1,2 1+A 1 1+A,2+平 1+A,BA1 A,2+B A,B由圖中尺寸查參考文獻(xiàn)UI圖8—8得9

9X1+A,2-HX1+A,BXA,2+BXA,BZ/X1.671.01.671.0Y/X1.331.330.6670.667角系數(shù)0.190.1650.2750.2553 1.5X=——x(0.19—0.165)-——(0.275—0.255)1,21.5 1.5=0.05-0.02=0.03。由角系數(shù)性質(zhì)可列出下列關(guān)系式：AX=AX=A(X—X)1 1,2 2 2,1 2 2,1+A2,AX=(A/A)(X—X)1,2 2 1 2,1+A2,A由圖中尺寸查參考文獻(xiàn)，得：X=(L5/1.5)X(0.27—0.225);0.045。1,29-10、已知：如圖。求：每一對(duì)邊的角系數(shù)、兩鄰邊的角系數(shù)及任一邊對(duì)管子的角系數(shù)。解：(1)先計(jì)算任一邊對(duì)圓管的角系數(shù)。如下圖所示：設(shè)圓管表面為5，則由對(duì)稱性知：X=X=X5,1 5,2 5,3X=X=X5,1 5,2 5,3=X=1=0.255,4 4(2)(2)再計(jì)算兩鄰邊的角系數(shù)。A 兀d???X=TX=——X0.25=3.1416X0.1=0.31421,5A5,1 0.251

AD+AB—(DF+BE+EF)X= 3,4 2ADBE=DF=Q125J2)—0.052=0.1696m,a=arccosa=arccos(空］IBO)=arccos=1.2849=兀一2a=兀一2*1.284=0.5735EF=rQ=0.05x0.5735=0.02867，▽ 0.25x2—2x0.1695—0.02867X= =0.26473,4 2x0.25（3）計(jì)算每一對(duì)邊角系數(shù)。如圖示：X=1-X—X—X=1-2x0.2647—0.3142=0.1564。3,1 3,4 3,2 3,59-23、兩塊平行放置的平板表面發(fā)射率均為0.8,溫度t1=527°C及1=27￡，板間遠(yuǎn)小于板的寬度與高度。試計(jì)算：（1）板1的自身輻射；（2）對(duì)板1的投入輻射；（3）板1的反射輻射；（4）板1的有效輻射；（5）板2的有效輻射（6）板1、2間的輻射換熱量。

解：(1)板1的本身輻射E=￡E=0.8x5.67x10-sx(527+273)41 b1=18579.5W/m2(2)對(duì)板1的投入輻射：首先計(jì)算兩板間的換熱量：E-E 5.67x10-8x(8004-3004)q=b1 b2——= 1-21/8+1/8-1 2/0.8-1TOC\o"1-5"\h\z1 2=151767W/m2由J-G=qJ=E+G(1-8)11 1-2 1 11則G=(E-q)/8=(18579.5-151767)/0.8=4253.5W/m21 1 1-2⑶板1的反射輻射：G(1-8)=4253.5x(1-0.8)=850.7W/m21(4)板1的有效輻射J=E+G(1-8)=18579.5+850.7=19430.2W/m21 1 1(5)板2的有效輻射：J=G=4253.5W/m22 1(6)板1,2間的輻射換熱量：q=15176.7W/m21-29-27、設(shè)熱水瓶的瓶膽可以看作為直徑為10cm,高為26cm的圓柱體，夾層抽真空，其表面發(fā)射率為0.05。試估沸水鋼沖入水瓶后，初始時(shí)刻水溫的平均下降速率。夾層兩壁溫可近似地取為lOOoC,2OoC。解:熱水瓶的表面積為：A=兀dl+兀d2/2=3.14x0.1x0.26+3.14x0.12/2=0.0994m2o4To4T4-T4)

①= 1 2 1/8+1/8-11 2Wo=pcVd-,pdt=1.70W其中V=兀r21=2.04x10-3,水的物性參數(shù)為：p=958.4Kg/m3,c=4220J/(Kg?K)

所以初始時(shí)刻水溫的平均下降速率為:dt_3dT pcVp1.7958.4-所以初始時(shí)刻水溫的平均下降速率為:dt_3dT pcVp1.7958.4-4220x2.04x10-3=2.06x10-4K/s9-35設(shè)有如附圖所示的幾何體，半球表面是絕熱的，底面被一直徑（D=0.2m）分：1、表面1為灰體，T=550K,￡=0.35；1 1表面2為黑體，T2=330K。試計(jì)算表面1的凈輻射損失及表面3的溫度。解：網(wǎng)絡(luò)圖如下:一“一兀R2X=1nX= X=0.51+2,3 3,1+2 2兀R21+2,3nX=X=0.5/2=0.25TOC\o"1-5"\h\z3,1 3,2X=X=11,3 2,3A=-x-兀D2=1x3.14x0.22=0.015724 8A=2兀R2=0.06283E=5.67x(550)4=5188.4W/m2b1 100… 730 ,E=5.67x( )4=6272W/m2b2 100I A K” 1Rl ^1-1-￡ 1-0.35 1二 ￡A 0.35X0.0157ii=118.3m-21 _ 1AX~AX1 _ 1AX~AX=63.7m-23 3,1 3 3,2表面1的凈輻射損失：中=b 中=b b25188.4-672.4118.3-63.7x2=18.38W由中二Eb1-Eb3;

Z由中二Eb1-Eb3;

ZR'118.3-63.7又tL（需4nTT=36K。1,2表面間的輻射換熱量是由于絕熱表面3的存在而引起的。9-58、已知：一燃燒試驗(yàn)設(shè)備的壁面上安置了一塊圓形的耐熱玻璃，直徑為5cm，穿透比r=0.9,發(fā)射率昨03，反射比p=0。環(huán)境溫度為20℃。玻璃溫度是均勻的，其表面與壁面齊平，外表面的對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為9.6卬/(m2.K)。燃燒溫度為1000k。求：玻璃的溫度及散失到環(huán)境中的熱量。解：當(dāng)玻璃處于穩(wěn)態(tài)換熱時(shí)，可以認(rèn)為玻璃與爐膛間輻射換熱中玻璃吸收的部分能量二外表面的自然對(duì)流換熱+與環(huán)境間的輻射換熱。于是有：

― (T￥ ―+9.6(T—293)90.14.67x0.3x10+9.6(T—293)9(100)由此得：T=483.2-0[94彳蓋）4,解彳導(dǎo):，:14858。散熱量.67x0.3.67x0.3x1.2154-2.9331+9.6(148.5-20)h3.1416x0.052=3.23W9-62.已知：一種測(cè)定高溫下固體材料導(dǎo)熱系數(shù)的示意性裝置如圖所示，厚為B的方形試件（邊長(zhǎng)為b）被置于一大加熱爐的爐底，其側(cè)邊絕熱良好，頂面受高溫爐的輻射加熱，底面被溫度為T的冷卻水冷卻，且冷卻水與地面間的換熱相當(dāng)c強(qiáng)烈。試件頂面的發(fā)射率為「表面溫度T用光學(xué)高溫測(cè)定。爐壁溫度均勻，且sT=1000K、TT=1000K、T=300K，s c求：（1）導(dǎo)出試件平均導(dǎo)熱系數(shù)計(jì)算式（設(shè)導(dǎo)熱系數(shù)與溫度呈線性關(guān)系）：（2）對(duì)于T=1400K、w￡=0.85，6=0,015m的情形，計(jì)算導(dǎo)熱系數(shù)的值。解：（1）在穩(wěn)態(tài)工況下，試件頂面與爐膛的輻射換熱量等于通過(guò)試件的導(dǎo)熱量，且試件兩表面溫度分別為T和八故有：2。0(7「八)二T21，S c2。(T4—T4) 0_—ws——t—tsc0.85x5.67x(144-104)x0.0105(JyX= =2.93W/(m2.K)1000-300 。10-2、已知：一有環(huán)肋的肋片管、水蒸氣再管內(nèi)凝結(jié)，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為12200亞/(以*2空氣橫向掠過(guò)管外，按總外表面面積計(jì)算的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為72.3W/(m?*K)。肋片管基管外徑為25.4mm,壁厚2皿皿，肋高15.8mm,肋厚0.318mm,肋片中心線間距為2.5mm。基管與肋片均用鋁做成，入=169W/(m*K)。求：當(dāng)表面潔凈無(wú)垢時(shí)該肋片管的總傳熱系數(shù)。TOC\o"1-5"\h\z解：k=- 5—-1A。A 0-+ nhA入A01 mA=nd(s-。)+2兀(r2-r2)=3.1416x25.4x(2.5-0.381)+2x3.141年(12.7-15.8+0.381/2)2-12.72]=169.1+41585=43276mmA=ndl=3.1416x21.4x2.5=168.1mm21 1h參數(shù)：(1)1.5(八—)0.5=0.536九Ar/r=2.261 2a+na由圖2-15查得：n=0.78,n=-1 1=0.789f 0A0故得：k=50.2W/(m2*k)10-3、一臥式冷凝器采用外徑為25mm,壁厚1.5mm的黃銅管做成熱表面。已知管外冷凝側(cè)的平均傳熱系數(shù)h二5700W/(m2.K)，管內(nèi)水側(cè)平均0

的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h:4300W/（m2.K）。試計(jì)算下列兩種i情況下冷凝器按管子外表面面積計(jì)算的總傳熱系數(shù)（1）管子內(nèi)外表面均是潔凈的（2）管內(nèi)為海水，流速大于1m/s，結(jié)水垢，平均溫度小于500C，蒸汽側(cè)有油。解：1/h=1/5700=1.7543x10-