.zPAGEI鍋爐水位控制系統PAGEI摘要隨著我國經濟的開展，資源和環境矛盾日趨鋒利，使我國的現代化建立面臨嚴峻挑戰。作為供熱系統重要能源轉換設備的燃煤鍋爐能耗巨大，占我國原煤產量的三分之一左右。然而，我國目前運行的很多鍋爐控制系統的自動化水平不高、平安性低，工作效率和環境污染普遍低于國家標準，因此實現鍋爐的計算機自動控制具有重要的意義。鍋爐的建模與控制問題一直是人們關注的焦點，而汽包水位是工業鍋爐平安、穩定運行的重要指標，保證水位控制在給定*圍內，對于提高蒸汽品質、減少設備損耗和運行損耗、確保整個網絡平安運行具有重要意義。本文分析了汽包水位對象的動態特性，介紹傳統的控制方式。由于鍋爐水位控制系統的調節器輸入端常加有三個輸入量，極易引起水位控制偏差，本文提出了兩種消除水位偏差的方法：〔1〕輔助信號自消方法〔2〕輔助信號對消方法。根據三沖量水位調節系統控制水位誤差,設計采用了三沖量PID串級控制方式采用輔助信號蒸汽流量和給水流量對消方法消除水位偏差。關鍵詞：汽包水位；三沖量；串級系統；PID控制；-.z-.z目錄TOC\o\h\z\u摘要I第1章引言1第2章工業鍋爐的根底理論2.1鍋爐工藝流程簡介12.2課題背景及本文研究內容3第3章汽包水位特性43.1汽包水位在給水流量作用下的動態特性53.2汽包水位在蒸汽流量干擾下的動態特性9第4章汽包水位的控制124.1單沖量水位控制系統124.2雙沖量水位控制系統134.3三沖量水位控制系統164.4.1三沖量控制方案一164.4.2三沖量控制方案二184.4.3三沖量控制方案三194.4鍋爐水位控制原理圖28結論44致謝45參考文獻461.引言在鍋爐運行中,水位是一個很重要的參數。假設水位過高,則會影響汽水別離的效果,使用電氣設備發生故障;而水位過低,則會破壞汽水循環,嚴重時導致鍋爐爆炸。同時高性能的鍋爐產生的蒸汽流量很大,而汽包的體積相對來說較小,所以鍋爐水位控制顯得非常重要。鍋爐水位自動控制的任務,就是控制給水流量,使其與蒸發量保持平衡,維持汽包內水位在允許的*圍內變化。目前我國有各類鍋爐幾十萬臺，其中相當大的局部還在使用常規儀表控制。由于鍋爐水位存在一定的反向特性即“假水位〞現象，而常規儀表所常用的PID算法對“假水位〞現象的控制效果并不理想，假設要較好的控制“假水位〞現象，采用常規儀表所構成的控制器，其構造復雜性又會增加，造本錢錢較高。因此研究新型的水位控制系統，使其能進一步提高水位控制的效果，同時又具有構造簡單、容易實現的特點，還是非常必要的。模糊控制是以模糊集合理論為根底的一種新興的控制手段，它是模糊系統理論和模糊技術與自動控制技術相結合的產物。模糊控制的核心就是利用模糊集合理論，把人的控制策略的自然語言轉化為計算機能夠承受的算法語言所描述的控制算法，這種方法不僅能實現控制，而且能模擬人的思維方式對一些無法構造數學模型的被控對象進展有效的控制。三沖量鍋爐水位控制系統中的主回路控制局部與蒸汽前饋控制局部正是屬于這種情況：由于虛假液位的影響和各種參數存在的時變性而導致無法確定這一過程的數學-.zPAGE7第2章工業鍋爐的根底理論1.1鍋爐工藝流程簡介鍋爐是一種承受一定工作壓力的能量轉換設備.其作用就是有效地把燃料中的化學能轉換為熱能,或再通過相應設備將熱能轉化為其它生產和生活所需的能量形式,長期以來在生產和居民生活中都起很重要的作用。鍋爐是工業過程中不可缺少的動力設備，鍋爐的任務是根據外界負荷的變化，輸送一定質量(汽壓、氣溫)和相應數量的蒸汽。它所產生的蒸汽不僅能夠為蒸餾、化學反響、枯燥等過程提供熱源，而且還可以作為風機、壓縮機、泵類驅動透平的動力源。鍋爐是由“鍋〞和“爐〞兩局部組成的。“鍋〞就是鍋爐的汽水系統，如圖1-1所示。由省煤器3、汽包4、下降管8、過熱器5、上升管7、給水調節閥2、給水母管1及蒸汽母管6等組成。鍋爐的給水用給水泵打入省煤器，在省煤器中，水吸收煙氣的熱量，使溫度升高到本身壓力下的沸點，成為飽和水然后引入汽包。汽包中的水經下降管進入鍋爐底部的下聯箱，又經爐膛四周的水冷壁進入上聯箱，隨即又回入汽包。水在水冷壁管中吸收爐內火焰直接輻射的熱，在溫度不變的情況下，一局部蒸發成蒸汽，成為汽水混合物。汽水混合物在汽包中別離成水和汽，水和給水一起再進入下降管參加循環，汽則由汽包頂部的管子引往過熱器，蒸汽在過熱器中吸熱、升溫到達規定溫度，成為合格蒸汽送入蒸汽母管。-.z燃燃燒室空氣12345678圖1-1鍋爐的汽水系統“爐〞就是鍋爐的燃燒系統，由爐膜、煙道、噴燃器、空氣預熱器等組成。鍋爐燃料燃燒所需的空氣由送風機送入，通過空氣預熱器，在空氣預熱器中吸收煙氣熱量，成為熱空氣后，與燃料按一定的比例進入爐膛燃燒，生成的熱量傳遞給蒸汽發生系統，產生飽和蒸汽。然后經過過熱器，形成一定的過熱蒸汽，聚集到蒸汽母管。具有一定壓力的過熱蒸汽，經過負荷設備調節閥供負荷設備使用。與此同時，燃燒過程中產生的煙氣，其中含有大量余熱，除了將飽和蒸汽變成過熱蒸汽外，還預熱鍋爐給水和空氣，最后經煙囪排入大氣。經上介紹，鍋爐系統的主要包括燃燒系統、送引風系統、汽水系統及輔助系統等。其主要工藝流程如圖1-2：-.z圖1-2鍋爐主要工藝流程圖1燃燒嘴；2爐膛；3汽包；4減溫器；5爐墻；6過熱器；7省煤器；8空氣預熱器1.2課題背景及本文研究內容由前述可知，在鍋爐的幾個調節系統中，汽包水位的控制是保證鍋爐平安運行的必要條件，是鍋爐正常運行的主要標志之一。鍋爐的水位控制作為鍋爐控制中重要的控制任務之一，在鍋爐的平安生產、降低能耗、蒸汽產量和品質等方面起著重要作用。汽包水位過高會導致蒸汽帶水進入過熱器并在過熱管內結垢，影響傳熱效率，嚴重的引起過熱器爆管；水位過低又將破壞局部水冷壁的水循環，引起水冷壁局部過熱而爆管。汽包水位的動態特性主要有：非線性、不確定性、時滯和負荷干擾、非最小相位特征等。-.z第2章汽包水位特性鍋爐汽包水位自動調節的任務是使給水量跟蹤鍋爐的蒸發量，并維持汽包中的水位在工藝允許的*圍內。維持汽包水位在給定*圍內是保證鍋爐和平安運行的必要條件，也是鍋爐正常運行的主要指標之一。水位過高，會影響汽包內汽水別離效果，使汽包出口的飽和蒸汽帶水增多，蒸汽帶水會使汽輪機產生水沖擊，引起軸封破損、葉片斷裂等事故。同時會使飽和蒸汽中含鹽量增高，降低過熱蒸汽品質，增加在過熱器管壁和汽輪機葉片上的結垢。水位過低，則可能破壞自然循環鍋爐汽水循環系統中*些薄弱環節，以致局部水冷管壁被燒壞，嚴重時會造成爆炸事故。這些后果都是十分嚴重的。隨著鍋爐容量的增加，水位變化速度愈來愈快，人工操作愈來愈繁重，因此對汽包水位實現自動調節提出了迫切的要求。汽包水位不僅受汽包中儲水量的影響，亦受水位下汽泡容積的影響。而水位下汽泡容積與鍋爐的負荷、蒸汽壓力、爐膛熱負荷等有關。因此，影響水位變化的因素很多，其中主要是鍋爐蒸發量即蒸汽流量和給水流量。綜上，引起水位變化的主要擾動是蒸汽流量的變化和給水流量的變化。如果只考慮主要擾動，則根據汽包物質平衡,則汽包水位的動態特性可表示為如下平衡方程式：F(t)=Qw(t)-QD(t)(2-1)其中Qw(t)、QD(t)分別為給水流量與進出汽包的蒸汽，F(t)為汽包水位的變化量。通過檢測儀器〔蒸汽流量變送器、水流量變送器、水位變送器〕可得到Qw(t)、QD(t)、F(t)的信號,則從(2-1)式可得到:〔2-2〕其中為c鍋爐截面積，ρ為鍋爐水重度，H(t)為水位;α為水量流系數，Δpw為流經水流量的節流裝置的差壓;β為蒸汽流量系數，ΔpD為流經蒸汽流量節流裝置的差壓。對式〔2-2)取泰勒級數經化簡可近似得到如下方程：(2-3)其中，TD、KD、TW、KW、分別與流量變送器的流量轉換系數及展開的系數有關，T1、T2為水位變送器及汽包截面積有關的系數。下面我們著重討論在給水和蒸汽流量兩種主要擾動下水位對象的動態特性。2.1汽包水位在給水流量作用下的動態特性給水量是鍋爐的輸入量，如果蒸汽負荷不變，則在給水流量產生變化時，汽包水位的運動方程式可以表示為：(2-4)經拉氏變換后可得，(2-5)從式(2-4)，可以方便地得到汽包水位在給水流量作用下的傳遞函數為：(2-6)對于中壓鍋爐，上式中TW的數值很小，常常可以忽略不計，因此式(2-6)可以進一步改寫為：(2-7)其中反響速度，即給水流量改變單位流量時水位的變化速度，單位為毫米／秒·(噸／小時)。從式(2-7)可知，汽包水位在給水流量作用下的動態特性為一個積分環節和一個一階滯后環節所組成,ε、T2的數值可通過實驗測試求得，數值的大小同鍋爐的構造有關。有些鍋爐當給水量增加時，在較長的一段時間里，汽包水位并不增加，有一較長的起始慣性段，對于這種鍋爐用式(2-7)來表示它的動態待性，誤差較大，這時可選用下面(2-8)式近似計算：(2-8)τ給水量擾動下的純滯后時間，對于非沸騰式省煤器的鍋爐，τ為0-100秒，對于沸騰式省煤器的鍋爐，τ＝100-200秒；Ta=1/ε水位的反響時間，它也與鍋爐構造有關。反響速度ε及反響時間Ta都用相對量來表示：ε定義為：當擾動量為100%(從滿負荷突然變化到零)，水位(以允許變化的*圍為100%)的變化速度，單位為每秒。Ta定義為：擾動量為100%，水位變化100%所經歷的時間，單位為秒，例如：一臺230噸／小時的鍋爐，假設汽包的正常水位力200毫米，水位的反響時間Ta為30鈔。這就是說，當鍋爐在滿負荷運行時，如果突然停頓供水，則由于出汽和進水流量的不平衡，水位將等速度下降，30秒鐘下降200毫米，如果給水量減少10%(23噸／小時)，則將在30秒鐘水位下降20毫米。如果用反響速度ε表示，則當對于中壓多汽包鍋爐，Ta為300秒；一般中壓鍋爐，Ta＝30-100秒；高壓鍋爐Ta＜30秒。-.zhhuwΔwttHo圖2-1給水量擾動下的水位飛升曲線根據式(2-7)在階躍輸入下作給水擾動(假定在一定*圍內汽包的橫截面積不變，或變化不大)。可以得到如圖2-1所示的反響曲線。由曲線可知：當突然加大給水量后(這時假定蒸汽量不變)，給水量大于蒸發量，但汽包水位一開場并不立即增加，而呈現出一段起始慣性段，這是因為溫度較低時更多的給水進入水循環系統，它從原有飽和汽水中吸取一局部熱量，汽包和汽水管路中由于熱量的“損失〞汽泡體積減少。進入省煤器的給水，首先必須填補由于汽水管路中汽泡減少所讓出的空間，這時，雖然給水量增加，但水位根本不變。當水面下汽泡容積變化過程逐漸平靜時，汽包水位才由于貯水量的增加而逐漸上升。當水面下汽泡容積不再變化、完全穩定下來時，水位變化就隨著貯水量的增加而直線上升。對于采用沸騰式省煤器的鍋爐，給水作用下的慣性段要比上述情況嚴重得多，甚至還可能出現“假水位〞現象，在這種情況下，水位變化的特性應該采用如下傳遞函數：(2-9)式中：,uwuwtthwh1hh2圖2-2采用沸騰式省煤器給水作用下的水位飛升曲線圖2-2是給水作用下汽包水位的反響曲線。hl是只考慮物料不平衡，即給水量大于蒸發量而產生的上升曲線，它由式〔2-9的1／Ta這一項所確定，其特性表現為積分環節，無自平衡能力；h2是由于給水量增加，蒸發面以下汽泡容積的變化引起的。h是由h1(t)為h2(t)迭加而成的．它的特性實際上是兩個環節的并聯。由此可見，汽包水位調節對象的動態特性可以有三種形式：反響曲線變化最快的可用式(2-7)表示，這時的動態特性可以等效為一個積分環節和一個慣性環節相串聯；其次是用式(2-8)表示，相當于一個積分環節和一個純滯后環節的串聯；在有“假水位〞的情況下，需要用式(2-9)來表示其動態特性。對于不同的鍋爐設備，終究采用何種形式的傳遞函數來表示它的動態特性，還要根據具體條件來定，原則是：表達特性最符合實際情況、傳遞函數式盡可能地簡單。2.2汽包水位在蒸汽流量干擾下的動態特性汽包水位在蒸汽流量擾動下的動態特性，可以直接從式(2-3)導出(假定給水量不變)：(2-10)拉氏變換后可得：(2-11)則：(2-12)上式可以用兩個動態環節的并聯來等效，即：(2-13)其中，uuDDtth2hhh3圖2-3蒸汽流量擾動下時的水位飛升曲線在蒸汽流量擾動下水位的階躍反響曲線如圖2-3所示。對大局部調節對象而言，平衡受到破壞的主要影響因素是系統中物料或能量的不平衡。鍋爐汽包水位對象，除上述對象具有的特性以外．還有它特有的性質。當負荷設備的用汽量突然增加△D(假定供熱量及時跟上)，單從物料不平衡考慮，汽包中蒸發量大于給水量，汽包水位應如圖2-3中h1所示，相當于式(2-13)中的1／Ta這一項，是直線下降的。但是實際水位不是h1而是h，在擾動的初始瞬間水位不但沒有下降而且是上升的。這是由于鍋爐汽包蒸發面以下和水管系統中蒸汽容積隨負荷的變化而改變所致。在蒸發面下的水中有蒸汽存在，是由于蒸發過程的連續性，在蒸汽向汽水分界面移動的過程中，會有一局部蒸汽在*一段時間內處于水中．在一定負荷和一定壓力下，蒸汽發生量與蒸發面以下蒸汽含量之間有一個確定的對應關系，蒸發面以下的蒸汽容積可以用下式表示：(2-14)式中，Vs蒸發面以下的蒸汽容積；k比例系數，隨負荷不同而異；W1汽化強度；γ飽和蒸汽重度；τ汽泡在水中平均停留時間。當蒸汽流量D階躍增加時，汽包中壓力減小，汽水循環管路中水的汽化強度W1加，蒸發面以下蒸汽容積VS增加。汽泡體積膨脹而使水位變化的曲線如圖2-3中h2所示，實際水位變化曲線h就是h1和h2的迭加。從圖中可以看出，當蒸汽量變化時，汽包水位的變化具有特殊的形式，負荷階躍增大時，汽水混合物中蒸汽的容積迅速增加。此時雖然蒸發量大于給水量，但水位不僅不下降，反而迅速上升。這種特殊現象稱為“虛假水位〞。當汽水混合物中汽泡容積與負荷相適應到達穩定后，水位才反映出物料的不平衡，開場下降。應該指出，當負荷階躍改變時，水面下汽泡容積變化引起的水位變化是很快的，圖2-3中h2的時間常數只有10-20秒。由于“假水位〞而出現的水位最大偏差很難依靠調節來抑制，如果要求水位波動不能太大，只有限制負荷D的變化速度或限制負荷一次變化量?！疤摷偎花曌兓姆扰c鍋爐的汽壓與蒸汽量有關，對于—般100-230噸／小時的中高壓鍋爐．加負荷階躍變化10%時，“虛假水位〞現象可使水位變化達30-40毫米。從以上動態特性分析中可以得到如下結論：(1)汽包水位調節對象在給水量作用下，具有純遲延和慣性，無自衡能力。具體特性可用三種形式來描述，終究采用何種形式，可根據鍋爐構造和汽化強度來定。(2)汽包水位調節對象在蒸汽流量擾動下，非但沒有自平衡能力，而且存在著“假水位〞現象,“假水位〞的變化速度很快，變化幅度與蒸發量擾動大小成正比．也與壓力變化速度成正比，在設計調節系統時必須考慮。第3章汽包水位的控制3.1單沖量水位控制系統圖3-1單沖量水位控制系統如圖3-1所示是單沖量變量水位控制系統。單沖量即汽包水位。這種控制構造簡單，是單回路定制控制系統，在汽包內水的停留時間較長，負荷又比較穩定的場合下再配上一些鎖報警裝置就可以平安操作。然而，在停留時間較短，負荷變化較大時，采用單沖量水位控制系統就不能適用。這是由于：①負荷變化時產生的“虛假水位“將使調節器反向錯誤動作，負荷增大時反向關小給水調節閥，一到閃急汽化平息下來，將使水位嚴重下降，波動厲害，動態品質很差。②負荷變化時，控制作用緩慢。即使〞虛假水位“現象不嚴重，從負荷變化到水位下降要有一個過程，再有水位變化到閥動作已滯后一段時間。如果水位過程時間常數很小，偏差必然相當顯著。③給水系統出現擾動時，動作緩慢。假定給水泵的壓力發生變化，進水流量立即變化，然而到水位發生偏差而使調節閥動作，同樣不夠及時；為了抑制上述這些矛盾，可以不僅依據水位，同時也參考蒸汽流量和給水流量的變化，則可用雙沖量或三沖量控制系統來控制給水調節閥，能收到很好的效果。從反響控制的思想出發，很自然地會以水位信號Ｈ作為被調量，給水流量作為調節量，構成單回路反響系統。這是一個根本的控制方案。對于小容量鍋爐來說，它的蓄水量較大，水面以下的汽包體積不占很大比重。因此，給水容積延遲和假水位現象不明顯，可以采用單沖量控制系統。對于大型超高壓〔接近臨界壓力〕鍋爐也可采用這種控制對象，因為在超高壓汽和水密度相差不大，假水位現象不顯著。但是，對于大量的大中型鍋爐來說，這種系統不能滿足要求。因為汽機耗氣量改變所產生的假水位將引起給水調節機構的誤動作，致使汽包水位劇烈地上下波動，嚴重的影響設備的壽命和平安。所以對大中型鍋爐不能采用單沖量控制系統，必須尋求其他解決方法。3.2雙沖量水位控制系統〔a〕原理圖〔b〕方框圖圖3-2雙沖量控制系統在汽包的水位控制中，最主要的擾動是負荷的變化。用雙沖量控制系統不但可以引用蒸汽量來效正，而且可以補償“虛假水位〞所引起的誤動作，使給水調節閥的動作及時。其控制系統如圖3-2所示從本質上看，雙沖量控制系統是一個前饋〔蒸汽流量〕加單回路反響控制系統的復合控制系統。這里前饋僅為靜態前饋，假設需要考慮兩條通道在動態上的差異，需引入動態補償環節。圖3-2所示連接方式中，加法器的輸出Ｉ是：式中――水位調節器的輸出；――蒸汽流量變送器〔一般經開放器〕的輸出；――初始偏置值；――加法器的系數。C2是取正號還是負號，即進展加法還是減法，要由調節閥的氣開或氣關形式來確定。一般從平安的角度選用調節閥的氣開和氣關的。如果高壓蒸汽是供給蒸汽透平機等，則為保護這些設備以選用氣開閥為宜；如果蒸汽作為工藝生產熱源時，為保護鍋爐設備以采用氣關閥，Ｉ應減小即C2應取負號；如果采用氣開閥，Ｉ應增加即C2應取正號。C2的數值應該考慮到達靜態補償。倘使現場試湊，則應該在只有負荷的情況下調整到水位根本不變，倘使有閥門特性數據，它的放大系數KV是：＝式中――閥門輸入信號變化量；——給水流量變化量。在測量方面，假設為線性，則式中，—蒸汽流量變送器的輸出變化量；―蒸汽流量變化量；—蒸汽流量變送器量程，從零開場；—變送器輸出的最大變化*圍。要到達靜態補償，應保持物料平衡，即有：上式中是一個系數。如果給水流量和蒸汽流量用體積來表示，顯然不等于１。即使用重量來表示，由于排污要放出一局部水，進水重量要稍大于蒸汽量，即要求>1。由于加法器的作用，在負荷變化△時，給水量的變化是：有些裝置中，由于水位上升與蒸汽流量增加時，閥門動作方向相反，信號一定相減；而采用另一種接法，即將加法器放在調節器之前。如圖3-3〔a〕所示：〔a〕〔b〕圖7雙沖量控制系統的其它接法這樣的接法的好處是使用的儀表少，因為一臺雙通道調節器就可以實現加減和控制的功能?！布僭O水位調節器采用單比例，則這種接法與圖3-2可以等效轉換，差異不大〕。但是，水位調節器采用PI作用，而測量值又是水位與蒸汽流量之差，結果顯然不能保證水位無差。除非流量參數經過微分，而且不引入固定分量，見圖3-3〔b〕。等效轉換后其等式項是：只有對流量信號不起積分作用，才可保證水位無余差。3.3三沖量水位控制系統雙沖量控制系統還有兩個弱點，即調節閥的工作特性不一定是線性，這樣要做到靜態補償不是很準；同時對于給水系統的擾動不能直接補償。為此，將給水流量信號引入，構成三沖量控制。三沖量控制方案之一圖3-4所示是三沖量控制方案之一。該方案實質上是前饋〔蒸汽流量〕加反響控制系統。這種三沖量控制方案構造簡單，只需要一臺多通道調節器，整個系統亦可看作三沖量的綜合信號為被控變量的單回路控制系統，所以投運和整定與單回路一樣，但是如果系統設置不能確保物料平衡，當負荷變化時，水位將有余差?！瞐〕原理圖〔b〕方框圖圖3-4三沖量控制方案之一依據這條原則，可以確定和的比值，具體是這樣設置的：蒸汽流量的變化量與其變送器〔線性〕的關系是：給水流量的變化量與其變送器〔線性〕的關系是：由物料平衡關系可得：而所以，由上兩式比較可得：第二是用來確定前饋作用的強弱，因為上式僅知道和的比值，其大小依據過程特性確定，其大小反映了前饋作用的強弱。越大其前饋作用越強，則擾動出現時，調節閥開度的變化亦越大。三沖量控制方案二三沖量控制方案二如圖3-5所示，該方案與方案一相類似，僅是加法器位置從調節器前移至調節器后。該方案相當于前饋--串級控制系統，而副回路的調節器比例度為100%，該方案不管系數和如何設置，當負荷變化時，液位可以保持無差。原理圖〔b〕方框圖圖3-5三沖量控制方案之二三沖量控制方案三圖3-6所示是三沖量控制方案之三，這是一種前饋〔蒸汽流量〕與串級控制組成的復合控制系統。在汽包停留時間較短，“虛假水位〞嚴重時，需引入蒸汽流量信號的微分作用，如圖中虛線所示。這種微分作用應是負微分作用，起一個動態前饋作用，以防止由于負荷突然增加或減少時，水位偏離設定值過高或過低而造成鍋爐停車。原理圖方框圖圖3-6三沖量控制之三對圖3-6中方框圖進展分析。假設副回路跟蹤很好，近似為1：1的環節，則前饋補償模型為：由前述動態特性可知：∴假設，，，事實上不可能得到，因此前饋補償模型可近似為：所以蒸汽流量信號引入負微分〔無恒定分量〕后，可以滿足上式，這樣動態補償可以獲得較好的效果。三沖量控制對單、雙沖量控制方案取長補短，極大地提高了水位控制質量。例如，當耗氣量D突然階躍增大時，一方面由于假水位現象水位會暫時升高，它使調節器錯誤地指揮調節機構增加給水量。另一方面，D的增大又通過雙沖量控制作用指揮調節機構增加給水量。實際給水量是增大還是減少，取決于系統系數的整定。當假水位現象消失后，水位和蒸汽信號都能正確地指揮調節機構動作。只要參數整定適宜，當系數恢復平衡以后，給水量必然等于蒸汽流量，水位