工程概況：工程名稱：xxx地塊一標段工程建設單位：xxx開發有限公司設計單位：xxx計院有限公司監理單位：xxx管理有限公司施工單位：xxx建設工程有限公司本標段1#、2#樓均為高層商住樓，地上17層(其中2#樓局部8層)，地下1層，層、二層為商鋪，三?十七層為住宅，建筑高度 50.39m。二、編制依據：1、 根據本工程的全部施工圖紙及有關標準圖；2、 根據國家有關規范、標準和地區的有關規程；3、 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)；4、 《懸挑式腳手架安全技術規程》(DG/TJ08-2002-2006)5、 《鋼管腳手架扣件》(GB15831-2006)6、 《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)；7、 《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)；8、 《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)；9、 《建筑施工計算手冊》(第2版-2007.7)；10、 《簡明施工計算手冊》(1999.7)；11、 《實用建筑施工安全手冊》(1999.7)12、 《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)三、設計思路：1、 本工程高程住宅1#、2#樓為17層(局部8層)，其結構形式均為鋼筋混凝土框架剪力墻結構，三層以上層高均為2.8m。2、 外腳手架擬采用鋼管落地式+懸挑式雙排腳手架的組合形式，其中一至十一層采用鋼管落地式雙排腳手架，搭設高度為31.79m+1.8m,其中1.8m部位做防護欄桿；在十層樓面設置一道型鋼挑架，一挑高度為19.6m+1.5m。對于樓梯間超高部分在十七層樓面再設置一道型鋼挑架。懸挑鋼梁擬采用16#工字鋼。3、腳手架橫距為1.05m,縱距均為1.5m，步距均為1.8m，內排架距離墻均為0.35m腳手架底部地坪采用100mm厚C20混凝土硬化，立桿底部設置槽鋼墊塊。四、設計計算：4.1落地式鋼管腳手架設計計算A、參數信息：1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為31.79m+1.8m,—層、二層立桿采用雙立桿，三層以上立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m,縱距La為1.5m，步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.35m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為①48X3橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m；2、 活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000kN/m2；腳手架用途：結構、裝飾腳手架；3、 風荷載參數本工程地處南通，基本風壓0.3kN/m2；風荷載高度變化系數“，計算連墻件強度時取1,計算立桿穩定性時取1;風荷載體型系數卩為0.868;4、 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：gk=0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.05；安全設施與安全網(kN/m2)：0.005；腳手板類別：竹笆片腳手板、外側防身欄桿；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m)：0.038；腳手板鋪設總層數：10；

5、地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kPa):85.00;立桿基礎底面面積(m2):0.18;地基承載力調整系數:0.900單位：(mnn) 孑咒—圖4.1-1落地腳手架側立面Qj單位：(mnn) 孑咒—圖4.1-1落地腳手架側立面Qj圖4.1-2落地腳手架正立面(單立桿)大橫桿的計算：按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m;腳手板的自重標準值：P2=0.05X1.05/(2+1)=0.018kN/m;活荷載標準值：Q=3X1.05/(2+1)=1.05kN/m;靜荷載的設計值：q1=1.2X0.038+1.2X0.018=0.0672kN/m;活荷載的設計值:q2=1.4X1.05=1.47kN/m;TOC\o"1-5"\h\zQ1 q： Q：liiHlimiim; ffrn；\o"CurrentDocument">—— J*— al*— Jr >—— — — #圖4.1-3 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 )>———————— ?——tR圖4.1-4 圖4.1-4 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢?2Mimax=0.08qil+O.IOq2I跨中最大彎距為Mimax=0.08X0.0672X1.52+0.10X1.47X1.52=0.355kN?m支座最大彎距計算公式如下：22M2max=-0.10q1I2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10X0.0672X1.52-0.117X1.47X1.52=-0.402kN?m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T=Max(0.S5X106,0.402X6)/4490=89.532N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為 (T=89.532N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=0.85X205=174.25N/mnf，滿足要求！3、撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：4 4vax=(0.677q1l+0.990cpl)/100EI其中：靜荷載標準值：q1=P1+R=0.038+0.018=0.056kN/m;活荷載標準值：q2=Q=1.05kN/m;最大撓度計算值為：4 5 4 5v=0.677X056X5004/(100X06X05X121900)+0.990X05X5004/(100X.06X05X121900)=2.172mm；大橫桿的最大撓度2.172mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm滿足要求！C、小橫桿的計算根據JGJ130-2011第524條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算⑴大橫桿的自重標準值：pi=0.038X1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值：P2=0.05X1.05X1.5/(2+1)=0.026kN;活荷載標準值：Q=3X1.05X1.5/(2+1)=1.575kN;集中荷載的設計值:P=1.2X(0.058+0.026)+1.4X1.575=2.3kN;P P圖4.1-5小橫桿計算簡圖和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:4Vmax=5ql/384EI45Vmax=5>0.038X050/(3842.06XOX121900)=0.024mm;大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.026+1.575=1.659kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:22Vmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIVmax=165910502(3>10502-4^050^/9)/(722.061052121900)=2.71mm；最大撓度和V=qmVax+Vpmax=0.024+2.71=2.734mm；小橫桿的最大撓度為2.734mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！D扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5)：R wRc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN;小橫桿的自重標準值：P2=0.038X1.05/2=0.02kN;腳手板的自重標準值：P3=0.05X1.05X1.5/2=0.039kN;活荷載標準值：Q=3X1.05X1.5/2=2.362kN;荷載的設計值：R=1.2X(0.058+0.02+0.039)+1.4X2.362=3.447kN;R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!E、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=0.1248X(31.79+1.8)=4.192kN;(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.05kN/m2NG2=0.05X10X1.5X(1.05+0.35)/2=0.75kN；(3)外側防身欄桿：NG3=0.038X10X1.5X2/2=0.57kN吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG3=0.005X1.5X(31.79+1.8)=0.252kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.764kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X5.764+0.85X1.4X4.725=12.54kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.764+1.4X4.725=13.53kN；F、立桿的穩定性計算：風荷載標準值按照以下公式計算Wk=pz° 00其中W0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.3kN/m2;pz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)的規定采用：pz=1；ps--風荷載體型系數：取值為0.868；經計算得到，風荷載標準值為：Wk=0.3X1X0.868=0.26kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：22Mw=0.85 X1.4WkLah2/10=0.85 X1.4X0.26X1.5X1.82/10=0.15kN?m考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式(T=N/( A)wMWw[f]立桿的軸心壓力設計值：N=12.54kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式(T=N/(WA[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=13.53kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：卩=1.5;計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197;軸心受壓立桿的穩定系數?由長細比Io/i的結果查表得到：?=0.186立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =0.85X205=174.25N/mrri;(0.85為鋼管強度折減系數)考慮風荷載時(T=12540/(0.186424X2)+15000/4490=112.92N/mm2;立桿穩定性計算(T=112.92N/mm2<[f]=174.25N/mm2,滿足要求！不考慮風荷載時2(T=13530/(0.186424X2)=85.78N/mm2;立桿穩定性計算(7=35.78N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=174.25N/mm滿足要求！G最大搭設高度的計算：按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=[?Af(1.2NG2k+0.85X1.4(d+Mwk(|A/W))]/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.572kN；活荷載標準值：NQ=4,.725kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.1248kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw/(1.4 X0.85)=0.15/(1.4X0.85)=0.126kN?mHs=(0.186X4.24X10-4X205X103-(1.2X1.572+0.85X1.4X(4.725+0.186X4.24X100X0.126/4.49)))/(1.2 X0.1248)=57.63m；[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=57.63/(1+0.001X57.63)=54.48m；[H]=54.48和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為31.79m,小于[H]，滿足要求！H、 連墻件的穩定性計算：I、 連墻件的軸向力設計值計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 尸1,尸0.868,⑹二0.3,其中?--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=350/15.9 的結果查表得到 ?=0.941I為內排架距離墻的長度;22A=4.24cm 2;[f]=0.85X205=174.25N/mni;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941X4.24X10-4X174.25X103=69.52kN;N=8.89<Nf=69.52,連墻件的設計計算滿足要求！3、 抗滑承載力驗算：當連墻件采用腳手鋼管并以扣件和腳手架連接時，應驗算扣件的抗滑要求，每個扣件的抗滑力為8.0KN。當抗滑不滿足時，可增加扣件的設置。本例連墻件采用扣件與內立桿連接，由于Ni<12KN故連墻鋼管與內立桿采用雙扣件連接，滿足雙扣件抗滑承載力的設計計算要求。4、 連墻鋼筋計算：連墻鋼筋為①12光圓鋼筋(Q235鋼)，埋入混凝土結構柱或梁內；錨入端彎鉤同結構內主筋相連，外露端與連墻鋼管雙面焊接。(見圖4.1-6)(1)鋼筋抗拉承載力：式中：A—①12鋼筋的截面積：1/4X22x=113.1mm22=78.6N/mm小于鋼材抗拉強度設計值fI-205N/mm2，滿足要求(2)焊縫長度計算：計算公式如下：hflf式中：匚一電焊焊接抗剪設計值，取125N/mm2N1—連墻件軸向力設計值為8.89KNhf—電焊焊接厚度，焊接厚度不小于鋼筋直徑的0.35倍，取hf=12X0.35=4.2mm

If—單面焊接長度貝U,If=8890/(2X125X4.2)=8.47mm實際施工時焊接單面焊接長度為8.47+10+10=28.47mm取雙面焊接50mn,滿足連墻件軸向力設計值的要求。I、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求地基承載力設計值:gkXkc=76.5kPa;其中，地基承載力標準值:fgk=其中，地基承載力標準值:fgk=85kPa;腳手架地基承載力調整系數:kc=0.9 ;立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=69.67kPa立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=69.67kPa;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=12.54kN;基礎底面面積：A=0.18m2。p=69.67kPa<fg=76.5kPa。地基承載力滿足要求!

1主樓結構2、立桿3、小橫桿4、大橫桿（格柵桿） 5、預埋件6、連墻件7、槽鋼8、100厚C20混凝土墊層9、200X200排水溝圖4.1-7外腳手架基礎示意圖4.2型鋼懸挑式鋼管腳手架設計計算1#、2#樓設置一道型懸挑架，一挑設置在^一層樓面上，搭設高度為 19.6+1.5m;型鋼懸挑式式鋼管腳手架的計算搭設高度 19.6m進行計算。A、參數信息：1、 采用型鋼懸挑雙排腳手架，搭設高度為19.6+1.5m，采用單立桿；2、風荷載高度變化系數坨，計算連墻件強度時取1.35，計算立桿穩定性時取1.35;3、 腳手板鋪設總層數:6層；4、 水平懸挑支撐梁（1）懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m建筑物內錨固段長度2.5m,陽臺部位錨固段長度4.5m。

錨固壓點壓環鋼筋采用直徑為16.00mn圓鋼，設置兩道;樓板混凝土標號:C30;5、其余計算參數同4.1節(參數信息)，此處不另列出。圖例①擱置式鋼梁懸挑腳手架搭設側立面圖「1500圖4.2-1擱置式鋼梁懸挑腳手架搭設正立面圖B、 大橫桿的計算：計算方法同4.1節(大橫桿的計算)，此處不另外計算，根據計算結果，滿足要求。C、 小橫桿的計算：計算方法同4.1節(小橫桿的計算)，此處不另外計算，根據計算結果，滿足要求。D扣件抗滑力的計算：計算方法同4.1節(扣件抗滑力的計算)，此處不另外計算，根據計算結果，滿足要求E、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:⑴每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNgi=0.1248X(19.6+1.5)=2.633kN ;(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.05kN/m2NG2=0.05X6X1.5X(1.05+0.35)/2=0.525kN⑶欄桿自重標準值；標準值為0.038kN/mNG3=0.038X6X1.5/2=0.171kN ;吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/mNG4=0.005X1.5X(19.6+1.5)=0.158kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.487kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3X1.05X1.5X2/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X3.487+0.85X1.4X4.725=9.81kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2X3.487+1.4X4.725=10.799kN；F、立桿的穩定性計算：風荷載標準值按照以下公式計算Wk=pz° 00其中W0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2011)的規定采用：W0=0.3kN/m2;pz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2011)的規定采用：pz=1.35；ps--風荷載體型系數：取值為0.868；經計算得到，風荷載標準值為：Wk=0.3X1.35X0.868=0.352kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.352X1.5X1.82/10=0.204kN?m考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式(T=N/( ?A)+vMW<[f]立桿的軸心壓力設計值：N=9.81kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式(T=N/( (^A[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=10.799kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：卩=1.5;計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197;軸心受壓立桿的穩定系數?由長細比Io/i的結果查表得到：?=0.186立桿凈截面面積：A=4.24cm;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cmWkWk=pz■ 0=1.35X.868X.3=0.352kN/m;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2;按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=3.000kN;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=0.85 X205=174.25N/mmf;考慮風荷載時(T=98100/(0.186424)+204000/4490=169.82N/mm2;立桿穩定性計算(7=69.82N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=174.25N/mm,滿足要求！不考慮風荷載時27=10799/(0.1864X24)=136.93N/mm2;立桿穩定性計算7=136.93N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=174.25N/mr2，，滿足要求！G連墻件的計算：1、連墻件的軸向力設計值：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：NI=NIw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 尸1.35,尸0.868,⑹二0.3,風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nw=1.4xWkxAw=7.98kN;連墻件的軸向力設計值Ni=Niw+No=10.98kN;2、 連墻件承載力設計值計算：連墻件承載力設計值按下式計算：Nf= A-[f]其中?--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=350/15.9 的結果查表得到?=0.941I為內排架距離墻的長度；22A=4.24cm;[f]=205N/mm;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941x4.24x10-4x174.25x103=69.52kN;N=10.98<Nf=69.52,連墻件的設計計算滿足要求！3、 抗滑承載力驗算：當連墻件采用腳手鋼管并以扣件和腳手架連接時，應驗算扣件的抗滑要求，每個扣件的抗滑力為8.0KN。當抗滑不滿足時，可增加扣件的設置。本例連墻件采用扣件與內立桿連接，由于Ni<12KN故連墻鋼管與內立桿采用雙扣件連接，滿足雙扣件抗滑承載力的設計計算要求。4、 連墻鋼筋受力計算：連墻鋼筋為①12光圓鋼筋(Q235鋼)，埋入混凝土結構柱或梁內；錨入端彎鉤同結構內主筋相連，外露端與連墻鋼管雙面焊接。鋼筋抗拉承載力：f且A式中：A—①12鋼筋的截面積：1/4X22x=113.1mm2￡ N1 2f-=97.08N/mmA小于鋼材抗拉強度設計值〔f】=205N/mm2，滿足要求。焊縫長度計算：計算公式如下：NihfIf式中：二一電焊焊接抗剪設計值，取125N/mm 強度計算：(1) 強度計算：(1)懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.45m,建筑物內錨固段長度2.5m,陽臺部位錨固段長度4.5m。為避免重復計算，按錨固段長度2.5m計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算(見圖4.2-2)懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點Ni—連墻件軸向力設計值為10.98KNhf—電焊焊接厚度，焊接厚度不小于鋼筋直徑的0.35倍，取hf=12X0.35=4.2mmIf—單面焊接長度貝U,If=10980/(2X125X4.2)=10.45mm實際施工時焊接單面焊接長度為10.45+10+10=30.45mm取雙面焊接50mm滿足連墻件軸向力設計值的要求。H、懸挑梁的受力計算：懸挑鋼梁：普通型16#工字鋼;平面布置圖見下圖：

N圖4.2-2懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式""(2空+切十孚(1+2)&(號Q+軟-垮N圖4.2-2懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式""(2空+切十孚(1+2)&(號Q+軟-垮支座彎矩計算公式Mr 蝕）-琴C點最大撓度計算公式2nfix沁凹（Z）亠3EI2 3E1 3E1其中k=m/l,ki=mi/l,k2=m2/1。本方案算例中，m=1.5m，l=2.5mm=0.35m，m=1.4m；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm截面模量(抵抗矩)W=141cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X3.487+1.4X4.725=10.8kN;水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2X26.1X10-4X78.5=0.25kN/m;k=1.5/2.5=0.6k1=0.35/2.5=0.14k2=1.4/2.5=0.56代入公式，經過計算得到支座反力RA=29.585kN支座反力RB=-7.36kN最大彎矩MA=19.18kN?m最大應力(T=19180000/(1.05141000)=129.55/mmf水平支撐梁的最大應力計算值129.55N/mrm小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mni,滿足要求！2、整體穩定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下(T=M/bWxW[f]其中島--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，勵=2由于晶大于0.6，根據《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B,得到松值為0.93經過計算得到最大應力 t=19.18106/(0.93141000)=146.26N/mn2；水平鋼梁的穩定性計算 t=146.26小于[f]=215N/mm2,滿足要求!3、拉桿簡圖:44——1001400拉桿采用A16mr的圓鋼

4、錨固段與樓板連接的計算：水平鋼梁與樓板壓點采用壓環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.36kN；壓環鋼筋的設計直徑D=16mm并設置兩道；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：（T=N/2A<[f]其中[f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》 1098每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm；222A=dD2/4=3.142t62/4=201.062mm22o=N/2A=7360/201.0622=18.3N/mm2;拉環所受應力小于50N/mm,滿足要求！注：因考慮施工中各種不利因素，故建筑物內錨固段尾端實際使用 216錨環，兩只錨環相距400mm。（見圖4.2-3）圖4.2-3鋼梁錨端詳圖a300300環，笊在板的下圖4.2-3鋼梁錨端詳圖a300300環，笊在板的下皮潤筋上，與之悍接I形套環與工字制和錨環滿焊工宇鋼A-A5、錨環處C30樓板混凝土局部承載力的計算：錨環處C30樓板混凝土局部承載力計算公式為f居A式中：Rb—支座反力，經計算得：7.36

A-錨環承載區截面積，樓板厚度(按最不利工況)取90mm貝U,A=104>(90-20)X2=14560mm2;Rb 2f—=0.51N/mmA小于C30混凝土抗拉強度設計值lfJ-1.43N/mm2，滿足要求懸挑腳手架構造如下圖：轉角部位懸挑腳手架平面布置圖擱宣轉角部位懸挑腳手架平面布置圖擱宣10號槽鋼五、材質要求：1、 鋼管：1） 采用48mm,壁厚3mm的直縫電焊鋼管和相配套的可鍛鑄鐵鋼管腳手架扣件。2） 所使用的鋼管、扣件、腳手板、連墻桿等材料配件均應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》的要求。3） 禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形或有裂紋的鋼管,不合格的禁止使用。4） 鋼管外徑允許偏差：-0.5mm；壁厚允許偏差：-0.35mm；端面切斜允許偏差：v1.7mm。5） 鋼管必須進行防銹處理后方可投入使用。應刷二度防銹底漆,再刷一度黃色調和面漆。2、扣件：1） 采用可鍛鑄鐵成扣件。其材質應符合現行國標《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定。2） 新扣件要有產品質量合格證,進場前要選樣進行檢測,并有質量檢測報告。2、 使用的扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N?m時，不得發生破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換。3、 腳手板：1） 落地式腳手架采用竹笆腳手板。2） 采用竹笆腳手板,其材質要韌性好而無脆性,不得使用蟲蛀、枯脆、松散的竹笆板。4、連墻件：腳手架連墻鋼桿材質應符合國標《碳素結構鋼》 （GB/T700）中Q235-A級鋼的規定5、安全網：1）密目式安全立網，網目密度不低于2000目/100cm2，每張密目式安全立網尺寸一般為1.860m,—般由網體、開眼環扣、邊繩和附加系繩組成。并具備安全監督管理部門所頒發的準用證。2） 安全平網，網目規格不大于25>25mm,每張安全平網尺寸一般為3.060m，平網應使用已取得安全監督管理部門所頒發準用證的安全網。3） 對使用中的安全網，應進行定期或不定期的檢查，并及時清理網上落物。當受到較大沖擊后，應及時更換。6、 機具：腳手搭設工具主要采用梅花板手、測力板手、鐵錘、沖擊電錘、鋼卷尺、電焊機等。7、 防護工具：1） 安全帽必須經有關部門檢驗合格后方能使用，施工人員必須正確使用安全帽并扣好帽帶，不得使用缺襯、缺帶及破損的安全帽。2） 安全帶必須經有關部門檢驗合格后方能使用，安全帶使用兩年后，必須按規定抽檢一次，抽檢不合格的，必須更換后才能使用。安全帶使用應高掛低用，不準將繩打結使用，更換新繩時要注意加繩套。六、技術要求與允許偏差：1、 懸挑鋼梁固定堅實，與樓板連接牢固；2、 落地腳手架基礎：表面堅實平整，排水順暢，墊板不晃動（底座不滑動），沉降量v10mm。H3、 立桿垂直度：< =90mm；2004、 柱距：±50mm；5、 步距：±20mm；6、同一跨內、外兩根縱向水平桿高差： ±0mm；7、 橫向水平桿外伸長度：±50mm；10、 各扣件距主節點距離：<150mm；11、同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差： >500mm；112、立桿上的對接扣件距離主節點： <-步距；313、縱向水平桿上的對接扣件距離主節點： <1縱距；314、 扣件螺絲擰緊力矩：40?65N?m15、 剪刀撐與地面的傾角：45曠60q16、 連墻桿（抱箍）水平間距不大于三跨縱距，豎向間距不大于二步架體，且連接牢固。七、搭設方法：1、落地腳手架：1） 搭設順序為：放線定位—立桿—小橫桿—大橫桿—連墻桿—剪刀撐—腳手笆—欄桿—擋腳板-密目安全網。2） 落地腳手架要搭設部位的基礎土方回填要分層夯實， 澆筑厚100mm的C20混凝土硬地坪，四周設有貫通的排水溝；立桿的下腳要鋪設槽鋼作為墊塊。3） 立桿的底部設置縱橫掃地桿，掃地桿距地面高度不大于0.2m。4） 立桿頂部要高出女兒墻1.5m左右，以方便設置防護欄桿。5） 小橫竿挑出內外立桿的長度分別為0.3m和0.15m。6） 每步架體的立桿外側必須安裝水平護欄，護欄的間距為0.6m。7） 立桿及縱向水平桿的接頭要互相錯開，錯開距離不少于 0.5m（見圖7-1）;立桿的接頭必須使用對接扣件；水平桿如使用旋轉扣件搭接，則每個接頭長度不小于 1.0m，且不少于3個扣件固定。8） 橫桿靠墻一側的挑出長度不得大于0.5m;并用隔離網或隔離笆在各操作層面與墻體間做好隔離防護。9） 在各樓層梁的外側面預埋螺帽，用以連接連墻桿。10） 連墻桿同架體的連接點必須在立桿與水平桿的交點，其偏離距離不得大于 0.3m，并同立桿牢固連接，豎向間距為二步高度，水平間距為三跨，要呈梅花形布置。11） 剪刀撐設在腳手架的外側面，并由底至頂連續設置，寬度不少于四跨，且不小于6.0m；斜桿與地面的傾角應在45c?60o之間。14） 在每側的架體兩端各設一道剪刀撐，中間部分間隔不大于6.0m增設一道剪刀撐。剪刀撐的鋼管在底部必須落地，并涂以黃黑兩色油漆予以區分。15） 剪刀撐斜桿的接頭必須采用旋轉扣件連接，搭接長度不小于 1.0m（見圖7-2），且不少于3個扣件。固定斜桿的旋轉扣件的中心線距主節點的距離不得大于0.15m

16） 出入口挑空一根或二根立桿時，洞口的上方應增設加強水平桿，架體內外側必須同時增設斜拉桿，并用旋轉扣件固定在與之相鄰的立桿或水平桿上，旋轉扣件的中心線距主節點的距離不得大于0.15m。17） 斜道采用之字形，寬度同立桿的橫距，坡度為 1:3,拐彎處設平臺，出入口設安全防護棚。18） 采用竹笆腳手板。固定竹笆腳手板的縱向水平桿的間距為0.35m；每塊竹笆不少于六個固定點，用鐵絲固定于縱向水平桿上。19） 腳手架搭設完畢后，應在外立桿的內側四周自下至上安裝全封閉的密目安全網，以防高空落物。21） 腳手架搭設必須執行驗收制度，按每四步為一檢驗批，每次檢驗合格，掛牌后方可使用；在使用期間，應經常檢查架體，發現隱患要及時整改，保證施工安全。22） 腳手架不得超負荷使用（設計荷載為3000N/m2），嚴禁在腳手架上堆放材料及雜物，人員不準集中停留；模板不得支承在架子上，保證架子受力均衡。23） 腳手架搭設完畢后，應在四角部位設置防雷接地裝置。圖7-1立桿接頭做法圖圖7-1立桿接頭做法圖7-2剪刀撐接長疊合部位圖2、懸挑腳手架：1）搭設順序為：放線定位一安裝懸挑鋼梁一固定懸挑鋼梁-斜撐桿焊接一安裝架體底部安全平網一立桿一小橫桿一大橫桿-連墻桿一剪刀撐一鋪設腳手笆一外側欄桿一擋腳板一密目圍護安全網。2）常規擱置式挑梁外挑長度1.5m（墻外側邊起算），第一道錨環位置離開外墻口1.05m。

3） 固定鋼梁尾部的二道 16錨環沿外墻長度方向布置的間距<1.5m;第一道n形錨環設置在距內側端部0.15m的位置，第二道n形錨環離第一道0.4m。n形錨環要與樓板主筋牢固焊接，防止澆搗樓板混凝土時移位。4） 將鋼梁置入n形錨環內，采用①I6n形套環與工字鋼和錨環焊接，錨環與套環雙面滿焊長度為160mm,且套環與工字鋼雙面滿焊，以確保鋼梁不位移。5） 外墻處焊接式挑梁最長外挑長度1.5m（墻外側邊起算）；陽臺處擱置式挑梁最長外挑長度3.1m（墻中起算），擱置位置為陽臺口墻體；墻體頂部擱置處埋設 200X250mm受剪預埋件，鋼梁底面兩側和預埋件電焊連接；每個部位的焊縫要嚴格按照設計要求執行，即焊縫的有效高度焊縫高度<6mm,單側有效長度不小于100mm（為確保安全，焊縫總長度不小于220mm），且不得有夾渣、氣孔等不符合質量要求的現象發生。6） 挑架全部安裝完畢后，立即在架體底部安裝安全平網。7） 懸挑腳手架搭設可從人貨電梯處開始向兩側環閉進行，使其形成穩固的封閉的整體;電梯出入口處底部及頂部可采用雙水平桿加強，并增設角部加強斜桿。8）人貨電梯至建筑物單獨設置專用過橋通道，不得與腳手架連通。9）進行上部腳手架時，將立桿底部套入挑梁上焊接的 25mm短鋼筋內（見圖7-3），同時在立桿下部距底座上部不大于0.2m處設置掃地桿。10）上部架體立桿離墻0.35m；橫距為1.05m;其他搭設要求同落地式腳手架圖7-3腳手架立桿定位詳圖3、搭設要點:剪刀撐與橫向支撐的構造要求：沿腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側面整個長度與高度用斜桿搭成剪刀撐，自下而上循序連續設置。每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在5?7根。每道剪刀撐寬度不應小于5跨，且不小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45°?60°之間。20.0m以下部分的腳手架,必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于15.0m。剪刀撐斜桿的接頭處頂層可采用搭接外,其余各接頭必須采用對接扣件連接,搭接要求跟以上構造要求同。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上,旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于0.15m。橫向支撐的斜桿要在1?2步內,由底至頂呈之字形連續布置、斜桿要采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。一字型、開口型雙排腳手架的兩端必須設置橫向支撐,中間宜每隔6跨設置一道。連墻件布置及構造要求：連墻件采用梅花形均勻布置，垂直間距一般不大于 4.0m,水平間距一般不大于6.0m,并靠近主節點設置。⑵連墻件為剛性節點，偏離主節點的距離不得大于0.3m。門窗洞部位可采用短鋼管拉接，鋼管長度要超過門窗洞口邊緣0.25m以上。連墻件必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，當此處設置有困難時，要采用其它可靠措施固定。當腳手架下部不能設連墻件時可采用拋撐；拋撐要采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°?60°之間，連接點中心距主節點的距離不應大于0.3m，拋撐在連墻件搭設后方可拆除。連墻桿要呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍微下斜，不容許向上翹起。門洞構造要求：洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于0.15m。洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部；增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件。之字型斜道及斜道腳手板構造要求：斜道要附著在外腳手架或建筑物上，但斜道桿件要獨立設置；⑵人行斜道寬度不能小于1.0m,可采用1:3(高:長)的坡度，拐彎處設置休息平臺，寬度不小于斜道寬度。斜道兩側平臺外圍均必須設置圍護欄桿及擋腳板，欄桿高度為 1.2m，擋腳板高度不小于0.15m。斜道腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿上增設縱向支撐斜桿，斜桿間距不應大于 0.5m。腳手板順鋪時，接頭要采用搭接，低處的板頭要壓住高處的板頭，板頭的凸棱處采用三角木填順。腳手架與建筑物空隙處的隔離要求：懸挑腳手架與建筑物的空隙處，可按每四排高度在小橫桿里側懸挑部位統長綁扎2根縱向水平桿，再鋪上條型小竹笆或網目不大于 25&5mm的條形安全平網。立桿搭設要求：搭設時，應先立內側立桿，后立外側立桿，立桿架設時可先每隔6跨設置1根臨時拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據現場情況拆除，以防倒塌傷人。首步立桿應間隔交叉不同長度的鋼管，使相鄰立桿的對接接頭處于不同高度上，以錯開立桿承載的薄弱點。立桿各層各步接頭必須采用對接扣件連接，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于0.5m，各接頭中心距主節點的距離不得小于0.6m。立桿底部必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿用直角扣件固定在距底座上層 0.2m處的立桿上。橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上以保持腳手架底部的整體性及穩定性。頂部立桿可搭接封頂找齊；搭接長度不應少于1.0m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于0.1m。立桿搭設必須垂直，架設中可以用目測的手段對正建筑物的墻角，或采用吊錘作垂直校正。當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿和縱橫水平桿后，要立即設置連墻件。八、質量驗收要求：1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完5.0?8.0m高度后；達到設計高度后；遇有六級大風與大雨后；停用超過一個月；2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞加強、懸挑鋼梁等，其構造是否符合要求；地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿沉降與垂直度偏差是否符合規范要求；架體竹笆是否完好；安全防護措施是否符合要求；是否超載。九、拆除要點：1、 腳手架拆除順序和搭設順序正相反，即后搭的先拆，先搭的后拆。2、 拆除前，腳手架施工負責人必須對參與腳手拆除的施工操作人員進行安全、技術和外裝飾保護措施等交底工作，交底要有記錄，并在交底書上簽字。3、 拆除腳手前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合要求；并確認建筑物已施工收尾，質量驗收合格有隱患處須整改落實和修復后，再實施拆除工程。4、 拆除作業必須由上而下逐層進行。嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不得大于2步。5、 腳手架拆除時，拆除部位地面20.0m范圍及可能墜落區域四周設置明顯“禁止入內”標志禁止通行，并派專人看守。以保證在拆腳手架時無其他人員入內。6、 在拆腳手前，要先清除竹笆上垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，要集中裝入容器內由貨運電梯運下。7、挑架拆除要在下層的腳手架上進行，先割除斜撐桿和橫梁，隨后拆除伸入樓層內的挑梁。拆除的鋼構件應傳遞到樓層內再由人貨電梯運下。8、采用踏步式拆除法，不得上下同時作業。做到拆一步，清一步。10、剪刀撐要先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。11、連墻桿要隨著架體逐層拆除，嚴禁將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架。12、拆下的安全網、竹笆、鋼管、扣件等不得往下拋擲，必須用吊具放至地面。并按品種、規格堆放整齊，妥善保管，防止生銹。并按要求及時檢查整修與保養。13、隨著腳手架往下拆除，應隨時做好外飾面的清潔、保護和修補工作，拆下的鋼管、扣件及其它材料由貨運電梯集中運下，按規格堆放整齊。14、當有六級及六級以上大風和濃霧、雷雨等惡劣天氣及夜間照明昏暗條件下，應停止腳手架拆除作業。15、在拆除腳手架一段落后，要對尚未拆除的腳手架安全狀況進行檢查，還應對現場周邊情況進行檢查。如有異常情況應及時處理解決，不可疏忽大意，留有隱患。十、安全管理：1、搭設階段：1)腳手架的構配件質量按規定進行檢驗、合格后方可使用。2)腳手架的搭設過程中，在懸挑結構完成后腳手架搭設前、操作層加荷載前、每搭設完10m高度后及達到設計高度后，這幾個階段對搭設質量進行檢查，發現問題必須立即糾正，避免留下安全隱患。2、使用階段：1)操作層上的施工荷載要符合本設計要求，不得超載；不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土輸送管等與腳手架無關的設備、設施固定在腳手架上；嚴禁任意懸