目錄HYPERLINK\l"_Toc200893566"第1章前言1HYPERLINK\l"_Toc200893567"1.1課題研究的目的及意義1HYPERLINK\l"_Toc200893568"1.2國內外研究現狀1HYPERLINK\l"_Toc200893569"1.3論文研究的內容及設計思路1HYPERLINK\l"_Toc200893570"1.3.1主要研究內容1HYPERLINK\l"_Toc200893571"1.3.2臨時結構設計的總體思路1HYPERLINK\l"_Toc200893572"第2章xx特大橋施工總體方案設計及施工布署3HYPERLINK\l"_Toc200893573"2.1工程基本概況3HYPERLINK\l"_Toc200893574"2.1.1xx特大橋工程概況3HYPERLINK\l"_Toc200893575"2.1.2橋位處的水文地質資料3HYPERLINK\l"_Toc200893576"2.1.3設計主要技術指標3HYPERLINK\l"_Toc200893577"2.1.4橋梁設計用主要材料4HYPERLINK\l"_Toc200893578"2.2橋梁的施工總體布署4HYPERLINK\l"_Toc200893579"2.2.1下部結構施工布署4HYPERLINK\l"_Toc200893580"2.2.2上部結構施工步署4HYPERLINK\l"_Toc200893581"第3章水中樁基及承臺的施工方案設計6HYPERLINK\l"_Toc200893582"3.1水中樁基施工方案設計6HYPERLINK\l"_Toc200893583"3.1.1施工工藝流程6HYPERLINK\l"_Toc200893584"3.1.2施工方法7HYPERLINK\l"_Toc200893585"3.2水中承臺施工8HYPERLINK\l"_Toc200893586"3.2.1承臺技術資料8HYPERLINK\l"_Toc200893587"3.2.2施工工藝流程8HYPERLINK\l"_Toc200893588"3.2.3施工方法8HYPERLINK\l"_Toc200893589"第4章墩身施工方案設計11HYPERLINK\l"_Toc200893590"4.1墩身技術資料11HYPERLINK\l"_Toc200893591"4.2墩身施工方案11HYPERLINK\l"_Toc200893592"4.2.1墩身施工實施程序11HYPERLINK\l"_Toc200893593"4.2.2墩身施工要點11HYPERLINK\l"_Toc200893594"第5章托架的設計計算12HYPERLINK\l"_Toc200893595"5.1托架的設計要點及主要技術參數12HYPERLINK\l"_Toc200893596"5.1.1托架的設計要點12HYPERLINK\l"_Toc200893597"5.1.2托架設計的主要技術參數12HYPERLINK\l"_Toc200893598"5.2托架的設計計算12HYPERLINK\l"_Toc200893599"5.2.1力學簡化模型及荷載統計12HYPERLINK\l"_Toc200893600"5.2.2Midas/Civil計算梁的內力17HYPERLINK\l"_Toc200893601"5.2.3截面選擇及強度檢算23HYPERLINK\l"_Toc200893602"5.2.4托架的設計計算25HYPERLINK\l"_Toc200893603"第6章菱形懸臂掛籃的設計31HYPERLINK\l"_Toc200893604"6.1掛籃設計概述31HYPERLINK\l"_Toc200893605"6.1.1掛籃的設計原則及總體構思31HYPERLINK\l"_Toc200893606"6.1.2菱形桁架掛籃的構造及特點32HYPERLINK\l"_Toc200893607"6.2掛籃設計的主要技術參數及桁架尺寸擬定34HYPERLINK\l"_Toc200893608"6.3掛籃各承重構件的設計35HYPERLINK\l"_Toc200893609"6.3.1模板及行走系統的設計35HYPERLINK\l"_Toc200893610"6.3.2掛籃主桁桿件的設計45HYPERLINK\l"_Toc200893611"6.3.3后壓錨固裝置的設計計算49HYPERLINK\l"_Toc200893612"6.4掛籃自重及材料統計51HYPERLINK\l"_Toc200893613"6.4.1掛籃自重統計51HYPERLINK\l"_Toc200893614"6.4.2主桁桿件材料統計表52HYPERLINK\l"_Toc200893615"第7章懸臂段及合攏段施工53HYPERLINK\l"_Toc200893616"7.1懸臂段施工53HYPERLINK\l"_Toc200893617"7.1.10#、1#塊施工53HYPERLINK\l"_Toc200893618"7.1.2懸臂段現澆施工53HYPERLINK\l"_Toc200893619"7.2合攏段施工54HYPERLINK\l"_Toc200893620"7.2.1中跨合攏段施工54HYPERLINK\l"_Toc200893621"7.2.2邊跨合攏段施工54HYPERLINK\l"_Toc200893622"第8章箱梁預應力施工56HYPERLINK\l"_Toc200893623"8.1主要工程技術參數56HYPERLINK\l"_Toc200893624"8.2預應力施工工藝56HYPERLINK\l"_Toc200893625"第9章設計結論與展望59HYPERLINK\l"_Toc200893626"參考文獻60第1章前言1.1課題研究的目的及意義隨著國家基礎設施建設的快速發展，尤其是高速公路和大量鐵路客運專線的興建，預應力混凝土連續箱梁剛構橋以其結構剛度大、行車平順性好、伸縮縫少和養護簡單等優點成為橋梁建設中的主要橋型之一。而臨時結構在剛構橋的施工中非常重要，一個合理的臨時結構，不但要能夠滿足受力性能方面的需要，而且能縮短施工工期，減少工程投資，保證施工質量，保證施工人員生命安全。選擇此課題，意在對連續梁橋懸臂施工方案進行優化，對施工臨時結構加以改進。1.2國內外研究現狀經過幾十年的發展，我國在建造大跨度預應力混凝土連續剛構橋、懸臂梁橋等方面，無論是設計、施工工藝還是施工機具的研制上都已達到甚至超過西方發達國家的水平。1997年建成的虎門大橋輔航道連續剛構跨度達270m，當時創世界之最（目前最大跨度為挪威的斯托爾馬橋，跨度為301m）。懸臂灌注、懸臂拼裝等先進工藝和施工技術已在各類橋梁施工中廣泛應用。從世界范圍來看，各國的工程技術設計人員都非常注重對臨時結構的研究和改進，臨時結構的設計，正朝著標準化、輕型化、人性化的方向發展。1.3論文研究的內容及設計思路主要研究內容本設計以《公路橋涵施工技術規范》（JTJ041-2000）為依據，參考相關文獻，結合xx特大橋主橋施工實例，對大跨預應力混凝土連續剛構在懸臂掛籃施工中的施工方案進行了總體說明；對施工過程中使用的托架、菱形掛籃進行了設計計算；對上部結構的施工工藝流程和箱梁預應力施工技術做了簡單介紹。臨時結構設計的總體思路本課題在設計過程中對橋梁施工中所使用的每種臨時結構都是按照以下設計思路和設計步驟進行的：1、熟悉結構的構造特點；2、掌握結構的工作原理；3、明確結構構件的傳力途徑；4、結構設計荷載統計及內力計算；5、桿件截面選擇及強度檢算；6、結構的施工要點。第2章xx特大橋施工總體方案設計及施工布署2.1工程基本概況xx特大橋工程概況xx特大橋是xx省xx市外環快速路市政工程。此橋位處河道較寬，主橋主孔中心道路樁號為K2+291.973，位于xx特大橋28#～31#墩之間，南岸分別為南引橋，北岸為北引橋，均采用30m預制先簡支后連續箱梁。xx特大橋主橋橋型采用懸臂澆注預應力混凝土連續剛構，主橋分孔為75+120+75=270m，單幅橋面寬度為0.60（防撞護欄）+12.25（機動車道）+0.25（防撞護欄）+1.50（人行道）+0.40（防護欄干）=15.00m。兩幅橋間凈距0.80m,人行道在橋梁外側分別設置，每幅橋行車道橫向設單向2%橫坡，人行道設1%反坡，兩側引橋位置設人行梯到方便行人上下。橋位處的水文地質資料橋址位置地面標高為1.0～3.0m.xx主河道河面寬約為120m，最高潮水位為2.5m，最低約為-0.5m，最大潮位落差為3.0m。河床標高最淺處約為1.00m，最深處為-9.9m，最大高差超過11m。河床土層主要為淤泥或淤泥質砂，巖土層主要有填筑土層（Q4me）、種植土層（Q4pd）、沖積土層（Q4ql）、白堊系頁巖、泥巖。設計主要技術指標xx水道—內河Ⅳ級航道，凈高8.00m（洪水重現期10年），凈寬60.00m，被交路凈高4.50m。1、設計荷載車道荷載：城市A級人行道荷載:人群荷載5.0KN/㎡2、地震基本烈度橋位抗震設防烈度為Ⅶ度，設計分組為第一組，設計基本加速度值為0.10g。3、設計坡度縱坡：1.5%～0.895%，橫坡：2.0%4、設計基準期為100年，防洪標準為百年一遇。橋梁設計用主要材料1、混凝土(1)主梁采用C50混凝土，孔道壓漿為C40水泥漿(要求真空灌漿，強度40MPa)(2)蓋梁采用C45混凝土(3)橋面鋪裝底層采用C40混凝土，防撞護欄采用C35混凝土(4)主橋墩柱采用C40混凝土(5)承臺采用C30/C25混凝土，樁基礎均采用C25混凝土2、普通鋼筋及鋼材采用HRB400鋼筋和R235鋼筋，技術標準符合GB1499—1998和GB13013—1991之規定。上部結構鋼板采用Q345c鋼(GB/T1595—94）；下部結構鋼板采用Q235級鋼（GB700—88）。3、預應力鋼筋(1)全橋預應力鋼絞線采用1860,d=15.2mm,符合國家標準《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224—1995）要求的高強的松弛鋼絞線。(2)預應力管道縱向預應力管道均采用塑料波紋管，孔道壓漿均采用真空灌漿技術。(3)箱梁豎向采用Φ3240Si2MnMov高強精扎螺紋鋼筋（鋼筋強度為75%）。2.2橋梁的施工總體布署下部結構施工布署主橋中墩采用10Φ180cm鉆孔灌注樁基礎，樁尖打入微風化層，樁頂設承臺，上接矩形雙片柱墩。邊墩采用4Φ150cm鉆孔樁基礎，樁頂設承臺，上接矩形雙片柱墩。主橋邊墩基礎位于岸上，采用常規方法施工。中墩基礎位于xx主河道以內，水深約1～4米中墩基礎工期避開洪水季節，采用鋼套箱施工。上部結構施工步署xx特大橋主橋為變截面懸臂澆注預應力混凝土連續剛構，單箱單室。梁高在2.50m～6.0m之間變化。箱梁上施加三向預應力，縱向主要采用13—7Φ5鋼絞線，橫向采用2—7Φ5鋼絞線，豎向采用Φ32高強精扎螺紋粗鋼筋，主梁在29#墩進行墩梁固結，30#墩通過單向活動支座與橋墩聯接。根據施工方法，將三孔連續剛構劃分成兩個施工單體，即第一、三孔的13.93米長梁段設滿堂支架現澆，中間的兩個主墩作為兩個單“T”結構懸臂澆注，形成單“T”后，進行兩次體系轉換，最終形成三孔連續剛構。主橋施工過程分為三個大的時區，第一個時區懸澆29#、30#墩T構及兩個邊孔現澆段施工，第二個時區兩個邊孔合攏，第三個時區中孔合攏。各時區的工作內容可相互重疊，但先后順序按照上述安排。每個單“T”的懸澆過程按照下述順序進行：首先在托架上澆注0號和1號梁段，張拉1號橫斷面預應力鋼束后，安裝掛籃，對2號～17號梁段進行懸臂澆注每個梁段為一個周期，每個施工周期不少于7天。每個單“T”的懸澆施工過程必須對稱、平衡進行，不允許偏載施工。30#墩0號塊施工時，墩梁臨時固結，在張拉中孔跨中連續束之前全部拆除。在29#、30#墩T構施工過程中，同時進行邊孔現澆段的施工。施工過程共有兩次體系轉換。第一次為邊孔合攏，第二次體系轉換為中孔合攏。第一次體系轉換，邊孔合攏時T構懸臂段合攏段各50t，第二次體系轉換，中孔合攏時，中孔合攏段兩側荷載各50t，應準確控制。邊孔、中孔澆注合攏段前應按設計圖鎖定，形成三孔連續梁再澆注混凝土，合攏溫度不高于20℃。施工過程中每個施工周期應嚴格控制橋面標高，必須在掛籃調試完畢，澆注完混凝土，張拉預應力鋼束后，分多次進行高程及位移測量，以保證連續箱梁的線型，并由監控人員進行分析，根據實際情況對立模高程進行調整，以保證合攏時高程的正確性。第3章水中樁基及承臺的施工方案設計3.1水中樁基施工方案設計3.1.1施工工藝流程搭設輔助施工平臺→插打樁基鋼護筒→鉆機就位→造漿、鉆進→終孔→一次清孔→超聲波成孔檢測→下放鋼筋籠→下放導管→二次清孔→灌注混凝土。搭設輔助施工平臺搭設輔助施工平臺樁位放樣插打鋼護筒鉆機就位鉆孔清孔下放鋼筋籠二次清孔水下灌注混凝土混凝土養生拔出鋼護筒制作鋼護筒制作鉆架選擇鉆頭測量鉆孔深度鋼筋籠加工安裝導管導管水密性試驗圖3-1鉆孔灌注樁施工工藝流程圖施工方法(1)施工準備首先用浮吊起吊鋼護筒放入導向架，再用浮吊起吊APE400液壓錘進行鋼護筒插打，插打過程由測量人員實施監控,使鋼護筒平面位置偏差不超過10cm，傾斜度不超過1％。然后布設型鋼完成鉆孔平臺搭設。(2)鉆機就位在鋼護筒上劃出十字線定出樁中心,調整鉆機位置,使鉆頭對準樁中心,并準確調平,其中心位置和水平誤差在規范允許范圍內。鉆機支承處適當加固,保證在鉆進過程中，鉆機平穩。(3)泥漿制備選擇較好的黏土,如無優質黏土,則購買優質膨潤土為原料造漿。制漿前,先把黏土塊打碎，使其在攪拌中易于成漿,縮短攪拌時間,提高泥漿質量，制漿采用泥漿攪拌機攪拌，其相對密度、黏度、靜切力、含砂率、失水量等各項指標均要符合要求，在鉆進過程中，試驗人員要定期檢測泥漿質量，以便適時調整，使鉆孔工作順利進行。(4)鉆孔初鉆：先往孔底供泥漿，換出原孔中的清水。然后開動空壓機送風吸渣，最后開動鉆機轉盤機構，并低速開鉆，直至整個鉆頭進入正常速度鉆進。反循環排渣用一臺空壓機，壓力在0.7MPa左右。正常鉆進：為了保證鉆桿垂直，孔位準確，采用減壓鉆進，當孔底土質較硬時可在鉆頭上方加以配重塊，但鉆壓不得超過鉆頭加鉆桿、配重總重的80％，使鉆桿在鉆進過程中始終受拉而保持鉆桿垂直，以避免或減少彎孔、斜孔現象的發生。鉆進時，空壓機送風與鉆錐回轉同時進行，接鉆桿時，將鉆桿稍提升30cm左右，先停止鉆錐回轉，再送風數分鐘，將孔底鉆渣吸盡，再放下鉆錐，進行拆裝鉆桿工作，以免鉆渣沉淀而發生埋錐事故。另外，隨時注意護筒口泥漿面標高，如果孔內水頭逐漸下降時，立即將新鮮泥漿補人護筒，以免發生坍孔事故。換鉆桿時，先用水洗凈鉆桿端面，加上經檢查完好的橡膠墊圈，最后對孔接桿，務必做到接頭緊密，避免漏氣，漏水和松脫。保證鉆孔內水頭，從泥漿池向孔口提供的泥漿量約等于從孔底通過鉆桿排出的泥漿量，以避免孔壁坍塌現象發生。護筒內的泥漿面應比施工水位高出2～4m，確保內外水頭壓差。因故中斷鉆進時立即將鉆頭提起至安全位置(一般0.5—2m)，并送氣10—15min讓砂石完全排出鉆桿，再鉆進時先送氣10—15min，讓泥漿充分循環，直至泥漿正常之后慢慢放下鉆具鉆進，要特別注意停鉆時先提鉆，停主機泵組，等排出的泥漿中無渣時方可停風，否則將會造成埋鉆事故。(5)清孔在孔深達到設計標高取樣檢查合格后，采用反循環抽漿換漿法清孔，鉆頭提起離孔底20～30cm，采用稍高的轉速轉動鉆頭，一邊繼續反循環，把孔底泥漿鉆渣混合物排出孔外，一邊向孔內補充儲漿池內凈化后的泥漿，一直持續約4h，檢測出漿口籠分節制作。鋼筋籠的吊裝：鋼筋籠采用浮吊安裝，鋼筋籠安裝時為保證不變形，用型鋼作一吊架將籠吊起，骨架進入孔口后，應將其扶正徐徐下放，嚴禁擺動碰撞孔壁，并且邊下放邊拆除內撐。當最后一道加勁箍筋接近孔口時，將骨架通過工字鋼臨時固定在鉆孔平臺上，再吊起上一節鋼筋籠，進行鋼筋籠連接。接頭加工好后，再吊起骨架抽出工字鋼，下放骨架，最后用同直徑的光圓鋼筋做吊筋把鋼筋籠通過吊架固定在鉆孔平臺上。二次清孔：鋼筋籠安裝好后，根據孔深安裝導管，然后安裝高壓氣管，在灌注混凝土前進行氣舉法二次清孔，通過導管將孔底沉渣吸出，以達到設計孔底沉淀厚度<5cm或設計要求。經監理工程師檢查合格并簽證后拆除氣管，立即進行水下混凝土的灌注。(7)水下混凝土灌注導管選用壁厚6mm以上的無縫鋼管制造,內徑30cm，導管制作完成后要按1.5倍孔底靜水壓力進行水密性試驗，以保證灌注過程中不漏水和爆裂。儲料斗和漏斗容積滿足首批混凝土數量能將導管埋人1.0～3.0m。水下混凝土配合比需經設計,采用雙摻技術使混凝土有緩凝時間。混凝土坍落度等指標符合規范要求。混凝土用罐車運輸至施工碼頭，輸送泵泵送人儲料斗。灌注水下封底混凝土時，在導管和漏斗之間設置閥門，先將閥門關好并將導管提離孔底30～40cm左右，然后將灌注漏斗和儲料斗裝滿混凝土，同時打開漏斗和儲料斗的閥門灌注首批混凝土。每次抽拔導管時，要用測量繩測出混凝土頂面標高，計算出導管埋深，決定拔管長度。此項工作要由專人負責，確保導管埋深在2～6m之間，同時還要作好混凝土灌注記錄備查。3.2水中承臺施工承臺技術資料水中主墩承臺為長方形鋼筋混凝土結構，上游一側設分水尖，承臺長16.5m，寬10m，高3m，分左右兩幅，混凝土設計標號為C30，每個承臺的混凝土方量為580.5m3。承臺底部由10根直徑1.8m的鉆孔灌注樁支撐。施工工藝流程見下圖（圖3-2）施工方法(1)下部承重結構施工：水中樁打完之后，將加工好的槽鋼桿件吊運到樁位，利用低潮水位，將其按下層橫梁、中層縱梁、上層橫梁的順序，用對拉螺栓緊固在混凝土樁體上。施工準備測量放線焊接牛腿搭設作業平臺施工準備測量放線焊接牛腿搭設作業平臺底模板施工綁扎鋼筋立側模承臺混凝土澆注自檢監理工程師復查模板制作整修鋼筋成形混凝土養生監理工程師檢查預埋墩身鋼筋圖3-2承臺施工工藝流程圖(2)底面模板：底模采用5cm厚木板制成，根據已沉入樁的位置現場制作，通過壓條鋼板，用螺栓固定在底面的槽鋼上。(3)側模安裝：底底模安裝好以以后利用低潮潮時間，直接接在底板拼裝裝并通過豎向向和橫向槽鋼鋼與底部支架架固定，組裝裝時應留出一一塊板的位置置作為潮水進進出口，以減輕水水流對箱體的的沖出和浮力力。(4)封底混凝土土：側模固定定好后，在低低潮位時將圍圍堰封閉，抽抽干余水，在在木底板上鋪鋪設二層隔離離油氈，然后后直接澆筑CC25混凝土土并振動密實實。(5)鋼筋籠制作：：封底混凝土土強度達到設設計強度75％后，用吊吊機將在岸上上加工好的鋼筋運到到現場,在圍堰內進進行安裝綁扎扎，作好澆筑筑混凝土的準準備工作。(6)混凝土澆筑::承臺混凝土土方量較大,,澆筑時按臺臺階斜向一端端向另一端進進行。(7)側模及支撐結結構的拆除：：承臺混凝土土強度達到設設計強度的75％后即可拆拆除側模，完完成一個承臺臺的施工，底底模及支撐設設備因處于水水下，需有潛潛水人員配合合進行，拆除除完畢轉入下一階段段。第4章墩身施工方案設計計4.1墩身技術術資料xx特大橋主橋每每幅橋共四個個墩，分為主主墩和側墩，標號按按順序依次為為28#、29#、30#、31#。其中29#、30#墩為在水中中的主墩，主主墩為雙柱式式長方形鋼筋筋混凝土結構構，主墩墩柱柱長6.8mm，單注寬2..0m,高13.0mm,采用C40混凝土土澆注。本章章以主墩墩身身進行施工方方案的設計闡述。4.2墩身施施工方案4.2.1墩身身施工實施程程序墩身工程施工作業業，按照下列列程序實施：：墩身定位→鋼筋加工→安裝模板→澆注混凝土→養護→拆模墩身施工要點(1)為合理利用用材料，減少少浪費，鋼筋筋下料原則是是：先斷長料料，后斷短料料。澆注前，應應檢查鋼筋位位置是否正確確。(2)模板采用用固定鋼模，在在鋼模安裝前前，應用除銹銹機將模板上上的銹除盡，并并均勻涂上潤潤滑油，以便便于拆模，使使混凝土光滑滑。(3)墩身混凝土土采用分層澆澆注振搗混凝凝土時采用插插入式振動器器每層混凝土土不可鋪設太太厚，振搗棒棒的振動間距距應當減少，振振動時間照情情延長，同時時靠近模板一一側應有一排排振動搗實，振振動棒應避免免接觸模板。混混凝土拌和物物是否搗實，主主要由混凝土土層的表觀現現象來判斷，例例如：大集料料已經沉入混混凝土內，拌拌和物不再下下沉表面已大大致水平，混混凝土表面已已出現鏡面水水泥砂漿薄層層混凝土模板板接壤處出現現水泥漿混凝凝土表面已停停止溢出氣泡泡。(4)信陽夏季氣溫溫較高，在熱熱天施工時，應應設法采取措措施，以降低低混凝土水化化熱。(5)混凝土達到到設計標號的的25%后方可拆模模，不得使混混凝土受到振振動。第5章托架的設計計算5.1托架的設計計要點及主要要技術參數5.1.1托架架的設計要點點1、因為是臨時性輔助助結構，托架架應能滿足強強度和穩定性性要求，剛度適中，自自重較小，整整體性較強。2、托架應可以在地面面拼裝成型，整體吊裝就就位，方便安裝，減減少空中作業業時間。3托架在承受荷載后后產生變形和和撓度，安裝裝前要計算、設設置預拱度，使使結構的外形形尺寸和標高高符合設計要要求。4、托架設計應力求求構造簡潔、裝裝拆方便，能能增加周轉次次數。5、作用在托架上的的荷載有橋垮垮結構的重力力、施工機具具及人群荷載載、風荷載、模模板重量。6、托架各構件應嚴嚴格按期計算算圖示進行強強度計算，容容許應力可按按臨時結構予予以提高。7、托架上要設置落架架設備，便于于拆除托架。8、墩身上為托架的的預留孔洞不不宜太多，在在施工完畢后后應易于封閉閉。5.1.2托架架設計的主要要技術參數托架設計必須滿足足0#塊和1#塊施工要求求，29、30號橋墩墩頂頂處截面為680×2200矩形截面，0#塊長度為8..0m,11#塊長度為2..0m，箱梁梁梁底寬度為為7.0m，頂板寬度為為14.766m，0#塊和1#塊進行一次次性澆注施工工。5.2托架的的設計計算力學簡化模型及荷荷載統計1、托架平面的力學簡簡化模型（布布置圖見下頁頁圖5-1）2、荷載統計(1)0#塊荷載①0#塊混凝土重量量②模板及支架自重計計算內模表面積a托架正面圖（單單位：cm）b托架側面圖圖（單位：cm）c0、1#塊托托架平面布置置圖（單位：：cm）圖5-1托架布布置圖外模板表面積鋼模板采用普通通通用鋼模板，鋼鋼模板與鋼支支架的重量以以混凝土自重重的5%計算③荷載統計結果匯總總混凝土重量：施工人員及設備重重量：振搗荷載：模板及支架自重：：托架自重：(2)翼緣板荷載載統計①混凝土重量②模板重量鋼模板采用普通通通用鋼模板，鋼鋼模板與鋼支支架的重量以以混凝土自重重的5%計算③荷載統計匯總混凝土重量：施工人員及設備重重量：振搗荷載：模板及支架自重：：托架自重：(4)1#梁段延伸伸區臨時結構構荷載統計施工人員及設備重重量：施工面板重量：托架自重：(4)1#塊荷載統統計①混凝土重量內部梯形體的體積積：②鋼模板采用普通通通用鋼模板，鋼鋼模板重量以以混凝土自重重的5%計算③荷載統計混凝土重量：施工人員及設備重重量：振搗荷載：模板及支架自重：：托架自重：(5)各鋼梁分配線線荷載的計算算①箱梁翼板范圍1#：2#：3#：②箱梁底板處0#：1#：2#：3#：5.2.2Midaas/Civvil計算梁的內內力(1)各次梁的內力力計算①0#梁計算a加載圖式（單位：：kN）b支反力圖（單單位：kN）c彎矩圖（單位位：kN）d剪力圖（單位位：kN）圖5-20#梁內力力計算②1#梁計算a加載圖式（單單位：kN）b反力圖（單位位：kN）c彎矩圖（單位位：kN）d剪力圖（單位位：kN）圖5-31#梁內內力圖③2#梁計算a加載圖式（單單位：kN）b支反力圖（單單位：kN）c彎矩圖（單位位：）d剪力圖（單位位：kN）圖5-42#梁梁內力計算④3#梁計算a加載圖式式（單位：kkN）b反力圖（單位位：kN）c彎矩圖（單位位：）d剪力圖（單位位：kN）圖5-53#梁梁內力計算通過軟件計算可知知：0#次梁計算最大內力力：1#次梁計算最大大內力：2#次梁計算最大大內力：3#次梁計算最大大內力：(2)托架主梁的設設計計算①Ⅰ號主梁的設計計算算a加載圖式式（單位：kkN）b反力圖（單單位：kN）c彎矩圖圖（單位：）d剪力圖（單位位：kN）圖5-7Ⅰ#主梁梁內力計算a加載圖式（單位：：）b反力圖（單位：kkN）c彎矩圖（單位：）d剪力圖（單位：）圖5-8Ⅱ#主主梁內力計算算5.2.3截面面選擇及強度度檢算(1)次梁的設計①0#梁計算計算最大內力:選I14型鋼ⅰ正應力驗算ⅱ剪應力驗算②1#、2#、3#次梁彎彎矩和剪力值值相差不大，故故采用相同截截面，取最大大值進行計算算選取I32c型鋼鋼ⅰ正應力驗算ⅱ剪應力驗算(2)主梁的截面選選擇及驗算1#次梁計算最大大內力：2#次梁計算最大大內力：由于1#、2#主主梁計算最大大內力相差不不大，故擬采采用相同截面面。選用H型鋼ⅰ正應力驗算合格ⅱ剪應力驗算符合工程運行允許許誤差范圍(3)托架主次梁材材料統計表表5-1主次梁材材料統計表編號桿件類別桿件長度截面形式桿件數量縱橋向0#16.8mI1421#16.8mI32c22#16.8m23#16.8m24#16.8m2橫橋向Ⅰ15.6mH4002Ⅱ15.6m2Ⅲ15.6mI1425.2.4托架的的設計計算(1)托架的內力力計算①縱橋向托架a縱橋向托架計算加加載圖式（單單位：）b橋向托架架反力圖（單單位：）c縱橋向托架軸力圖圖（單位：）5-9縱橋向向托架內力計計算(2)桿件截面選擇擇①縱橋向托架設計計算最大內力：選取截面I25aa型鋼Ⅰ正應力驗算合格Ⅱ壓桿穩定檢算Ⅲ拉桿剛度檢算滿足規范要求。②橫橋向托架設計a橫橋向托架計計算加載圖式式（單位：）b橫橋向托架架反力圖（單單位：kN）c橫橋向托架軸力圖圖（單位：）5-10橫橋橋向托架內力力圖計算最大內力：選取截面I28bb型鋼Ⅰ正應力驗算合格Ⅱ壓桿穩定檢算合格Ⅲ拉桿剛度檢算滿足規范要求。表5-2托架主主要桿件材料料統計表編號桿件類別桿件長度截面形式桿件數量縱橋向拉桿2.0mI25a1×8壓桿2.8mI25a1×8零桿1.0mI25a1×8零桿1.4mI25a1×8零桿0.7I25a2×8橫橋向拉桿2.0mI28b1×16壓桿2.8mI28b1×16零桿1.0mI28b1×16零桿1.4mI28b1×165.2.4托架與預預埋牛腿的連連接計算(1)縱橋向焊縫連連接計算圖5-11橫縱縱橋向焊縫示示意圖①焊腳尺寸取②焊縫計算內力③焊縫有效截面慣性矩矩計算④焊縫應力檢算翼緣焊縫最大應力力:腹板焊縫由于彎矩矩和剪力產生的的最大應力：：驗算：不滿足采取在I字鋼腹板板兩側加焊兩兩塊鋼板進行行局部補強。(2)橫橋向焊焊縫連接計算算①焊腳尺寸取圖5-12橫橋橋向焊縫示意意圖②焊縫計算內力③焊縫有效截面慣性性矩計算④焊縫應力檢算翼緣焊縫最大應力力：腹板焊縫由于彎矩矩產生的最大大應力：驗算不滿足，采取在II字鋼腹板兩兩側加焊兩塊塊鋼板進行局局部補強。第6章菱形懸臂掛籃的設設計6.1掛籃設計概概述掛籃是一個能沿梁梁頂滑動的承承重結構，通通常由承重系系統、懸吊系系統、錨固系系統、走行系系統和工作平平臺幾部分構構成，其主要要功能是支撐撐模板，承受受新澆混凝土土重量，由工工作平臺提供供張拉、灌漿漿的場地，調調整標高。6.1.1掛籃籃的設計原則則及總體構思思1、掛籃的設計原則則(1)要求自重輕；；(2)盡量利用施工工現場現有的的常備構件；；(3)結構簡單、受受力明確；(4)運行方便、堅堅固穩定；(5)易于操作、便便于裝拆，使使用安全。2、掛籃設計的總體體構思依據國內外掛籃施施工的現有水水平，在滿足足施工要求的的基礎上，注注重整體功能能，總體設計計構思體現在在以下幾方面面：(1)掛籃設計輕型型化為了保證掛籃自重重符合設計要要求，在設計計時采取了如如下措施：選選用一種受力力合理、安全全可靠的輕型型結構作為掛掛籃承重主桁桁，掛籃用材材立足國內生生產的高強輕輕質鋼材，并并便于加工，掛掛籃前移時尾尾部充分利用用箱梁豎向預預應力筋平衡衡傾覆力矩以以取消配重，從從而減輕自重重。由于懸臂臂梁段高度較較大（2.55m～6m）,每幅橋面寬寬度為14..76m，掛掛籃上懸臂澆澆注梁段的最最大重量為146t，所以掛籃籃設計荷載較較大，在結構構選型方面采采取菱形桁架架式，結構簡簡單且自重輕輕。(2)掛籃設計考慮慮各梁段全斷斷面一次性灌灌注，掛籃走走行、模板升升降等全部采采用液壓裝置置、電氣集中中控制，靠機機械化和自動動化來提高生生產效率和降降低工人的勞勞動強度，底底籃及模板系系統采用垂直直懸吊在主桁桁懸臂端，掛掛籃走行時，底底籃、外模同同步就位，盡盡量減少工序序，縮短施工工周期。中堂堂大橋為雙幅幅橋面，懸臂臂梁橫斷面既既由兩組箱梁梁組成，每個個橋墩上兩個個懸臂梁挑出出同時施工共共需四個掛籃籃，為減少工工程投資，采采取“以加快單幅幅橋面施工速速度”的措施來保保證全橋的施施工工期。對對其中各部分分的細部設計計以便于人工工操作、調整整為原則，提提高各施工工工序的機械化化、自動化。(3)對掛籃結構作作適當處理以以適應不同跨跨徑和寬度各各類箱梁施工工的需要，提提高掛籃的重重復利用率，降降低工程投資資。(4)保證懸澆混凝凝土質量模板板設計注重混混凝土外觀質質量，以剛度度控制設計，采采用鋼板及型型鋼制作，堅堅固耐用，完完全滿足所有有梁段使用不不需要更換和和修補。制訂訂箱梁施工實實施細則，嚴嚴格規范保持持平衡施工及及限制施工荷荷載的措施，保保證箱梁施工工的安全和質質量。(5)設計掛籃時考考慮所處位置置箱梁面有寬寬敞的作業空空間，便于放放置各種施工工機具和操作作人員往返，在在掛籃上方設設置遮陽雨棚棚，改善工人人作業環境。6.1.2菱形形桁架掛籃的的構造及特點點菱形掛籃結構簡單單、受力合理理、操作空間間大、一次移移動到位。它它主要由!個系統組成成，即主桁承承重系統、底底籃和模板系系統、液壓電電氣系統。菱菱形掛籃主要要有菱形桁架架、懸吊系統統、走行系統統、模板系統統及張拉操作作平臺組成。本本設計采用主主桁架全栓接接（或銷接）的的空間菱形掛掛籃設計方案案。主桁架掛籃主桁為整套掛掛籃的受力核核心，由兩片片菱形桁架組組成，菱形桁桁架的所有桿桿件均采用兩兩根槽鋼組成成格構式組合合截面，各桿桿件之間采用用普通螺栓通通過兩塊節點點板連接成一一體，兩片菱菱形桁架之間間平面及豎向向聯結。掛籃籃主桁設有前前后支點共44個，前支點點直接支撐在在已灌注的箱箱梁梁體腹板板頂面，后支支點通過箱梁梁腹板豎向預預應力筋錨固固。在掛籃主主桁上弦設有有遮陽雨棚，它它既能改善工工人作業環境境，又使得該該掛籃能夠適適應雨季施工工。2、走行系統掛籃走行系統分為為桁架走行系系統、底模、外外模走行系統統和內模走行行系統。桁架架走行系統是是在兩片桁架架下已灌注的的箱梁頂面鋪鋪設兩根用鋼鋼板組焊的箱箱形軌道，軌軌道用已灌注注箱梁的豎向向預應力筋錨錨固于箱梁頂頂面，軌道頂頂面放置前后后支座，支座座與桁架節點點通過螺栓連連接，前支座座沿軌道滑行行，后支座通通過反扣裝置置沿軌道頂板板下緣滑動，不不需加設平衡衡重，軌道分分節向前倒用用；底模和外外模與掛籃主主桁同步走行行，走行時，底底模仍然支撐撐在縱梁桁架架上，外模則則吊掛于外導導梁上；內模模待前段箱梁梁底板和腹板板鋼筋綁扎完完成后，沿內內導梁滑移到到位。3、內外模系統內模分頂模和內側側模，由型鋼鋼組焊成模架架。內模工作作時由滑梁支支撐在內吊梁梁上，脫模時時松開內吊梁梁，滑梁落在在內吊梁上即即可前行。頂頂模為定型組組合鋼模板，側側模為適應梁梁高的變化部部分采用木模模。外模由側模、底模模及拉桿組成成。側模有外外吊梁懸掛，模模板由型鋼和和鋼板組焊而而成，在梁體體兩側用拉桿桿拉緊以抵抗抗混凝土澆筑筑時的水平力力作用。底模模由底縱梁、底底橫梁及模板板組成，懸掛掛在掛籃主桁桁前吊點、已已澆筑梁段和和外吊梁上，隨隨主桁一起前前移。4、懸吊系統由螺旋千斤頂、小小橫梁、吊帶帶及φ32精扎羅紋鋼鋼筋組成，用用于懸掛模板板系統，調整整模板標高。前長吊帶是前下橫梁與前上橫梁之間的傳力結構，根據所傳力的大小，分別采用相應截面鋼帶制作而成；前短吊帶是內外導梁前端與前上橫梁之間的傳力結構，根據所傳力的大小，分別采用相應的鋼帶制作而成；后長吊帶和后短吊帶是將后下橫梁所受荷載傳遞到已灌注的箱梁梁體上的；后短吊桿是將內外導梁后端所受荷載傳遞到已灌注的箱梁梁體上。5、錨固裝置每個后錨點由數根根φ32精扎螺紋鋼鋼筋、扁擔梁梁及螺旋千斤斤頂組成，在在梁體內外緣緣的根部直接接錨固，通過過設置與扁擔擔梁上的千斤斤頂進行錨固固力的轉換。6、張拉操作平臺懸掛于主桁架上，提提供立模、扎扎筋、混凝土土澆筑、張拉拉預應力鋼筋筋及掛籃移位位的工作平臺臺。7、掛籃主桁結構設設計計算(1)荷載系數依據《公路橋涵設設計和施工規規范》現取值值如下：箱梁混凝土澆筑時時由于脹模等等因素的超載載系數：1.005混凝土澆筑時的動動力系數：1.2掛籃空載走行時的的沖擊系數：：1..3混凝土澆筑和掛籃籃走行的抗傾傾覆穩定系數數：1.5(2)作用于主桁的的荷載①梁段荷載：澆澆筑梁段的最最大重量146..04t控制設計最大荷載載w==1.2××146.004=1175.2tt②施工機具及人群荷荷載：③振搗系統產生的振振搗力④混凝土偏載：腹板板混凝土澆筑最最大偏差5..5m風荷載：800PPa掛籃設計控制自重重:1466.04t××0.34=49..6t≈50t(3)荷載組合荷載組合Ⅰ：梁段段荷載+振動力+掛籃自重+施工機具和和人群荷載荷荷載組合Ⅱ：混凝土重+掛籃自重+混凝土偏載+施工機具和和人群荷載組合Ⅲ：混凝凝土重量+掛籃自重+風荷載荷載組合Ⅳ：混凝凝土重量+掛籃自重+施工機具和和人群荷載組合Ⅴ：掛籃籃自重+沖擊附加荷荷載+風載荷載組合Ⅰ～Ⅲ用用于主桁架承承重系統強度度和穩定性計計算；荷載組合Ⅳ用于剛剛度計算；荷荷載組合Ⅴ用于掛籃行行走驗算。6.2掛籃設計計的主要技術術參數及桁架架尺寸擬定1、工程技術參數xx特大橋主橋為為75m+120m+75m預應力力混凝土連續鋼鋼構，橫截面面為雙幅單箱箱單室變高三三向預應力混混凝土箱梁，單單幅橋面寬度度為14.776m，底板板寬度為7..0m，梁高高由2.5～6m變化，澆澆筑最大梁段段長度為3..5m，最重重梁段重146T。箱梁頂板板厚度從288cm～60cm間變變化，底板變變化范圍為225cm～150cmm，腹板厚度度變化范圍550cm～150cmm。掛籃設計構思為使掛籃設計符合合受力簡單、結結構安全、經經濟適用的設設計原則，在在滿足強度、剛剛度、穩定性性等要求的前前提下，力爭爭將掛籃設計計自重控制在在50T左右，即掛掛籃自重：梁梁段重=50：146≈0.34，屬于經濟濟設計范圍。該掛籃結構簡單,受力明確。掛籃前端及中部作業面開闊,可以從掛籃中部運送混凝土,便于箱梁腹板、底板鋼筋安裝制作;設有走行滑道,移動方便,外模、底模可一次拆除,便于整體移動;取消了平衡重,利用豎向預應力筋錨固軌道,掛籃沿滑道運行;掛籃所需材料為普通型鋼,加工制作簡單;主桁采用銷子連接,使包括主桁在內的所有桿件均能在工地加工,安裝方便,受力明確;非彈性變形利用自重即能消除;掛籃模板利用螺旋千斤頂調整高度,安全可靠,確保了工程質量、人身及設備安全。初步擬定掛籃主桁尺寸，見圖6-1圖6-1主桁桿桿件尺寸初步步擬定6.3掛籃各各承重構件的的設計模板及行走系統的的設計1、底縱梁的設計計計算(1)荷載的統計計計算2#梁段質量最大大，故以2##梁段進行菱菱形懸臂掛籃籃的設計圖6-22#梁段段最大截面圖圖（單位：kkN）①混凝土重量②鋼模板自重：按00.5kN/m2進行計算③施工機具重量：④振搗混凝土產生的荷荷載：(2)截面布置及力力學簡化模型型底縱梁兩端支撐在在底橫梁上，按按簡支梁進行行計算，沿橫橫橋向間距550cm布設設一道，其上上鋪設模板。圖6-3底縱梁梁模型圖（單單位：cm）(3)底縱梁的內力力計算a加載圖式（單單位：kN）b彎矩圖(單位：))c剪力圖（單位：kkN）圖6-4底縱梁內力力圖(4)截面選擇選用22a型鋼hh=220mmmb==110mmm(5)截面強度驗算算合格合格(6)剛度驗算剛度滿足要求2、底橫梁的設計計計算(1)荷載的統計計計算底縱梁的支反力：：底縱梁自重：(2)底橫梁的布設設及力學簡化化模型①底橫梁分別在澆注注梁段的前后后兩端各布設設一道，由主主桁架的前吊吊帶和后錨環環懸吊支撐，長長度擬定為88m。②力學簡化模型該模型簡化為作用用集中荷載的的連續梁。(3)底橫梁的內力力計算在結構計算軟件MMidas中中建立力學模模型進行計算算，內力圖如如下：a加載圖式（單位：：kN）b反力圖（單位：kkN）c彎矩圖（單單位：）d剪力圖（單位：kkN）圖6-5下橫梁內力圖(4)截面選擇選用型鋼(5)截面強度驗算算(6)截面剛度驗算算通過運行Midaas軟件，可可以得出變形形圖6-6變形圖圖(單位：m)剛度滿足要求3、外導梁的設計(1)外導梁的布設設及力學簡化化模型①外導梁的布設擬采用滑梁長度88.0m，箱箱梁左右翼板板下各設一道道，承受箱梁梁翼板混凝土土及施工荷載載，并以主桁桁前橫梁吊帶帶和梁側錨固固吊環為支撐撐。②力學計算模型翼板施工中的各種種荷載以集中中力的形式傳傳給滑梁，且且滑梁按支撐撐在前吊帶和和后吊環上的的簡支梁進行行計算。(2)荷載統計計算算①翼緣板混凝土重量量②施工人員及機具重重量：③振搗混凝土產生的的荷載：④模板及支架重量：：(3)加載圖式及及內力計算a加載圖式及支反力力圖（單位:kN）b彎矩圖（單位:）c剪力圖（單位：kkN）圖6-7外導梁梁內力圖(4)截面選擇選用型鋼(5)截面強度驗算算合格合格(6)截面剛度驗算算剛度符合要求4、箱梁內導梁的設計計與計算(1)內導梁的布設設及力學簡化化模型在箱梁頂板截面變變化處沿縱橋橋向共布設兩兩道，內導梁梁長度擬采用用8.0m，按按簡支在前吊吊帶和后吊環環上的簡支梁梁進行計算。(2)荷載統計①混凝土重量頂板厚度按2#梁梁段平均厚度度進行計算②施工人員及設備重重量：③混凝土的振搗荷載載：④模板及頂撐系統自自重：(3)加載圖式及內內力計算a加載圖式（單位：：kN）b彎矩圖（單位位：）c剪力圖（單位：kkN）圖6-8內導梁梁內力圖(4)截面選擇選用I20型鋼(5)截面強度驗算算合格(6)截面剛度驗算算圖6-9內導梁變形圖合格(7)內滑梁自重重產生的反力力傳至吊帶及后吊環環的力為5、主桁架前橫梁的設設計計算(1)橫梁布設前橫梁長度擬取112m，為簡簡支在兩榀菱菱形主桁架上上的簡支梁，其其上布設千斤斤頂，用于精精確調整吊帶帶標高，以做做到梁底標高高在施工過程程中的準確定定位。(2)載入圖式及內內力計算a加載圖式（單位：：kN）b支反力（單位：kkN）c彎矩圖（單位：）d剪力圖（單位：kkN）圖6-10主桁桁架前橫梁內力圖圖對內力圖進行分析析(3)截面選擇選用鋼(4)截面強度驗算算合格(5)截面剛度驗算算運行Midas得得如下結果：：圖6-11主桁架架變形圖合格(6)橫梁自重產生生的反力6、鋼吊帶的設計計算(1)鋼吊帶的布布設鋼吊帶選用Q2335鋼板，供供給八根吊帶帶，兩側對稱稱布置，根據據受力狀況的的不同（分別別為97.55kN，104.77kN，76.6kN，519.77kN），并考慮經經濟性，鋼吊吊帶可選用兩兩種厚度的鋼鋼板。鋼吊帶帶上端與上前前橫梁下弦的的耳板由500mm銷子聯接，下下端與下橫梁梁采50mmm銷子聯接。(2)1#、2#、44#吊帶所受受外力接近，故故采用同一截截面采用截面的鋼板條條截面抗拉強度驗算算合格1#吊帶長度為66m,2##吊帶長度為為10m,44#吊帶長度度為4m(3)3#吊帶選用截截面的鋼板條條合格3#吊帶長度為110m鋼板吊帶上的銷孔孔徑為50mmm，則A=（180-550）×40=52200mm2合格(4)吊帶質量統計6.3.2掛籃主桁桁桿件的設計計1、荷載分析考慮各項荷載組合合系數后，按按照組合Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ的結果計算算后，傳至兩兩榀主桁的集集中力為8112.5kNN，以節點荷荷載的形式作作用于菱形桁桁架節點，主主桁承重系統統的強度、剛剛度、穩定性性計算均可按按此荷載進行行。2、主桁桿件加載圖圖式及內力計計算a主桁加載圖式（單單位：kN）b反力圖（單位:kkN）c軸力圖(單位:kkN)圖6-12主桁桁內力圖3、主桁桿件截面選擇擇根據軟件計算結果果，初步決定定選用2[32c雙片組組合截面單片[32c型鋼鋼的截面幾何何參數為：圖6-13主桁桁截面圖（單單位：mm）4、截面強度檢算(1)壓桿穩定檢算算壓桿長度為5m，所所受力為13354.2kN分肢長細比按取為21從而取b=320mm柱截面驗算剛度和整體穩定性性按b類查表得合格(2)軸向力檢算截面計算最大軸向向力合格(3)主桁前支點局部承承壓強度檢算算計算最大支反力為為1667..8kN合格5、綴板設計(1)初選綴板尺寸寸寬度：厚度：取綴板間凈距：取50mm相鄰綴板中心距：：綴板線剛度之和與與分肢剛度比比值為：滿足要求(2)綴板與支柱連連接焊縫的計計算柱的剪力：作用與一個綴板系系的剪力：綴板與分肢連接處處的內力：剪力：彎矩：綴板與焊縫采用三三面圍焊，計計算時偏于安安全考慮，僅僅考慮豎焊縫縫，即取其計計算長度在剪力T與彎矩MM的共同作用用下，該連接接角焊縫強度度應滿足下式式要求可求出又根據構造要求有10-(1～2))=8～9mm，焊角尺寸取取8mm可滿足足要求。6.3.3后壓錨固固裝置的設計計計算(1)錨固鋼筋的設設計后壓錨的控制壓力值值為：Pm=855.3KKN本套掛籃后壓錨采采用高強精扎螺紋鋼，每根主主縱梁用六根高強精扎螺紋鋼進行后壓錨固，則每根精扎螺螺紋鋼受力為錨固強度檢算：(2)錨固扁擔梁的的設計a加載圖式（單單位：kN）b彎矩圖(單位位：)c剪力圖（單位：kkN）圖6-14扁擔擔梁內力圖①截面選擇2[16a型鋼②截面強度驗算合格③錨固扁擔梁的布設設在每榀桁架的錨固固端共有3根扁擔梁，以以間距50cm進行布布設，用錨固固螺栓緊固，為為改善扁擔梁梁的局部承壓壓性能，在每每根螺紋鋼筋筋下布設200×20×2cm的墊板，錨固固用精扎螺紋紋鋼筋的長度度擬采用1..5m。6.4掛籃自重重及材料統計計6.4.1掛籃籃自重統計1、模板系統2、底縱梁3、底橫梁4、滑梁系統①外滑梁②內滑梁5、前橫梁自重計算算6、懸吊鋼帶的自重重計算7、主桁桿件自重1.2為考慮綴板板焊件、連接接系的自重增增大系數。8、錨固系統①錨固雙槽鋼扁擔梁梁6根②錨固用螺紋鋼筋9、兩片主桁間橫聯自重重計算10、掛籃總重計計算1.5為考慮模板板系統支架、張張拉行走系統統、千斤頂等等的增大系數數。6.4.2主桁桁桿件材料統統計表表6-1掛籃材料料統計表桿件名稱截面形式桿件長度數量名稱型號單位：（m）底縱梁I字鋼I22a4.515底橫梁I字鋼I28b8.02外導梁I字鋼I32a8.02內導梁I字鋼I22a8.02上橫梁雙I字鋼2I50a12.01鋼吊帶1鋼板16×1806.02210.0234.02440×18010.02主桁桿件1雙槽鋼2[32b5.0225.0233.0243.8254.82橫聯1角鋼∟63×100.781021.17錨固鋼筋精扎螺紋鋼筋1.512扁擔梁雙槽鋼2[16a0.766第7章懸臂段及合攏段施施工7.1懸臂段段施工0#、1#塊塊施工0#、1#塊按設計采用托架架法施工，先先焊接三角桁桁架，架設筑筑次梁，鋪設設方木，鋪設設底模。安裝裝完畢后，對托架平臺臺做壓重試驗驗，壓重材料料選用預制的的混凝土塊，重重量為設計重重量的1.22倍，以消除除非彈性變形形并測量彈性性變形，為立立模高程提供供數據。混凝凝土灌注，從從墩頂開始對對稱向兩端全全斷面一次澆澆注成型，混混凝土緩凝時時間不得小于于8小時，要求求整個灌注工工作在最先澆澆注的混凝土初凝凝以前完成，以以消除支架變變形對混凝土土的影響。墩墩粱結合處是是施工的重點點、難點，此此處鋼筋密集集、預應力管管道縱、豎交交錯布置、預預埋件多，此此處振搗根據據振搗器作用用半徑，在外外模布置附著著式振搗器與與插入式振搗搗棒配合使用用，保證了混混凝土質量。待混凝土強度達到設計強度的90％以上，按照設計張拉順序張拉預應力束，張拉的基本原則為先腹板、后頂板，先上后下，左右對稱。懸臂段現澆施工(1)掛籃拼裝及試試驗。各T構的0#、1#塊施工結結束后，首先，清理梁頂面面，并將鋪枕枕部位找平，然然后按下列程程序對稱拼裝裝掛籃，掛籃籃采用無平衡衡重桁架式結結構：鋪設鋼鋼枕→安裝走道梁→安裝前后支支座吊→裝主桁架→吊裝前橫梁梁安→裝后吊帶吊→裝底板模架架及底模板→安裝外側模模及外導梁。掛籃拼裝完成，進行壓重試驗，模擬施工實重，測定掛籃桿件的應力和應變，測量掛籃在施工中的彈性變形，給實際立模高程提供可靠的數據，并消除掛籃的非彈性變形。(2)模型安裝。掛掛籃壓重試驗驗完成，調整整模型中線及及標高。立模模高程由掛籃籃壓重試驗所所測數據及懸懸臂梁段撓度度預抬高量等等因素綜合考考慮后，經橋橋梁博士軟件件仿真分析、計算預告。緊固各錨固系統及模板。(3)混凝土澆注。梁梁體為C50高標號預拌拌混凝土，要要求混凝土強強度在第三天天達到設計強強度的90％以上，進進行預應力的的張拉。因此此在混凝土中中摻人緩凝早早強劑。因兩兩懸臂端混凝凝土重量的平平衡差不能大大于2m。故采用秒秒表計時的方方法進行控制制；經多次對對混凝土輸送送泵車每分鐘鐘泵送混凝土土數量的統計計，得出每端端澆注混凝土土的時間控制制在90s以內即可保保證兩懸臂端端的平衡。澆澆注順序為：：先底板后腹腹板最后頂板板；并在內模頂板板和腹板開天天窗進行混凝凝土的澆注。(4)拆模及混凝凝土養護。待待混凝土強度度不小于設計計強度的755％時，拆除側側模及內模。張張拉完縱向預預應力鋼絞線線后松底模。梁體混凝土澆注完畢后及時灑水養護，梁頂覆蓋塑料布草袋，始終保持混凝土表面濕潤。養護時間最少不小于3天，一般養護7天。(5)預應力張拉。待待梁體混凝土土強度及彈性性模量達到設設計要求后，進行預預應力束張拉拉。(6)掛籃走行及錨錨固。節段粱粱體縱向預應應力束張拉完完成后，即進進行掛籃走行行。拆除后吊吊帶系統，松松前吊帶，使使模板系統與與梁體分離。在在新澆注的梁梁頂面安裝走走道梁，走道道梁接頭處平平齊。準備工工作就緒，松松后錨系統，人人工拉倒鏈牽牽引掛籃前移移。兩懸臂端端掛籃對稱位位移，走行過過程中對掛籃籃各節點及連連接部件進行行檢查。掛籃籃走行到位后后，鎖定后錨固固及后吊帶系系統。調整模模型中線及立立模標高，安安裝固定外側側模。7.2合攏段段施工中跨合攏段施工(1)合攏溫度的確確定中跨合攏溫度宜選選擇在溫差較較小的陰天或或晚間進行，并且且應選擇當天天溫度較低的時刻。(2)合攏工序①吊架制造與安裝。合合攏段采用合合攏吊架(自重控制在在30tt以內)施工，合攏攏吊架由施工工掛籃改制而而成，其安裝裝與掛籃安裝裝類同。②標高調整。在澆注注合攏段混凝凝土前，按設設計合攏溫度度及預施應力力后的彈性壓壓縮和收縮徐徐變等調整高高程及平面位位置。懸臂端端配重，隨合合攏段混凝土土灌注量的增增加而逐級卸卸載，使合攏攏段在施工過過程中，梁體體受力保持不不變。③臨時鎖定結構安裝裝。按設計要要求在箱梁底底板及頂板設設置鋼性支撐撐和臨時鋼束束進行鎖定，使使合攏段混凝凝土在不受外外力的狀態下下灌注和凝結結。剛性支架架安裝于合攏攏處，支撐兩兩懸臂端，同同時在合攏處處臨時張拉預預應力束，使使合攏段混凝凝土在灌注和和凝結過程中中不受拉、壓應力的影影響及混凝土土收縮徐變的的影響。④灌注合攏段混凝土土時選擇在設設計要求的溫溫度范圍內進進行。邊跨合攏段施工(1)合攏溫度的選選定根據設計要求施工工合攏高溫度度為25℃，最低溫度為為15℃，最佳合攏溫溫度為20℃。要采取最佳佳溫度合攏。(2)合攏工序①先搭設邊跨合攏段段的臨時支架架。②將合攏段兩端梁底底板與落地支支架固結起來來，使懸臂端部部與臨時支架架具有相同變變形。③在合攏段兩端配重重，安裝勁性骨骨架。④在最佳合攏溫度時時澆筑合攏段段混凝土，在澆筑的同同時逐級卸除除兩端配重。⑤混凝土達到設計強強度后解除同同結。張拉邊邊跨底板及頂頂板預應力束束，完成體系轉轉換。第8章箱梁預應力施工8.1主要工程技技術參數xx特大橋主橋跨跨徑為75m+120m+75m=270m，橋橋梁結構為懸懸臂澆筑預應應力混凝土連連續剛構，箱箱梁為單箱單單室截面，梁梁高由2.5～6m變化。單單幅橋面寬度度14.766m,梁體混凝土土等級為C50。箱梁采用用后張法施工工，施加三向向預應力體系系，縱向橫向向主要采用Φ5鋼絞線，豎豎向采用Φ32高強精扎螺螺紋粗鋼筋。全全橋預應力鋼鋼絞線采用,,d=155.2mm高高強低松弛鋼鋼絞線，縱向向預應力管道道均采用塑料料波紋管（OVMSBBG-13）,孔道壓漿采采用真空灌漿漿技術。8.2預應力施工工工藝為了確保箱梁預應應力施工能順順利進行，鋼鋼絞線、錨具具（OVM155-13型）、夾片片等所有材料料均按國標進進行驗收，經經工地檢驗合合格后方可投投入使用；機機具設備的選選擇、預應力管道的安裝、鋼鋼絞線的制作作及穿放、鋼鋼絞線的張拉拉、千斤頂與與油壓表的校校驗按照相關關技術規范均均應進行嚴格格控制。1、預應力管道的安安裝孔道留設是后張法法構件制作的的關鍵技術，該該梁預應力筋筋的孔道形狀狀有曲線、直直線兩種。(1)預埋件定位位采用鋼筋定定位網格，依依據預應力鋼鋼筋曲線的布布設要求而設設，幫扎或焊焊接于梁體普普通鋼筋上。焊焊接作業不得得產生對結構構的不利影響響。包括孔道道、錨具、壓壓漿管道等預預埋件要準確確牢固的定位位。(2)澆筑混凝土土時不致產生生不利移動，定定位鋼筋網格格間距以0..5m為基準準。成孔管道道采用OVMSBBG-13塑料波紋管管，它具有重重量輕，剛度度好，彎折方方便，連接容容易，與混凝凝土粘結良好好等特點，在在其運輸、安安裝等過程中中不應產生局局部變形。(3)預應力鋼絞絞線使用的波波紋管之間連連接要牢固，不不脫離，無縫縫隙，表面無無空孔，與錨錨墊板