61/61大工1２秋鋼筋混凝土結構課程設計離線作業答案

網絡教育學院

《鋼筋混凝土結構課程設計》

題目：xx廠房單向板設計

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1基本情況

一、設計資料

ＸＸ廠房。采用鋼筋混凝土內框架承重，外墻為３70mm磚砌承重。采用單向板肋梁樓蓋。樓面做法:２０mm厚水泥砂漿面層,鋼筋混凝土現澆板，１5mm厚石灰砂漿抹灰。荷載：永久荷載,包過梁、柱、板及構造層自重,鋼筋混凝土容重25ｋN/m３，水泥砂漿容重2０kN／ｍ3，石灰砂漿容重17kＮ/m3,分項系數Ｇ1。２.可變荷載,樓面均分布荷載為

７。5kN／ｍ３，分項系數K1.3.

材料選用:混凝土采用C30（fc=1４.3N/mm2,ft＝1。４3Ｎ/mｍ2)

鋼筋主梁、次梁采用HRＢ335級（ｆy=300kN/m２）鋼筋,其它均用HPＢ300級

3

二、樓蓋的結構平面布置

主梁沿房屋的橫向布置,次梁沿縱向布置.主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4。8m。梁每跨內布置兩根次梁。其間距是1。9m.樓蓋的布置如圖１所示。

1

ｌ

18l１2根據構造要求，板厚取4８0018h8０mm4８0０１2ｌ40190０404７．5mm次梁截面高度應滿足ｈ2６6400mｍ

取h＝４00mm，截面寬度取為ｂ＝2０0mm。主梁的截面高度應滿足hl

15l

105700

１55７０0

10３８０～570mm

取截面高度h=50０mm，截面寬度取為ｂ＝25０mm。

三、板的計算

按塑性分析法計算內力。

1、荷載

恒荷載標準值:2０ｍm水泥砂漿面層0。02m2０ｋN／m0。4kＮ/ｍ32２

80mm鋼筋混凝土板1５mm厚石灰砂漿抹灰

活荷載標準值橫荷載設計值活荷載設計值合計

32

0。08ｍ25kN/m2.0ｋＮ/m３2

０．015m１7ｋN/m0。255kN／m

gｋ２。65５kＮ/m

2

２

qk7．５kN／m

2

g1。２2.６553．１86kN／m２

q1。37.5９．７５kN/m

ｇｑ12．936kN/m

2

2、內力計算

次梁的截面20０ｍm40０mm，板在墻上的支撐長度為120mｍ,則板的計算跨度為:邊跨l０ln

ln

a2

ｈ2

1。9０。1２

０.2２

0。220．０8２

１。72m

１.90.12

0.1２2

1。74m

l01.72m

中間跨l01．9０．２1.７m

跨度差(1.72１。7）／1.7１。2010０0說明可按等跨連續板計算內力。取1m寬板作為計算單元,計算簡圖如圖１所示。

2

連續板各截面的彎矩計算見表1。

3

截面承載力計算

Ｃ3０混凝土，fc=14。3N／mm２.HPB300ｂ1000ｍm，h80mｍ，ｈ080２060mｍ。

鋼筋,fy=２70kN／m2，連續板各截面的配筋計算見表2．

min(０。2％，45fｔ/fy）max４５ｆｔ/fy4５1.４3/27０１００％０。238%

所以，As,minｍinｂh0．238％1000８019０．4mm

2

板的裂縫驗算

裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態,采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩,考慮可變荷載的最不利布置，有Mkggkl0ｑqkｌ0

’

式中gk—折算永久荷載標準值,gkgkｑk/22．6５５7。５/2６。405kＮ／m’'

qｋ—折算可變荷載標準值，qｋqk/27。5/23.75kN/ｍ

＇

’２’2

g—五跨連續板滿布荷載下相應截面的彎矩系數,按有關表格查的；

q-五跨連續板最不利荷載布置下相應的彎矩系數,按有關表格查的。

由荷載標準組合產生的跨中和支座彎矩:

Ｍk（0.0786。4０50.1３）1.７20kＮ/ｍ２.32kＮ/ｍM

Bk

2

(0.１05６．４0５０.1193）1.７20ｋN/m3。05kＮ/ｍ

2

2

M2k（0。03３6．4０５0.079３）1.７kN/m１.30kＮ／ｍ

4

MCｋ（0．07９6.4050。1１13）1.7kN/ｍ2.42kN/mM３k（0。0４66。405０。0853)1．７kN/m１.59kN/m

２

２

受彎構件的受力特征系數cr1．9,光面鋼筋的相對粘結特征系數0．7，Ｃ３0混凝土抗拉強度標準值ftｋ2．０１N/mm２；保護層厚度c=１5mm＜２0mm，取c=20ｍm，計算過程見表2，裂縫寬度均小于一類環境規范規定值.

注：ｔe０.０1,取tｅ=0.０1。

板的撓度驗算

截面的短期剛度由下式確定:

Ｂs

ＥsAsh0

1．150。2

2

6E１3。5

’

f'f

３４

式中,ＥEs/Eｃ21０10／310７，矩形截面

0,各截面的短周期剛度如下表

由表2可見，BＢ與B1很接近,滿足０．５B1〈BB＜2Ｂ1，按《混凝土結構設計規范》可取整跨剛度B１為計算撓度,這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定B

Mk

Ｍq(1）Mk

Bs

’

2.32

2.725212．３２

'

2

1。88210

1１

8.64１0Nmｍ

2

10

其中,M1q(0.07８ｇｋ0.１ｑk）l0（０。０7８7.965０.13）1。722．725kNｍ

5

gk'gｋqk'

12

12

（qqk）2。65512

１2

(0.87。5)7.965kＮ/m

ｑqk

0.87．５３kN/m

第一跨撓度最大,對于等跨連續板可只驗算該跨撓度.永久荷載ｇｋ滿布,可變荷載ｑk在

1，３，５跨布置,又相應表格查的相應的撓度系數分別是0.6441０2和0.973１02，于是撓

三、次梁計算

次梁按考慮塑性內力重分布方法計算.

1.荷載

恒荷載設計值

由板傳來1.９ｍ３。1８６kN／m6。05kＮ/m

次梁自重1。20.2m（０。4m０．08m)２５kＮ／m1.92kN/m梁側抹灰1．2０。0１5ｍ（0.4m0.０8m）17kＮ／ｍ20.20kＮ/m

g8．１7ｋN/m

3

2

23

2

３

２

３2

活荷載設計值由板傳來

q1。9m９。75kN／m1８。5ｋN/m

6

合計2

gｑ2６．67ｋＮ/m

2。內力計算

計算跨度

0。2５

lｎ4.8m0。1ｍ2m

2邊跨

ln

a2

4。５5ｍ５

０.24m2

4.5m55

4。m675

1．0２５lｎ4．669m4。675m

取0=4.675

l

中間跨

ｌ０ｌｎ4.8m0.２5ｍ４．55ｍ

0０

跨度差(4。６7５4。55)／４.55２。71０0,說明可按等跨連續梁計算內力。計算簡圖

如圖２所示.

2

連續次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3表4．表3連續次梁彎矩計算

7

正截面承載力計算

’

正截面承載力計算時,支座按矩形截面計算，跨中按Ｔ形截面計算,翼緣寬度取

13l=13

480０=１６０0ｍm,又bｓｎ20０1７００190０mｍ,故取bｆ1６００mm

'

bf

一類環境,梁的混凝土保護層厚度要求為２5mｍ，單排鋼筋截面有效高度取ｈ0＝36５ｍm.判別T型截面類型：

＇

’

1fcbfhf（h０

hf2

＇

）１。０1４．31５1780（365

8０2

)５64。０2kＮｍ5３.00kＮm

各跨跨中均屬于第一類T型截面。

次梁的正截面承載力過程見表

As/（bh)３39/(2004００)０.４2％ｍｉn（0。2％，４5ft/ｆy)max４５ｆt/fｙ４５１.４3/300０.22%

，滿足最小配筋率的要求。

斜截面受剪承載力計算.

計算內容包括:截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。

(１)驗算截面尺寸

hwh0hｆ3658026５mm,hw/b26５/2０0１。24，截面尺寸按下式驗算:

＇

0．2５ｃfcbｈ00。251。014.3250365３62。20ｋＮVmax７4。８１kN

截面尺寸滿足要求.（2)計算所需腹筋

8

采用6雙箍，計算支座B左側截面,ＶBl72.89kN。由斜截面受剪承載力計算公式確

定箍筋間距s：

s

1.０fｙvＡsｖh0Vcs０。７ftｂｈ０

1。0270100。4８36５748１00．71.4３20０36５

572５。70mm

調幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍內將計算的箍筋面積增加２0％。先調幅整箍筋間距，

s0．85725.745８0。5６mm，大于箍筋最大間距200ｍｍ，最后取s=200ｍｍ。

（3）驗算最小配箍率

彎矩調幅時要求的配箍率下限為0.3ft/fyv0.３1.４3/27０1。５810，實際配箍率

3

3

svAsｖ／(bｓ）100.4８/（20025０）２。５０１0,滿足最小配箍率的要求。

次梁的裂縫寬度驗算

次梁的折算永久荷載ｇｋ'6．80814．２3／41０.３７kN/ｍ；折算可變荷載

3'

qk１4.24

1.0,混凝土的保護層厚度10ｋ。N67.變形鋼筋的相對粘度特征系數m/

c=2５mｍ。

荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數cr１。９，裂縫寬度的計算過程見表2,各截面的裂縫寬度均滿足要求。

2

Ｍk(０。０7810.３70。1１0．67)4。６75kＮ／m４１。00kN/mM

Ｂk

（０.10５10.３７0。1１91０。67）4.67５kN/ｍ51。55kN/ｍ

2

2

M2k（0。０3310．３70.07910.67)4.５5０kN/m２4.５4kN/mMＣｋ（０。07910。370．111１０。６7）4。550kN／ｍ41.4８kN/mM3k(０。04610.370.０８510.67)４。５50kN/m２8.65ｋN／ｍ

２2

次梁的撓度驗算

9

按等剛度跨度連續梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：

EsAsh0

1.15０。22Bs6E

13.5’

f２.0105653651。150。７72+0。2+52—36７。１48.31013.5１。６75Nmm１。1４５10Ｎｍm2132

其中，As/bh0565／(2０03６5)8.３103；

EEs／Ｅc2。01052.8１０47。１4;'

f(bfb)hfbh０＇＇（16０02０0)8０20０36５1.６47。

長期剛度：

Mk4１.０013１32ＢBs1．145１0９.２6７10NｍmMq(1)Mk35．12（21)４1．00

其中，Ｍ1q（０.0789．6540。18．538)４.6753５.1２kNm

gkgkqk''２1４（qqk)６．８0834

4140。814。239。654kN/ｍ34ｑｑk20。814．23８。538kＮ/m撓度系數與板相同,撓度:

f

0。64410B2ｇkl0.9７310ｑklB4２4２0．６４41０6。80８4６75

129.2671０0．9731014.234675

1249．26７10＝9.737ｍm<l

2００2３。375ｍｍ

3.繪制次梁施工圖

四、主梁計算

主梁按彈性理論設計.１。荷載

為簡化計算，將主梁自重及梁側抹灰重量等效為集中荷載.１0

荷載設計值：

由次梁傳來８.1７4。8=39。22kN

主梁自重1.20.２5（０。65-0.0８)1.917２=8。13ｋＮ

梁側抹灰１.20．01５(0.６5-０．08）1。9172=0。67ｋＮ

G=４８。０２kN

活荷載設計值：

由次梁傳來Q=１８.54。8=88。8kＮ

G+Q=1３6。82kＮ

2。計算簡圖

主梁端部支承在磚墻上，支承長度為37０ｍm;中間支承在柱上，鋼筋混凝土柱截面為350ｍｍ350mm；墻、柱為主梁的鉸支座，主梁連續梁計算

.

計算跨度：邊跨ln5．70.12

l０1.025ｌn

l0lna2b

2b20。3525。40５m0.３521.０255。4０5０.372５.７1５m5.4０50.35

2５.７６5ｍ

5取最小值l05．７1m

中間跨:ln5。7０．3５5.35m

l０lnb5.350。355.7m

跨度差(5。715－５.7）/5。7=0。26％＜１０％,則可以按等跨連續梁計算。

１1

主梁的計算簡圖見圖

３.內力計算及包絡圖

內力計算可采用等跨連續梁的內力系數進行計算,跨中和支座截面最大彎矩及剪力按下式計算：

Ｍk1Ｇl0k2QlＶk1Ｇk2Q

不同截面下的彎矩及剪力的計算見表3，表4

12

主梁正截面受彎承載力計算

跨內按T形截面計算,其翼緣寬度為：

13l0

’

bf

13

５7001９０0mmbsn4800ｍｍ

ｂ12hf25０１281２１０mｍ

取bf=121０ｍm,取h0５00６０４40ｍm。

判別T形截面類型：

’

'

＇

1fｃbfhf（h0

hf2

'

)1.０14。3121080(440

802

）

ｋ９Nm5５3.62１2k.６N７m

故屬于第一類T形截面。

MbMmａxV0

b２

230．９1(８8。8４８.０２)

0.35２

203。55ｋNm

主梁正截面承載力的計算

1３

主梁斜截面受剪承載力的計算

（1）驗算截面尺寸

hｗh0hf4４08０360mｍ，hｗ/ｂ３60/３001。２4，截面尺寸按下式驗算：

＇

0。２5cfcｂh０0。２51．014。３25０4４04３7．9３kＮVmaｘ177。26ｋN

截面尺寸滿足要求.(2）計算所需腹筋

采用６＠1５０雙箍

Asvｓ

ｈ00。7１。43250４401。027044０100。４8／150１8９．６9ｋＮ

Vｃs０.7fｔbh０１．０fyv

VA112．１kNVcｓ，VＢl１７7。26kNVｃs，ＶBr1５6。3３kNVcs，可知B截面上的剪力與Vcｓ

剛好,現配兩根彎起，220,面積為62８mｍ2。驗算最小配箍率

svAｓv/（ｂs）１00.48/（2５0２００）２。０010

3

>

0。24ft/fyv0.２41。43/2701。２7１０

３

，滿足要求。

主梁裂縫寬度驗算

受彎構件的受力特征系數cr１。9,變形鋼筋的相對粘結特征系數1.0，Ｃ３0混凝土

２

抗拉強度標準值ｆｔk２.01N/mm;保護層厚度c=２5mm.主梁各截面的裂縫寬度驗算過程

見表2，各截面的裂縫寬度均滿足要求。

M

Ｂk

表中B支座邊緣彎矩標準值:

M

Bk，ｍaｘ

V０kｂ/218２.410８．３20。35/2204.01kNm

14

主梁的撓度驗算

按等剛度跨度連續梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：

ＥsAｓh0

1。150。2

２

Bs

6Ｅ１3。5

’f

2。0101８84440

1。150.9２47+0.２+

52

67.1４0．0１７31３．50.９556

Nmm5.０910

２13

其中，As／bh018８4/（250440)0.0１73；B

EEs/Ec2。０10５2．81047.14;

＇f

(bfｂ）ｈf

bh0

Mk

''

（１２20３00）８0

17５4４０

178．6

0.９556。

５.0910

13

Mｑ（1）Mk

Bs

146.０４(２1）178。6

2.810Nmm

13

其中，M1ｋ55.8０.81１２.8１4６．0４kＮｍ撓度系數與板相同,撓度:

0.64410

B

32

f

2

gkｌ

4

0。９7310qｋｌ

B

3

2４

2

1．８8３1040.０210５7１52。810

1３

2.716１068．3110571５２。810

1３

33

=17。3mm〈

ｌ200

28。58mm

３。主梁施工圖

15

16

2單向板結構設計

2。1板的設計

2.１．1、板的計算

按塑性分析法計算內力。

1、荷載

恒荷載標準值：20mm水泥砂漿面層80mm鋼筋混凝土板15mm厚石灰砂漿抹灰

０。0２m２0kＮ/m0。4kＮ/ｍ0。0８m25ｋＮ／m2。0ｋＮ/m0．０15m17kN/m0。２55ｋＮ/m32323２gk２。6５5kＮ／m2２活荷載標準值橫荷載設計值活荷載設計值qk7.5kN／mg1。22。6553．1８６kN／ｍq1。37．59。75kN/ｍｇq12。93６ｋＮ/ｍ222合計

2、內力計算

次梁的截面2０0mm４00mｍ,板在墻上的支撐長度為120mm,則板的計算跨度為：邊跨l0ｌn

lna2h２1。９0.120.２2０。22０．0821。７2m1．９0.120．1２

21.７４ｍ

l0１．72m

中間跨l01.９0。21.7m跨度差(１.721．7)/1。71.2０10００說明可按等跨連續板計算內力.取１m寬板作為計算單元,計算簡圖如圖1所示。

ｋＮ/ｍgｑ12。9３6

２１7

連續板各截面的彎矩計算見表１。

表1連續板各截面彎矩計算

截面承載力計算

ｂ1000mm，h80mm，h0802０6０mm。C30混凝土,ｆc=14．3Ｎ/ｍm。HPＢ3００

2

鋼筋,fy=270ｋN/ｍ2，連續板各截面的配筋計算見表2.

表2連續板各截面配筋計算

1８

ｍin（0.2％,45ｆt/fy)max45fｔ/fy４５1．43/270100%０.２３８％

所以,Ａｓ,minminbh0．２38%１０0０80190.４mm

２

板的裂縫驗算

裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態,采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利布置，有Mkggkl０qqｋl０

'2

＇２

式中gk—折算永久荷載標準值，ｇｋ'gkqk/22。6557。５／２６.405kN／m

''

qk-折算可變荷載標準值,qkqk/2７。5／23。75kＮ／ｍ

＇

g-五跨連續板滿布荷載下相應截面的彎矩系數,按有關表格查的；

q—五跨連續板最不利荷載布置下相應的彎矩系數,按有關表格查的。

由荷載標準組合產生的跨中和支座彎矩:

Ｍk（0。０78６。4０5０。1３)1.72０kN/m2．3２kN/mＭ

Bk

2

(0.1056．4０５０．１１９３）1.７２0ｋＮ/m3.0５kN/m

2

２

Ｍ2k（0.０336.4050.0793）1.7kN/m1．3０kN/mMCk(０.07９6．4050.11１3)1。7kN/m2.42kN/mM3k(0．0466。4０50．0853)1．７kＮ／m1．5９kN/m

22

受彎構件的受力特征系數cｒ１.9，光面鋼筋的相對粘結特征系數0.7,Ｃ３０混凝土抗拉

２

強度標準值ftk2。01N／mm;保護層厚度c＝15mm〈２０mm,取c=20ｍｍ，計算過程見表2，

裂縫寬度均小于一類環境規范規定值。

板的裂縫寬度驗算

１９

注：te0.01，取te=０．０1.

板的撓度驗算

截面的短期剛度由下式確定:

Bs

EsAｓｈ０

1.1５0.2

２

６Ｅ１3。５

'f'f

34

式中，ＥＥｓ／Eｃ21010／3107，矩形截面

0，各截面的短周期剛度如下表

所示.

由表２可見，ＢB與B１很接近，滿足０。5B1＜BB<2B１,按《混凝土結構設計規范》可取整跨剛度B1為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定Ｂ

Mk

Mｑ（1)Mk

Bs

'

2。32

2.725212。３2

＇

２

1.8８21０

11

8。6410Nmm

2

10

其中，M1q（0。078gk0。1qk）l0(０。078７．965０。13）１.722。72５ｋNmｇkgkqk

＇'

12

（qqｋ)2。6５5１2

1２

(0.8７。５)7．９６5kN/m

1２

ｑqｋ

0.8７。５３ｋN/m

第一跨撓度最大，對于等跨連續板可只驗算該跨撓度。永久荷載ｇｋ滿布，可變荷載qｋ在

20

1，３,5跨布置，又相應表格查的相應的撓度系數分別是0。644102和0。97３１02，于是撓度：

0.6４41０2f0.6４41０B２gkl40。97310qkｌＢ242。６55１７２0

104８．64１00.9７310２7．51720

1048.641０=８．45mm〈l

2008.6mm

２.2次梁的設計

2.２。1、次梁計算

次梁按考慮塑性內力重分布方法計算.

1。荷載

恒荷載設計值由板傳來1.9ｍ3.18６kN/m36。05kN/m2次梁自重１。20。２m(０.4m0。０8m)25kN/m３１。92ｋＮ/m2梁側抹灰1.２０.01５m(0.４m0．０8m)17ｋN/m32０.20kN/m2g８.17kN/m2活荷載設計值由板傳來合計q１.9m9.７5ｋN/m18.5kN/m2３２gq2６.67kＮ/m

２.內力計算

計算跨度

0．25ｌn4。8m０．１ｍ2ｍ2邊跨

lna24．55m50.24m2４．5m5５４．m６７5

1。025lｎ４．669m4。６75m取0=4。67５

l

中間跨l０ln4.8ｍ0．25m４．５5m０0跨度差（4．6７54．55)/４。55２。71０0，說明可按等跨連續梁計算內力。計算簡圖２1

如圖2所示。

gq２6。67ｋN/m

2

連續次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3表4。表３連續次梁彎矩計算

正截面承載力計算

＇

正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取

1３ｌ＝13

48００=１600mm，又bsｎ20０17００19０0ｍm，故取bf1600mm

’

bf

22

一類環境,梁的混凝土保護層厚度要求為25mｍ，單排鋼筋截面有效高度取ｈ0=３６５mm。判別Ｔ型截面類型:

'

＇

１fcｂfhf（ｈ0

hf２

’

)1。014。３１51780（3６5

8０2

)564．０2kNm53。０0kNm

各跨跨中均屬于第一類T型截面.

次梁的正截面承載力過程見表

次梁正截面受彎承載力計算

Aｓ/(ｂh）339/(2004０0）0。4２％min（0。2％,４5ft/fｙ）max45ft/fy4５１。43／3０00．２2%

,滿足最小配筋率的要求.

斜截面受剪承載力計算。

計算內容包括：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算.

（1）驗算截面尺寸

hwh0hf36580265mm，hw/b265／2001。24,截面尺寸按下式驗算:

'

0．25cfcbh00.251。01４.325036536２．２0kNVmax74.８１kN

截面尺寸滿足要求。(2）計算所需腹筋

采用6雙箍，計算支座B左側截面,ＶBl72.８9kＮ。由斜截面受剪承載力計算公式確

定箍筋間距s：

2３

s

1.０fｙｖAsvh0Ｖcs0.７ftbｈ0

1．０270100。483657４8１00。71.４３２0０365

57２5．70ｍm

調幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍內將計算的箍筋面積增加２0％。先調幅整箍筋間距，

ｓ0．８5７2５.74580.56mm，大于箍筋最大間距２0０mｍ,最后取s=200mｍ.

(３）驗算最小配箍率

彎矩調幅時要求的配箍率下限為0.3ft／fｙv0.31.43／27０1。58１０，實際配箍率

3

３

svAｓv／（bs）１00．48/(20０２5０）2．５010，滿足最小配箍率的要求。

次梁的裂縫寬度驗算

次梁的折算永久荷載gk＇6。8０81４.23/4１0.３7kN／ｍ；折算可變荷載

３＇

qk14。24

1.0，混凝土的保護層厚度10ｋ.N67。變形鋼筋的相對粘度特征系數m/

c=2５mm。

荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數cr1.9，裂縫寬度的計算過程見表2，各截面的裂縫寬度均滿足要求。

表2次梁的裂縫寬度驗算

Mk（0．078１0.37０．1１０。67）4．675ｋN/m41。00kN/mM

Bk

２

（０。1051０.370．11910。67)4.675kＮ／m５1．55kN/m

２

2

Ｍ2k(0.０33１0.370。0７910.67）4。550kN/m24．５4ｋN/m

24

MCk(0.0７910．3７０.１１1１0。６7)４.550kN/m41.48kＮ／mM3k（0.04610.37０．０８51０.67）4。55０kＮ/m28。65kN/ｍ

2

2

次梁的撓度驗算

按等剛度跨度連續梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度：

EｓAsh0

1.150．2

２

Ｂs

６E13。5

＇f

2.01056５3６5

1．１５0.77２+0.２+

52

—3

6７。14８。31013。51。67５

Nmｍ1.1451０Nmm

2１32

其中，As／bh０565/（20０365）8.3103;

EＥｓ/Ec2。01052。８１047.14;

'f

（bfb）hf

bh０

'’

（16002０0）８0

2００3６5

1．647。

長期剛度：B

Mk

Mｑ（1）Mｋ

Bs

4１.00

３5。１２（２1)41.00

1．14５10

2

13

9。26710Ｎｍm

132

其中，M1q（０。078９.6５４０.1８.538)4.６7５3５.12kNm

ｇkgkqk

''

14

（qｑk）6．8083４

14

0。814．239。654kN/m

34

qqk

0。814.238.538kN／ｍ

撓度系數與板相同，撓度:f

0.64410

B

０.６４４１0

22

ｇkl

4

0．97310qkl

B

４

24

２

６。8084675

１２

9．267１0

0.９731０1４．2３４67５

12

4

9。2671０

=９.７３7mｍ<

l2０0

23。375mｍ

2。３主梁的設計2．３.1、主梁計算

主梁按彈性理論設計。

1．荷載

為簡化計算,將主梁自重及梁側抹灰重量等效為集中荷載。

荷載設計值：

25

由次梁傳來8.17４.8=39．２2kN

主梁自重1。２0．25（0．6５－0。08）1．917２=8。１３ｋN

梁側抹灰1。20．０15（0.65—0．0８）1.9172=０。67ｋN

G=４８。02kN

活荷載設計值：

由次梁傳來Ｑ=1８。54.8＝88.８ｋN

G+Q＝１36.8２kＮ

2。計算簡圖

主梁端部支承在磚墻上,支承長度為3７0ｍm；中間支承在柱上，鋼筋混凝土柱截面為3５0ｍm350mm；墻、柱為主梁的鉸支座,主梁連續梁計算

。

計算跨度：邊跨lｎ5。70。12

l０1。025ln

l0lna２ｂ

2b2０．３525。405ｍ0．３52１。02５５。40５０。3725.715m5．40５0。3５

25.76５m

5取最小值l0５.７1m

中間跨:ln５。7０。355。３５ｍ

l0lnb5。３５0.3５５．７ｍ

跨度差（５．７１5-5.７)/5．７=0.２6%＜１0％,則可以按等跨連續梁計算。

主梁的計算簡圖見圖

26

3。內力計算及包絡圖

內力計算可采用等跨連續梁的內力系數進行計算，跨中和支座截面最大彎矩及剪力按下式

計算:

Mｋ1Gl0k2ＱlVｋ１Ｇｋ2Q

不同截面下的彎矩及剪力的計算見表３,表4

表3主梁彎矩計算

主梁剪力值計算

27

主梁正截面受彎承載力計算

跨內按T形截面計算，其翼緣寬度為:

13l０

'

bf

13

5700１900mmbｓn４800mm

ｂ1２hf２50１2８121０mm

取ｂｆ=１２10mm,取ｈ05006０440mm。

判別Ｔ形截面類型:

’f

'f

'

1fｃbh(h0

hf２

'

）1。0１4.312１０8