《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011

隨著高層建筑日益增多，建筑結構日趨復雜，腳手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭設、施工、使用中作業危險因素多，極易發生傷亡事故。

建設工程的施工安全問題，直接關系到人民群眾的生命財產安全，受到社會的廣泛關注。從建設部到各級地方主管部門、從施工單位到項目部、從行業內到行業外，關愛生命、關注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否認的事實是建設行業已經成為除能源礦業之外的第二大安全事故高發行業，與今天中國快速發展的經濟和越來越強調和諧社會、以人為本的大環境不相適應。

建質[2009]87號

危險性較大的分部分項工程安全管理辦法適用范圍：本辦法適用于房屋建筑和市政基礎設施工程（以下簡稱“建筑工程”）的新建、改建、擴建、裝修和拆除等建筑安全生產活動及安全管理。本辦法自頒布之日起實施。原《關于印發<建筑施工企業安全生產管理機構設置及專職安全生產管理人員配備辦法>和<危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法>的通知》（建質[2004]213號）中的《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》廢止。

超過一定規模的危險性較大的分部分項工程深基坑工程（一）開挖深度超過5m（含5m）的基坑（槽）的土方開挖、支護和降水工程（二）開挖深度雖未超過5m，但地質條件、周圍環境和地下管線復雜，或影響毗鄰建筑（構筑）物安全的基坑（槽）的土方開挖、支護、降水工程。模板工程及支撐體系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飛模等工程。（二）混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上；（三）承重支撐體系：用于鋼結構安裝等滿堂支撐體系，承受單點集中荷載700kg以上。起重吊裝及安裝拆卸工程（一）采用非常規起重設備、方法，且單件起吊重量在100kN及以上的起重吊裝工程；（二）起重量300kN及以上的起重設備安裝工程；高度200m及以上內爬起重設備的拆除工程。腳手架工程（一）搭設高度50m及以上的落地式鋼管腳手架工程；（二）提升高度150m及以上附著式整體和分片提升腳手架工程；（三）架體高度20m及以上懸挑式腳手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墻安裝工程；（二）鋼跨度大于36m及以上的鋼結構安裝工程；跨度大于60m級以上的網架和索膜結構安裝工程；（三）開挖深度超過16m的人工挖孔樁工程；（四）地下暗挖、頂管及水下作業工程；（五）采用新技術、新工藝、新材料、新設備及尚無相關技術標準的危險性較大的分部分項工程。專項方案應當包括的內容（一）工程概括危險性較大的分部分項工程概括、施工平面布置、施工要求和技術保證條件。（二）編制依據相關法律、法規、規范性文件、標準、規范和圖紙（國標圖集）、施工組織設計等。（三）施工計劃包括施工進度計劃、材料與設備計劃。（四）施工工藝技術技術參數、工藝流程、施工方法、檢查驗收（五）施工安全保證措施組織保障、技術措施、應急預案、監測監控（六）勞動力計劃專職安全生產管理人員、特種作業人員等（七）技術書及相關圖紙方案編制人實施施工總承包的，專項方案應當由施工總承包單位組織編制。其中，其中機械安裝拆卸工程、深基坑工程、附著式腳手架等專業工程實施分包的，其專項方案可有專業承包單位組織編制。方案的編制方法及要求施工單位應當在危險性較大的分部分項工程施工前編制專項方案，對超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，施工單位應當組織專家對專項方案進行論證。先有方案，后有現場。安全多發事事故部位分分析(2004)資料來源：：中國建設設部《全國建筑施施工安全生生產形勢分分析報告（（2004年度）》安全多發事事故部位分分析(2005)資料來源：：中國建設設部《全國建筑施施工安全生生產形勢分分析報告（（2005年度）》安全多發事事故部位分分析(2007)資料來源：：中國建設設部《全國建筑施施工安全生生產形勢分分析報告（（2007年度）》1995-2005安安全事故故統計表表1995-2005安安全事故故趨勢分分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑施施工事故故起數比比較摘自《全國建筑筑施工安安全生產產形勢分分析報告告（2007年度）》2006年、2007年建筑施施工事故故死亡人人數比較較摘自《全國建筑筑施工安安全生產產形勢分分析報告告（2007年度）》2006年、2007年全國建建筑施工工事故起起數比較較簡要結論論從數據統統計來看看，2000年之前的的5年和之后后的5年三級事事故發生生起數的的絕對值值并沒有有太大變變化，但但是，單單次事故故傷亡人人數變化化很大，，群死群群傷的重重大惡性性事故頻頻發是2000年以后的的特點。。從數據統統計來看看，發生生重大安安全事故故的責任任主體中中小建筑筑公司比比例較小小，相反反具有一一級、特特級資質質的施工工單位發發生重大大安全事事故的幾幾率更高高。從數據統統計來看看，有明明確規范范要求的的部位發發生事故故的比例例比尚未未制定規規范要求求的部位位更高，，說明我我們對規規范的理理解、掌掌握和控控制存在在很大問問題。需要了解解相關的的規范和和標準腳腳手手架、模模板、基基坑單、雙排排與滿堂堂腳手架架作業層層上的施施工荷載載標準值值應根據據實際情情況確定定，且不不應低于于表4.2.2的規定。。表4.2.2施工均布布荷載標標準值類別標準值（kN/m2）裝修腳手架混凝土、砌筑結構腳手架輕型鋼結構及空間網格結構腳手架普通鋼結構腳手架2.03.02.03.0注：斜斜道上上的施施工均均布荷荷載標標準值值不應應低于于2.0kN/m2。當在雙雙排腳腳手架架上同同時有有2個及以以上操操作層層作業業時，，在同同一個個跨距距內各各操作作層的的施工工均布布荷載載標準準值總總和不不得超超過5.0kN/㎡。支模、、粉刷刷、砌砌墻等等各工工種進進行立立體交交叉作作業時時,不得在同一一垂直方向向上操作,下層作業的的位置,必須處于上上層高度確確定的可能能墜落的范范圍之外.不符合以上上條件時,應設置安全全防護層.摘自《建筑施工高高處作業安安全技術規規范》JGJ80－912009年3月24日，位于江江蘇鎮江鬧鬧市區一幢幢6層樓腳手架架突然坍塌塌，造成正正在拆樓改改造的工人人1死3傷。事故原原因主要是是因為工人人將拆下的的廢棄物堆堆積在腳手手架上，堆堆積物過于于沉重，加加上砸墻時時造成腳手手架晃動，，導致腳手手架被壓趴趴。雙管立桿桿腳手架架由于經經濟性不不好，很很少使用用，本次次修訂中中予以取取消。單排腳手手架搭設設高度不不應超過過24m；雙排腳腳手架搭搭設高度度不宜超超過50m，高度超超過50m的雙排腳腳手架，，應采用用分段搭搭設等措措施。（單排腳腳手架搭搭設高度度不應超超過24m；雙排腳腳手架搭搭設高度度不宜超超過50m，高度超超過50m的雙排腳腳手架，，應采用用雙鋼管管、分段段卸荷、、分段搭搭設等措措施。））柔性連墻墻件的做做法粗糙糙，可靠靠性差，，本次修修訂中予予以取消消。規定腳手手架高度度不宜超超過50m的依據：：1根據國內內幾十年年的實踐踐經驗及及對國內內腳手架架的調查查，立桿桿采用用單管管的落地地腳手架架一般在在50m以下。當當需要的的搭設高高度大于于50m時，一般般都比較較慎重地地采用了了加強措措施，如如采用雙雙管立桿桿、分段段卸荷、、分段搭搭設等方方法。國國內在腳腳手架的的分段搭搭設、分分段卸荷荷方面已已經積累累了許多多可靠、、行之有有效的方方法和經經驗。2從經濟方方面考慮慮。搭設設高度超超過50m時，鋼管管、扣件件的周轉轉使用率率降低，，腳手架架的地基基基礎處處理費用用也會增增加。3參考國外外的經驗驗。美國國、日本本、德國國等也限限制落地地腳手架架的搭設設高度：：如美國國為50m，德國為為60m．日本為為45m等。與建筑結結構荷載載規范的的內容統統一。將將作用于于腳手架架上的水水平風荷荷載標準準值的計計算公式式wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）修改為：wk=μz·μs·w0wk——風荷載標準值值（kN/m2）；μz——風壓高度變化化系數，應按按現行國家標標準《建筑結構荷載載規范》GB50009規定采用；μs——腳手架風荷載載體型系數，，應按本規范范表4.2.6的規定采用；；wo——基本風壓值（（kN/m2），應按國家家標準《建筑結構荷載載規范》GB50009-2001附表D.4的規定采用，，取重現期n=10對應的風壓值值。風壓高度變化化系數μz，按照現行國國家標準《建筑結構荷載載規范》規定的的值進進行選選取。。我們們在設設計腳腳手架架時，，要注注意此此值的的取法法，按按現行行國家家標準準《建筑筑結結構構荷荷載載規規范范》的要要求求，，對對于于平平坦坦或或稍稍有有起起伏伏的的地地形形，，風風壓壓高高度度變變化化系系數數應應依依據據地地面面粗粗糙糙度度類類別別進進行行選選擇擇確確定定將連連墻墻件件約約束束腳腳手手架架平平面面外外變變形形所所產產生生的的軸軸向向力力由由單單排排架架取取3kN改為2kN，雙排架架取5kN改為3kN;（約束平平面外變變形）強調連墻墻件的重重要性，，對連墻墻件的計計算寫得得更明確確(計算部分分)根據現場場施工腳腳手架應應采用密密目式安安全立網網全封閉閉的安全全管理規規定，此此次修訂訂弱化了了開敞式式腳手架架，對常常用腳手手架的允允許搭設設高度做做了調整整。常用密目目式安全全立網全全封閉式式雙排腳腳手架的的設計尺尺寸（m）連墻件設置立桿橫距lb步距h下列荷載時的立桿縱距la(m)腳手架允許搭設高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面面粗糙度度為B類，基本本風壓ＷＷo=0.4kN/m2。表4.3.1荷載效應應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩定與變形永久荷載+施工荷載永久荷載+0.9（施工荷載+風荷載）立桿穩定永久荷載+可變荷載（不含風荷載）永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）連墻件強度與穩定單排架，風荷載+2.0kN雙排架，風荷載+3.0kN將荷載效效應組合合表中的的可變荷荷載組合合系數修修改為0.9。(原來是0.85)滿堂支撐撐架用于于混凝土土結構施施工時，，荷載組組合與荷荷載設計計值應符符合現行行行業標標準《建筑施工工模板安安全技術術規范》JGJ162的規定。。補充了與與滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架相相關的內內容。包包括結構構體系、、構造要要求、荷荷載取值值、設計計計算等等。規范范中將此此類支架架體系劃劃分為滿滿堂腳手手架（頂頂部荷載載通過縱縱、橫向向水平桿桿傳至立立桿）和和滿堂支支撐架（（頂部荷荷載通過過立桿頂頂端的可可調頂撐撐傳至立立桿）二二種體系系。滿堂堂支撐架架根據剪剪刀撐的的間距（（5m）細分為為普通型型滿堂支支撐架和和加強型型滿堂支支撐架。。三、雙排排腳手架架的結構構性能及及其規范范修訂內內容1、雙排腳腳手架的的結構性性能在作用極極限荷載載時，雙雙排腳手手架結構構的可能能破壞形形式是以以連墻件件為反彎彎點的腳腳手架平平面外大大波整體體失穩或或腳手架架較大步步距間立立桿段的的局部彎彎曲失穩穩二種形形式。通通常情況況下，腳腳手架的的破壞表表現為前前種形式式，其承承載力由由平面外外大波整整體失穩穩時的承承載力值值確定。。但是，，如果腳腳手架的的步距過過大（超超過二米米），立立桿段的的穩定承承載力可可能低于于整體失失穩時的的承載力力。影響腳手架架結構承載載力的主要要因素：跨距和排距距連墻件的布布置方式和和間距立桿截面面面積和步距距。2、雙排腳手手架的設計計計算公式式（以不組組合風荷載載為例）腳手架立桿桿穩定性的的計算公式式：；；式中：N—腳手架立桿桿的軸力設設計值；A—腳手架立桿桿的毛截面面面積，f—鋼材的設計計強度值。。φ—軸心受壓構構件的整體體穩定系數數，由考慮慮腳手架整整體穩定因因素的換算算長細比λ0查表或由公公式：確確定；；，，l0=k?μ?h，扣件的偏心心距很小，，腳手架有有一定高度度，底部立立桿接近軸軸心受力，，計算時視視為軸心受受壓構件。。其中：k—計算長度附附加系數，，μ—考慮整體穩穩定因素的的計算長度度系數，它它們可以通通過規范查查得；h—立桿步距。。根據以上上公式，可可以驗算計計算部位立立桿的穩定定性。鋼結構設計規規范中，軸心心壓桿的穩定定承載力設計計值可以由公公式:表達，式中：：φ—軸心受壓構件件的整體穩定定系數，A—軸心壓桿的毛毛截面面積，，f—鋼材的設計強強度值。軸心心壓桿的穩定定承載力設計計值=穩定承載力極極限值／(γR?γs)，式中：γR—鋼材的抗力分分項系數，γR=1.165。腳手架立桿的的極限承載力力值通過結構構實驗和結構構計算分析確確定。根據建建筑施工腳手手架結構安全全度的要求，，腳手架立桿桿的設計承載載力=腳手架立桿的的極限承載力力／K，式中：K—安全系數，根根據工作條件件取2.0~3.0。由于扣件的偏偏心距很小，，腳手架有一一定高度，底底部立桿接近近軸心受力。。此外，由于于腳手架的工工作條件較差差，施工誤差差大，其安全全系數顯然應應該高于鋼結結構。按照鋼鋼結構設計規規范的表示方方法，同時考考慮腳手架在在安全系數上上和鋼結構的的差別，腳手手架立桿的設設計承載力可可以表達為:或:，式中：γ’R—立桿的抗力調調整系數，應應由計算確定定，fy—鋼材的屈服強強度。腳手架立桿的的軸力設計值值根據腳手架架自重和外荷荷載計算求得得。由于腳手手架屬于臨時時性結構，安安全等級為三三級，結構重重要性系數取取0.9。其軸力設計計值可以表達達為：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—結構自重和構構配件自重標標準值產生的的軸力，∑NQk—施工荷載等的的標準值產生生的軸力之和和。腳手架立桿的的設計計算應應滿足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤為符合現行規規范的表達習習慣，使用上上將上式改寫寫為：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=γ’R的值根據腳手手架安全系數數K與現行規范的的可靠度相一一致的條件求求得，即：（NGk+∑NQk）≤應應等效效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：γ’R=××可見，γ’R是反映腳手架架安全性與腳腳手架上作用用的恒、活荷荷載比例關系系的系數。扣扣件式腳手架架的安全系數數取為：K=2.0。對于不同的的NGk和∑NQk的比值，經統統計0.9?γ’R≈1.33。腳手架立桿的的整體穩定系系數由考慮腳腳手架整體穩穩定因素的換換算長細比λ0查表或公式：：確定。，，l0—腳手架大波失失穩時的半波長長度或連墻件件的豎向間距距，由腳手架架的搭設方式式確定。以步距h表示l0，可以寫為單單榀架體大波波失穩的計算算長度系數和和步距的乘積積：μ?h。同時將考考慮為計算算長度附加系系數來調整結構安全度度，并寫入l0。立桿計算長長度就寫成為為如下形式，，即：l0=k?μ?h。故：經比較可見：：。。經以上變換，，腳手架立桿桿設計計算公公式寫為：1.2NGk+∑1.4NQk≤允許搭設高度度計算：結構自重和構構配件自重標標準值產生的的軸力NGk=NG1k+NG2k，其其中中NG1k—腳手手架架結結構構自自重重標標準準值值產產生生的的軸軸力力，，其其值值等等于于腳腳手手架架立立桿桿承承受受的的每每米米結結構構自自重重標標準準值值gk和架架體體總總高高度度H的乘積：：NG1k=gk·H；NG2k—腳手架上上構配件件自重標標準值產產生的軸軸力。代代入腳手手架立桿桿設計計計算公式式：1.2（gk·H+NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出出：[H]=取消了當當26m《《HS《50m時，對允允許搭設設高度限限制的調調整，原原來是參參照的英英國標準準，當代代入50m時影響不不大：密目式安安全立網網自重標標準值不不應低于于0.01kN/㎡。雙排腳手手架的使使用經驗驗豐富、、成熟，，本次修修訂中改改動很少少。單排排腳手架架的使用用已經很很少，接接近淘汰汰。四、懸挑挑腳手架架挑梁結結構及其其錨固規范中推薦以雙雙軸對稱稱截面鋼鋼梁做懸挑梁梁結構。。懸挑腳腳手架的的搭設高高度不超超過20米。懸挑挑梁截面面高度不不應小于于160mm。每個型型鋼懸挑挑梁外端端宜設置置鋼絲繩繩或鋼拉拉桿與上上一層建建筑結構構斜拉結結，鋼絲絲繩、鋼鋼拉桿作作為附加加保險措措施，不不參與懸懸挑鋼梁梁受力計計算。懸懸挑梁尾尾端應在在兩處及及以上固固定于鋼鋼筋混凝凝土梁板板結構上上。錨固固型鋼懸懸挑梁的的U型鋼筋拉拉環或錨錨固螺栓栓直徑不不宜小于于16㎜。挑梁結構構及其錨錨固的驗驗算內容容：懸挑挑梁的強強度；懸懸挑梁的的撓度；；當無有有效支撐撐體系時時懸挑梁梁的穩定定性；懸懸挑梁錨錨固段壓壓點處U型鋼筋拉拉環或螺螺栓的強強度；壓壓點處樓樓板承受受錨固負負彎矩時時的抗彎彎強度；；懸挑梁梁前端支支點下混混凝土梁梁（板））的承載載力。1———木楔楔楔緊圖6.10.5-3懸挑鋼鋼梁樓樓面構構造圖6.10.5-2懸挑鋼鋼梁穿穿墻構構造型鋼懸懸挑梁梁的抗抗彎強強度計計算公公式：：型鋼懸懸挑梁梁的整整體穩穩定性性驗算算公式式：錨固型型鋼懸懸挑梁梁的U型鋼筋筋拉環環或螺螺栓的的強度度計算算公式式：式中：：Nm——型鋼懸懸挑梁梁錨固固段壓壓點U型鋼筋筋拉環環或螺螺栓的的拉力力設計計值；；Al——U型鋼筋筋拉環環的凈凈截面面面積積或螺螺栓的的有效效截面面面積積（mm2），一一個U型鋼筋筋拉環環或一一對螺螺栓按按兩個個截面面計算算；fl——U型鋼筋筋拉環環或螺螺栓抗抗拉強強度設設計值值，應應按《混凝土土結構構設計計規范范》GB50010的規定定，取取fl=50N/mm2。當型鋼鋼懸挑挑梁錨錨固段段壓點點處采采用2個（對對）及及以上上U型鋼筋筋拉環環或螺螺栓錨錨固連連接時時，其其鋼筋筋拉環環或螺螺栓的的承載載能力力應乘乘以0.85的折減減系數數。構造要要求：：U型鋼筋筋拉環環或螺螺栓應應采用用冷彎彎成型型。U型鋼筋筋拉環環、錨錨固螺螺栓與與型鋼鋼間隙隙應用用鋼楔楔或硬硬木楔楔楔緊緊。型鋼懸懸挑梁梁固定定端應應采用用2個（對對）及及以上上U型鋼筋筋拉環環或錨錨固螺螺栓與與梁板板固定定，U型鋼筋筋拉環環或錨錨固螺螺栓應應預埋埋至混混凝土土梁、、板底底層鋼鋼筋位位置，，并應應與混混凝土土梁、、板底底層鋼鋼筋焊焊接或或綁扎扎牢固固，其其錨固固長度度應符符合現現行國國家標標準《混凝土土結構構設計計規范范》GB50010中鋼筋筋錨固固的規規定。。6.10.6當型鋼鋼懸挑挑梁與與建筑筑結構構采用用螺栓栓鋼壓壓板連連接固固定時時，鋼鋼壓板板尺寸寸不應應小于于100mm×10mm（寬×厚）；當采采用螺栓角角鋼壓板連連接時，角角鋼的規格格不應小于于63mm××63mm×6mm。6.10.7型鋼懸挑梁梁懸挑端應應設置能使使腳手架立立桿與鋼梁梁可靠固定定的定位點點，定位點點離懸挑梁梁端部不應應小于100mm。6.10.8錨固位置設設置在樓板板上時，樓樓板的厚度度不宜小于于120mm。如果樓板板的厚度小小于120mm應采取加固固措施。懸挑鋼梁前前端應采用用吊拉卸荷荷，吊拉卸卸荷的吊拉拉構件有剛剛性的，也也有柔性的的，如果使使用鋼絲繩繩，其直徑徑不應小于于14㎜，使用預埋埋吊環其直直徑不宜小小于20㎜（或計算確確定），預預埋吊環應應使用HPB235級鋼筋制作作。鋼絲繩繩卡不得少少于3個。懸挑鋼梁懸懸挑長度一一般情況下下不超過2m能滿足施工工需要，但但在工程結結構局部有有可能滿足足不了使用用要求，局局部懸挑長長度不宜超超過3米。大懸挑挑另行專門門設計及論論證。在建筑結構構角部，鋼鋼梁宜扇形形布置；如如果結構角角部鋼筋較較多不能留留洞，可采采用設置預預埋件焊接接型鋼三角角架等措施施。懸挑鋼梁支支承點應設設置在結構構梁上，不不得設置在在外伸陽臺臺上或懸挑挑板上，否否則應采取取加固措施施。定位點可采采用豎直焊焊接長0.2m、直直徑徑25mm-30mm的鋼鋼筋筋或或短短管管等等方方式式。。懸挑挑梁梁間間距距應應按按懸懸挑挑架架架架體體立立桿桿縱縱距距設設置置，，每每一一縱縱距距設設置置一一根根。。（不不允允許許有有連連梁梁））懸挑挑架架的的外外立立面面剪剪刀刀撐撐應應自自下下而而上上連連續續設設置置。。錨固固懸懸挑挑梁梁的的主主體體結結構構混混凝凝土土實實測測強強度度等等級級不不得得低低于于C20。懸挑挑鋼鋼梁梁支支承承點點應應設設置置在在結結構構梁梁上上，，不不得得設設置置在在外外伸伸陽陽臺臺上上或或懸懸挑挑板板上上，，否否則則應應采采取取加加固固措措施施。。五、滿堂腳手手架和滿堂支支撐架滿堂腳手架和和普通型滿堂堂支撐架加加強型滿堂堂支撐架1、滿堂腳手架架和滿堂支撐撐架結構體系系滿堂腳手架定義為在縱、、橫方向，由由不少于三排排立桿并與水水平桿、水平平剪刀撐、豎豎向剪刀撐、、扣件等構成成的腳手架。。該架體頂部部作業層的施施工荷載通過過水平桿傳遞遞給立桿，頂頂部立桿呈偏偏心受壓狀態態。滿堂支撐架定義為在縱、、橫方向，由由不少于三排排立桿并與水水平桿、水平平剪刀撐、豎豎向剪刀撐、、扣件等構成成的承力支架架。該架體頂頂部的施工荷荷載通過可調調托撐傳給立立桿，頂部立立桿呈軸心受受壓狀態。滿堂支支撐架架可分分為普普通型型和加加強型型二種種。當架體體沿外外側周周邊及及內部部縱、、橫向向每隔隔5m～8m，設置置由底底至頂頂的連連續豎豎向剪剪刀撐撐，在在豎向向剪刀刀撐頂頂部交交點平平面設設置連連續水水平剪剪刀撐撐，且且水平平剪刀刀撐距距架體體底平平面或或相鄰鄰水平平剪刀刀撐的的間距距不超超過8m時，，定定義義為為普普通通型型滿滿堂堂支支撐撐架架；；當連連續續豎豎向向剪剪刀刀撐撐的的間間距距不不大大于于5m，連連續續水水平平剪剪刀刀撐撐距距架架體體底底平平面面或或相相鄰鄰水水平平剪剪刀刀撐撐的的間間距距不不大大于于6m時，，定定義義為為加加強強型型滿滿堂堂支支撐撐架架。。當架架體體高高度度不不超超過過8m且施施工工荷荷載載不不大大時時，，掃掃地地桿桿布布置置層層可可不不設設水水平平剪剪刀刀撐撐。。滿堂腳手手架的支支撐布置置同普通通型滿堂堂支撐架架。滿堂腳手手架的搭搭設高度度不宜超超過36m；施工層層不得超超過一層層。滿堂堂腳手架架的高寬寬比不宜宜大于3。當高寬寬比大于于2時，應在在架體的的四周和和內部，，水平間間隔6m～9m，豎向間間隔4m～6m設置連墻墻件與建建筑結構構拉結，，當無法法設置連連墻件時時，應采采取設置置鋼絲繩繩張拉固固定等措措施。滿堂支撐撐架搭設設高度不不宜超過過30m。滿堂支支撐架的的高寬比比不應大大于3。當高寬寬比超過過本規范范附錄C所給限值值（＞2或2.5）時，應應在支架架的四周周和內部部與建筑筑結構剛剛性連接接，連墻墻件水平平間距應應為6m～9m,豎向間距距應為2m～3m；自頂層層水平桿桿中心線線至頂撐撐頂面的的立桿段段長度a不應超過過0.5m。2、滿堂腳腳手架和和滿堂支支撐架的的結構性性能支撐體系系設置完完善的滿滿堂腳手手架或滿滿堂支撐撐架，在在極限荷荷載作用用下的可可能破壞壞形式為為：以水平剪剪刀撐設設置層為為反彎點點的沿較較弱方向向的架體體大波整整體失穩穩。架體較大大步距間間立桿段段的局部部彎曲失失穩通常情況況下，架架體的極極限承載載力由架架體大波波整體失失穩時的的承載力力值確定定。當架架體的步步距過大大時，立立桿段的的穩定承承載力可可能低于于整體失失穩時的的承載力力。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架的破破壞形式式和腳手手架結構構很相似似，都是是以某一一水平剛剛度較大大的支撐撐層做為為反彎點點，發生生結構的的大波失失穩。因因此，在在計算方方法上可可以歸為為同一類類。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架結構構的破壞壞特點顯顯示，剪剪刀撐體體系及其其布置決決定了其其對架體體大波失失穩的約約束作用用，從而而將很大大程度上上影響到到架體的的極限承承載力。。分析表表明：影影響架體體承載力力的主要要因素有有：立桿的縱縱、橫向向間距（（立桿的的橫截面面面積／／所支撐撐架體的的面積））豎向剪刀刀撐和水水平剪刀刀撐的布布置方式式和數量量縱、橫向水平平桿的步距架體上活荷載載的加載方式式。3、滿堂腳手架架和滿堂支撐撐架立桿穩定定性的計算部部位：當滿堂腳手架架采用相同的的步距、立桿桿縱距、立桿桿橫距時，應應計算底層立立桿段；當架體的步距距、立桿縱距距、立桿橫距距有變化時，，除計算底層層立桿段外，，還必須對出出現最大步距距、最大立桿桿縱距、立桿桿橫距等部位位的立桿段進進行驗算；當架體上有集集中荷載作用用時，尚應計計算集中荷載載作用范圍內內受力最大的的立桿段；滿堂支撐架尚尚應計算頂層層立桿段。4、滿堂腳手架架和滿堂支撐撐架的計算方方法和計算公公式滿堂腳手架和和滿堂支撐架架的設計承載載力確定方法法和雙排腳手手架完全相同同。滿堂腳手架和和滿堂支撐架架的計算方法法和計算公式式上也和雙排排腳手架完全全一致。立桿桿穩定性的計算算公式：；；式式中：φ—由考慮架體整整體穩定因素素的換算長細細比λ0查表或由公式式：確確定；，，l0=k?μ?h或l0=k?μ?(h+2a)（用于滿堂支支撐架頂部立立桿段）。其其中：h—立桿步距，，k—計算長度附附加系數，，μ—滿堂腳手架架和滿堂支支撐架考慮慮整體穩定定因素的計計算長度系系數，由規規范查得，，a—立桿自頂層層水平桿中中心線至頂頂撐頂面的的長度，其其值應不大大于0.5m，當0.2m＜a＜0.5m時，承載力力按線性插插入確定，，并取其較較大值。根據以上公公式，可以以驗算計算算部位立桿桿的穩定性性。所不同的是是滿堂腳手手架和滿堂堂支撐架在在計算立桿桿軸力時考考慮的施工工荷載相對對復雜，應應根據實際際情況確定定；結構體體系在布置置上和腳手手架結構不不同，應根根據不同結結構布置查查得相應的的立桿計算算長度系數數μ和計計算算長長度度附附加加系系數數k。目前前對對高高大大滿滿堂堂腳腳手手架架和和滿滿堂堂支支撐撐架架的的研研究究尚尚少少，，對對結結構構特特性性－－特特別別是是剪剪刀刀撐撐的的數數量量及及布布置置方方式式對對結結構構承承載載力力的的影影響響認認識識不不足足，，規規范范尚尚不不能能很很好好地地總總結結歸歸納納出出不不同同架架體體立立桿桿考考慮慮整整體體穩穩定定因因素素的的計計算算長長度度系系數數的的變變化化規規律律。。規范范中中架架體體的的可可計計算算范范圍圍：：滿堂堂腳腳手手架架：：立立桿桿間間距距0.9~1.3m，架架體體高高寬寬比比≤2.0，結結構構跨跨數數不不少少于于4~5跨。。滿堂堂支支撐撐架架：：立立桿桿間間距距0.4~1.2m，架架體體高高寬寬比比≤2.0~2.5，結結構構跨跨數數不不少少于于4~8跨。。此范范圍圍基基本本涵涵蓋蓋了了結結構構施施工工的的常常用用范范圍圍。。如如所所使使用用架架體體不不滿滿足足以以上上條條件件，，應應采采取取加加大大架架體體范范圍圍或或設設置置與與建建筑筑結結構構剛剛性性連連接接的的方方法法。。滿堂腳腳手架架尚應應計算算支撐撐工作作平臺臺的縱縱、橫橫向水水平桿桿的抗抗彎以以及水水平桿桿與立立桿間間連接接扣件件的抗抗滑移移能力力。5、滿堂堂腳手手架和和滿堂堂支撐撐架的的設計計荷載載滿堂腳腳手架架和滿滿堂支支撐架架立桿桿所受受軸力力應根根據實實際情情況確確定。。規范中中給出出了常常用滿滿堂腳腳手架架和滿滿堂支支撐架架立桿桿承受受的每每米結結構自自重標標準值值，供供施工工查詢詢。支支撐架架上工工作平平臺重重量應應按照照實際際構造造計算算，規規范中中給出出了常常用情情況的的參考考值。。用于輕輕型鋼鋼結構構及空空間網網格結結構施施工的的滿堂堂腳手手架的的均布布荷載載最低低值為為2.0kN/m2，用于于普通通鋼結結構施施工的的滿堂堂腳手手架的的均布布荷載載最低低值為為3.0kN/m2。規范規規定了了滿堂堂腳手手架上上的施施工均均布荷荷載的的最低低值。。當架架體用用于混混凝土土結構構施工工時，，作業業層上上的荷荷載標標準值值和《建筑施施工模模板安安全技技術規規范》JGJ162的規定定一致致。6、滿堂堂腳手手架和和滿堂堂支撐撐架的的構造造規范中中給出出了常常用滿滿堂腳腳手架架和滿滿堂支支撐架架的最最大搭搭設高高度。。限制條條件：：1）最少少跨數數應符符合本本規范范附錄錄c的規定定2）腳手手板自自重標標準值值取0.35kN/m23）地面面粗糙糙度為為B類，基基本風風壓ＷＷ0=0.35kN/m24）立桿桿間距距不小小于1.2m××1.2m，施工工荷載載標準準值不不小于于3kN/m2時，立立桿上上應增增設防防滑扣扣件，，防滑滑扣件件應安安裝牢牢固，，且頂頂緊立立桿與與水平平桿連連接的的扣件件序號步距（m）立桿間距（m）支架最大高寬比下列施工荷載時最大允許高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞敞開式式滿堂堂腳手手架結結構的的設計計尺寸寸滿堂腳腳手架架的搭搭設高高度不不宜超超過36m；滿堂堂腳手手架的的高寬寬比不不宜大大于3；施工工層不不得超超過1層。當高寬寬比大大于2時，應應在架架體的的四周周和內內部水水平間間隔6m～9m，豎向向間隔隔4m～6m設置連連墻件件與建建筑結結構拉拉結，，當無無法設設置連連墻件件時，，應采采取設設置鋼鋼絲繩繩張拉拉固定定等措措施。。當滿堂腳手手架立桿桿間距不不大于1.5m×1.5m，架體四四周及中中間與建建筑物結結構進行行剛性連連接，并并且剛性性連接點點的水平平間距不不大于4.5m，豎向間間距不大大于3.6m時，可按按雙排腳腳手架的的規定進進行計算算。滿堂支撐撐架搭設設高度不不宜超過過30m；滿堂支支撐架的的高寬比比不應大大于3；立桿自自頂層水水平桿中中心線至至托撐頂頂面的長長度a不應超過過0.5m。當高寬比比超過本本規范附附錄所給給限值（（大于2或2.5）時，應應在支架架的四周周和內部部與建筑筑結構剛剛性連接接，連墻墻件水平平間距應應為6m～9m，豎向間間距應為為2m～3m。當滿堂支支撐架小小于4跨時，宜宜設置連連墻件將將架體與與建筑結結構剛性性連接。。當架體體未設置置連墻件件與建筑筑結構剛剛性連接接，立桿桿計算長長度系數數μ按本規范范附錄C采用時，，應符合合下列規規定：1）支撐架架高度不不應超過過一個建建筑樓層層高度，，且不應應超過5.2m；2）架體上上永久荷荷載與可可變荷載載（不含含風荷載載）總和和標準值值不應大大于7.5kN/m2；3）架體上上永久荷荷載與可可變荷載載（不含含風荷載載）總和和的均布布線荷載載標準值值不應大大于7kN/m。滿堂腳手手架和滿滿堂支撐撐架的搭搭設構造造規定和和單、雙雙排腳手手架相同同。立桿接長長接頭必必須采用用對接扣扣件連接接。水平桿長長度不宜宜小于3跨。桿件件的接頭頭布置規規定和單單、雙排排腳手架架相同。。剪刀撐應用用旋轉扣件件固定在與與之相交的的水平桿或或立桿上，，旋轉扣件件中心線至至主節點的的距離不宜宜大于150mm。豎向剪刀刀撐斜桿與與地面的傾傾角應為45o～60o，水平剪刀刀撐與支架架縱（或橫橫）向水平平桿的夾角角應為45o～60o，剪刀撐的的固定與接接長的規定定和單、雙雙排腳手架架相同。滿堂支撐架架頂部可調調托撐的螺螺桿外徑不不得小于36mm，直徑與螺螺距應符合合《梯型螺紋》的規定；支支托板厚不不應小于5㎜㎜，螺螺桿桿與與支支托托板板應應焊焊牢牢，，焊焊縫縫高高度度不不得得小小于于6㎜㎜；螺螺桿桿與與螺螺母母旋旋合合長長度度不不得得少少于于5扣，，螺螺母母厚厚度度不不得得小小于于30mm?？煽烧{調托托撐撐的的抗抗壓壓承承載載力力設設計計值值不不應應小小于于40kN。滿滿堂堂支支撐撐架架的的可可調調底底座座、、可可調調托托撐撐螺螺桿桿伸伸出出長長度度不不宜宜超超過過300mm，插插入入立立桿桿內內的的長長度度不不得得小小于于150mm。7、滿滿堂堂腳腳手手架架和和滿滿堂堂支支撐撐架架使使用用中中應應注注意意的的問問題題當架架體體平平臺臺上上的的施施工工荷荷載載集集中中于于一一側側，，分分布布很很不不均均勻勻時時，，架架體體的的承承載載力力下下降降較較大大。。當架架體體高高度度不不大大，，施施工工荷荷載載很很大大時時，，底底部部立立桿桿可可能能受受偏偏心心力力作作用用，，影影響響承承載載力力。。六、、規規范范中中的的強強制制性性條條文文3.4.3可調調托托撐撐抗抗壓壓承承載載力力設設計計值值不不應應小小于于40kN，支支托托板板厚厚不不應應小小于于5㎜㎜。6.2.3主節節點點處處必必須須設設置置一一根根橫橫向向水水平平桿桿，，用用直直角角扣扣件件扣扣接接且且嚴嚴禁禁拆拆除除。。6.3.3腳手手架架立立桿桿基基礎礎不不在在同同一一高高度度上上時時，，必必須須將將高高處處的的縱縱向向掃掃地地桿桿向向低低處處延延長長兩兩跨跨與與立立桿桿固固定定，，高高低低差差不不應應大大于于1m?？窟吰律戏椒降牧U軸線線到邊坡的距距離不應小于于500mm（圖6.3.3）。圖6.3.3縱、橫向掃地地桿構造1——橫向掃地桿；；2——縱向掃地桿6.3.5單排、雙排與與滿堂腳手架架立桿接長除除頂層頂步外外，其余各層層各步接頭必必須采用對接接扣件連接。。6.4.4開口型腳手架架的兩端必須須設置連墻件件，連墻件的的垂直間距不不應大于建筑筑物的層高，，并且不應大大于4m。6.6.3高度在24m及以上的雙排排腳手架應在在外側全立面面連續設置剪剪刀撐；高度度在24m以下的單、雙雙排腳手架，，均必須在外外側兩端、轉轉角及中間間間隔不超過15m的立面上，各各設置一道剪剪刀撐，并應應由底至頂連連續設置（圖圖6.6.3）。圖6.6.3高度24m以下剪刀撐布布置6.6.5開口型雙排腳腳手架的兩端端均必須設置置橫向斜撐。。7.4.2單、雙排腳手手架拆除作業業必須由上而而下逐層進行行，嚴禁上下下同時作業；；連墻件必須須隨腳手架逐逐層拆除，嚴嚴禁先將連墻墻件整層或數數層拆除后再再拆腳手架；；分段拆除高高差大于兩步步時，應增設設連墻件加固固。7.4.5卸料時各構配配件嚴禁拋擲擲至地面；8.1.4扣件進入施工工現場應檢查查產品合格證證，并應進行行抽樣復試，，技術性能應應符合現行國國家標準《鋼管腳手架扣扣件》GB15831的規定。扣件件在使用前應應逐個挑選，，有裂縫、變變形、螺栓出出現滑絲的嚴嚴禁使用。9.0.1扣件式鋼管腳腳手架安裝與與拆除人員必必須是經考核核合格的專業業架子工。架架子工應持證證上崗。9.0.4鋼管上嚴禁打打孔。9.0.5作業層上的施施工荷載應符符合設計要求求，不得超載載。不得將模模板支架、纜纜風繩、泵送送混凝土和砂砂漿的輸送管管等固定在架架體上；嚴禁禁懸掛起重設設備，嚴禁拆拆除或移動架架體上安全防防護設施。9.0.7滿堂支撐架頂頂部的實際荷荷載不得超過過設計規定。。9.0.13在腳手架使用用期間，嚴禁禁拆除下列桿桿件：1主節點處的縱縱、橫向水平平桿，縱、橫橫向掃地桿；；2連墻件。9.0.14當在腳手架使使用過程中開開挖腳手架基基礎下的設備備基礎或管溝溝時，必須對對腳手架采取取加固措施。。其它修改的內內容當為回填土地地基時，應對對地質勘察報報告提供的回回填土地基承承載力特征值值乘以折減系系數0.4；每根立桿底部部宜設置底座或墊墊板。（原來來是應）(考慮當腳手架架搭設在永久久性建筑結構構混凝土基面面時，立桿下下底座或墊板板可根據情情況不設置。。)單、雙排腳手手架底層步距距均不應大于于2m。立桿墊板或底底座底面標高高宜高于自然然地坪50mm～100mm。墊板應采用長長度不少于2跨、厚度不小小于50mm、寬度不小200㎜的木墊板腳手板應鋪滿滿、鋪穩，離離墻面的距離離不應大于150mm；（原來是120-150mm）每搭設完6m~8m高度后應檢檢查（原來是是10-13m）鋼管外表面銹銹蝕深度由由原來的0.5改為0.18mm七、設計計算算腳手架的承載載能力應按概概率極限狀態態設計法的要要求，采用分分項系數設計計表達式進行行設計。可只只進行下列設設計計算：1縱向、橫向水水平桿等受彎彎構件的強度度和連接扣件件的抗滑承載載力計算；2立桿的穩定性性計算；3連墻件的強度度、穩定性和和連接強度的的計算：4立桿地基承載載力計算。計算構件的強強度、穩定性性與連接強度度時，應采用用荷載效應基基本組合的設設計值。永久久荷載分項系系數應取1.2，可變荷載分分項系數應取取1.4。腳手架中的受受彎構件，尚尚應根據正常常使用極限狀狀態的要求驗驗算變形。驗驗算構件變形形時，應采用用荷載效應的的標準組合的的設計值,各類荷載分項項系數均應取取1.0。1作業層上非主主節點處的橫橫向水平桿，，宜根據支承承腳手板的需需要等間距設設置，最大間間距不應大于于縱距的1/2；2當使用用沖壓壓鋼腳腳手板板、木木腳手手板、、竹串串片腳腳手板板時，，雙排排腳手手架的的橫向向水平平桿兩兩端均均應采采用直直角扣扣件固固定在在縱向向水平平桿上上；單單排腳腳手架架的橫橫向水水平桿桿的一一端應應用直直角扣扣件固固定在在縱向向水平平桿上上，另另一端端應插插入墻墻內，，插入入長度度不應應小于于180mm；3當使用用竹笆笆腳手手板時時，雙雙排腳腳手架架的橫橫向水水平桿桿的兩兩端，，應用用直角角扣件件固定定在立立桿上上；單單排腳腳手架架的橫橫向水水平桿桿的一一端，，應用用直角角扣件件固定定在立立桿上上，另另一端端插入入墻內內，插插入長長度不不應小小于180mm。6.2.3主節點點處必必須設設置一一根橫橫向水水平桿桿，用用直角角扣件件扣接接且嚴嚴禁拆拆除。。（去去掉了了內排排架離離墻距距離的的要求求）橫向水水平桿桿的構構造應應符合合下列列規定定：小橫桿桿計算算以φ48*3.5為例，，排距距1.05，縱距距1.2，地面面到女女兒墻墻高度度49m，步距距1.5m作業層層間距距不應應大于于縱距距1/2；小橫桿桿按照照簡支支梁進進行強強度和和撓度度計算算，小小橫桿桿在大大橫桿桿的上上面計計算簡簡圖如如下所所示：小橫桿桿荷載載計算算恒荷載載計算算：小橫桿桿的自自重標標準值值：P1=0.038kN/m腳手板板的荷荷載標標準值值：P2=0.350××1.200/3=0.140kN/m活荷載載計算算：活荷載載標準準值：：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m小橫桿桿荷載載設計計值及及力學學模型型荷載的的設計計值：：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力學模模型：：小橫桿力學學模型說明明為什么不計計算鋼管的的抗剪強度度縱向水平桿桿的構造應應符合下列列規定：1縱向水平桿桿應設置在在立桿內側側，單根桿桿長度不應應小于3跨；2縱向水平桿桿接長應采采用對接扣扣件連接或或搭接，并并應符合下下列規定：：1）兩根相鄰鄰縱向水平平桿的接頭頭不應設置置在同步或或同跨內；；不同步或或不同跨兩兩個相鄰接接頭在水平平方向錯開開的距離不不應小于500mm；各接頭中中心至最近近主節點的的距離不應應大于縱距距的1/3荷載值計算算：小小橫桿的自自重標準值值P1=0.038××1.050=0.040kN腳手板的荷荷載標準值值P2=0.350××1.050×1.200/3=0.147kN活荷載標準準值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大橫桿荷載載的設計值值：P=(1.2×0.040+1.2××0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大橫桿計計算簡圖圖大橫桿抗抗彎強度度計算：：

均布布荷載最最大彎矩矩計算公公式：集中荷載載最大彎彎矩計算算公式:M=0.08××(1.2×0.038)××1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；

大橫橫桿的計計算強度度小于205.0N/mm2,滿足要求求!大橫桿撓撓度計算算：最最大撓度度考慮為為大橫桿桿自重均均布荷載載與集中中荷載的的計算值值最不利利分配的的撓度和和；均布荷載載最大撓撓度計算算公式:大橫桿均均布荷載載的最大大撓度：：集中荷載最大大撓度計算公公式:集中荷載標準準值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷載標準準值最不利分分配引起的最最大撓度：最大撓度和：：V=V1+V2=1.897mm；

大橫桿的的最大撓度小小于1200.0/150與10mm,滿足要求!大橫桿在上的的情況扣件抗滑移的的計算扣件的抗滑承承載力按照下下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設計值；；注：當直角扣扣件的擰緊力力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑滑動,其抗滑承載力力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑滑動,其抗滑承載載力可取12.0kN。荷載設計值值計算：橫橫桿的自自重標準值值：P1=0.038××1.200=0.046kN腳手板的荷荷載標準值值：P2=0.350××1.050×1.200/2=0.220kN活荷載標準準值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷載的設計計值：R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN單扣件抗滑滑承載力的的設計計算算滿足要求求!μ值的說明計算長度度系數μ值是反映映腳手架架各桿件件對立桿桿的約束束作用。。本規范范規定的的μ值，采用用了中國國建筑科科學研究究院建筑筑機械化化研究分分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈爾爾濱工業業大學土土木工程程學院于于1988年~1989年分別進進行原型型腳手架架整體穩穩定性試試驗所取取得的科科研成果果，其μ值在1.5~2.0之間。它它綜合了了影響腳腳手架整整體失穩穩的各種種因素，，當然也也包含了了立桿偏偏心受荷荷（初偏偏心e=53mm）的實際際工況。。這表明明按軸心心受壓計計算是可可靠的、、簡便的的。規范范列出了了下表以以供設計計者。在一般情情況下，，此偏心心產生的的附加彎彎曲應力力不大，，為了簡簡化計算算，予以以忽略。。國外同同類標準準(如英、日日、法等等國)對此項偏偏心的影影響也做做了相同同處理。。對立桿穩穩定性的的說明考慮到扣扣件式鋼鋼管腳手手架是受受人為操操作因素素影響很很大的一一種臨時時結構，，設計計計算一般般由施工工現場工工程技術術人員進進行，故故所給腳腳手架整整體穩定定性的計計算方法法力求簡簡單、正正確、可可靠。應應該指出出，第5.2.6條規定的的立桿穩穩定性計計算公式式，雖然然在表達達形式上上是對單單根立桿桿的穩定定計算，，但實質質上是對對腳手架架結構的的整體穩穩定計算算。因為為公式5.2.8中的μ值是根據據腳手架架的整體體穩定試試驗結果果確定的的連墻件的的說明腳手架的的連墻件件的計算算是必不不可少的的，我們們經常采采用的形形式有：：扣件式式連接、、焊接，，螺栓連連接等，，但涉及及到施工工的方便便及材料料的普遍遍性，我我們最常常用的扣扣件式連連接方式式，這里里我們要要注意兩兩個問題題。1限制連連墻件件偏離離主節節點的的最大大距離離300mm，是參參考英英國標標準的的規定定。只只有連連墻件件在主主節點點附近近方能能有效效地阻阻止腳腳手架架發生生橫向向彎曲曲失穩穩或傾傾覆，，若遠遠離主主節點