3.1起重機械應用于不同的工作場所，其使用條件和工作要求可能有顯著的差別，需要設計出多種多樣工作性能的起重機械來完成預定的工作任務。起重機械的參數，是表明起重機械工作性能的指標，也是 的依據。在起重吊運作業中，這些參數又是選用起重設備的依據。A設計B安裝C監察D培訓 是指：吊掛在起重機可分吊具上或無此類吊具，直接吊掛在固定吊具上起升的重物質量mPL。如起重機在水電站起吊閥門或從水中起吊重物，在考慮 時還應計及流水的負壓或水的吸附作用所產生的力。A有效起重量B額定起重量C最大起重量D凈起重量凈起重量是指吊掛在起重機 上起升的重物質量mNL。A固定吊具 B可分吊具是指：直接懸掛在起重機上，例如掛在起重小車或壁架頭部上的重物的質量mG。GLA凈起重量B總起重量C額定起重量 D最大起重量 是指：在正常工作條件下，對于給定的起重機類型和載荷位置，起重機設計能起升的最大凈起重量。對于流動式起重機，為起重撓性件下起重量。A額定起重量B最大起重量C總起重量 D有效起重量最大起重量是指額定起重量最大值。A正確B不正確對于有幅度變化的起重機，額定起重量隨幅度變化而變化。A正確B不正確作用在起重機上的載荷分為：常規載荷 特殊載荷及其他載荷A風載荷B自重載荷 C地震載荷|D偶然載荷 是指在起重機正常工作時經常發生的載荷，包括由重力產生的載荷，由驅動機構或制動器的作用使起重機加減速運動而產生的載荷及因起重機結構的位移或變形引起的載荷。A常規載荷B自重載荷 C地震載荷 D偶然載荷 是指起重機本身的結構、機械設備、電氣設備以及在起重機工作時始終積結在它某個部件上的物料（如附設在起重機上的漏斗料倉、連續輸送機及在它上面的物料）等質量的重力。A平均的有效起重量B自重載荷 C最大的有效起重量 D總起重量額定起升載荷是指起重機起吊額定起重量時 的重力A平均的有效起重量 B最小的有效起重量 C最大的有效起重量|d總起升質量自重震動載荷①fG:當物品起升離地時，或將懸吊在空中的部分物品突然卸除時，或懸吊在空中的物品下降制動時，起重機本身（主要是其金屬結構）的自重將因出現振動而產生脈沖式增大或減小的動力響應。此自重震動載荷用起升沖擊系數①］乘以起重機的自重載荷來考慮，為反應此震動載荷范圍的上下限，該系數取為兩個值：哼=1土a。因此①］是一個 的系數。A大于1B小于1C大小不一定 |D0.9-1.0之間起升動載荷是當物品無約束地起升離開地面時，物品的慣性力將會使起升載荷出現動載增大的作用。此起升動力效應用一個起升動載系數①2乘以起升載荷Pq來考慮。①2—般在 范圍內，起升速度越大，系統剛度越大，操作越猛烈，禺值也越大。A1.0-2.2B1.1-1.25C1.1-1.33D1.05-1.34應考慮突然拆卸時的動力效應。有的起重機正常工作時會在空中從總起升質量n中突然卸除部分起升質量Am（例如使用抓斗或電磁盤進行空中卸載）這將對起重機結構產生減載振動作用。減小后的起升載荷用突然卸載沖擊系數①3乘以總起升載荷來計算。①3值。A大于1?b小于1 C等于1起重機在不平的道路或軌道上運行時所發生的 動力效應，即運行沖擊載荷，用運行沖擊系數①4乘以起重機的自重載荷與起升載荷之和來考慮。A水平沖擊［B垂直沖擊C（水平+垂直）沖擊D向前碰撞起重機或小車在水平面內進行 運動起（制）動時，起重機或小車自身質量和起升質量的水平慣性力，按該質量與運行加速度乘積的①5倍計算，但不大于主動車輪與軌道之間的粘著力，此時取①5=1.5，用來考慮起重機驅動力突變時結構的動力效應。這些慣性力都作用在各相應質量上，撓性懸掛的起升質量視為與起重機剛性連接。A水平方向 B縱向+橫向 C縱向或橫向 D垂向在工況，都應考慮由位移和變形引起的載荷，如由預緊力產生的結構件變形和位移引起的載荷、由結構本身或安全限制器準許的極限范圍內的偏斜，以及起重機其他必要的補償控制系統初始響應產生的位移引起的載荷等。還要考慮由其他因素導致的起重機發生在規定極限范圍內的位移或變形引起的載荷，例如由于軌道的間距變化引起的載荷，或由于軌道及起重機支承結構發生不均勻沉陷引起的載荷等。A起升B起升和下降C制動,D所有 是指在起重機正常工作時不經常發生而只是偶然出現的載荷，包括由工作狀態的風、雪、冰、溫度變化及偏斜運行引起的載荷。在防疲勞失效的計算中通常不考慮這些載荷。A常規載荷 B自重載荷 C地震載荷|D偶然載荷起重機偏斜運行時的水平側向載荷是指裝有車輪的起重機或小車在作穩定狀態的縱向運動或橫向運動時，發生在它的導向裝置（例如導向滾輪或車輪的輪緣）上由于導向的反作用引起的一種 的載荷。A經常出現B振動時出現C起升時出現?D偶然出現20?起重機的坡道載荷是指位于斜坡（道、軌）上的起重機 及其總起升載荷沿斜坡（道、軌）面的分力。對于軌道式起重機（含鐵路起重機）當軌道坡度不超過0.5%時不考慮坡道載荷，否則按出現的實際坡度計算坡道載荷。A常規載荷|B自重載荷C地震載荷D偶然載荷21.起重機風載荷份工作狀態風載荷和 風載荷兩類。A工作狀態最大風載荷B試驗載荷?C非工作狀態22?對于 ，應當考慮雪和冰載荷。也應考慮由于冰、雪積結引起受風面積的增大。A工作狀態B非工作狀態卜某些地區D所有地區一般不考慮溫度載荷。但在某些地區，如果起重機在—時溫度差異很大，或者跨度較大的超靜定結構（如跨度達30m以上的雙剛性支腿的起重機），則應當考慮因溫度變化引起結構件膨脹或收縮受到約束所產生的載荷。A制造B安裝C使用V安裝與使用特殊載荷是指在起重機非正常工作時或不工作時的特殊情況下才發生的載荷，包括由起重機試驗、受非工作狀態風、緩沖器碰撞及起重機（或其一部分）發生傾翻、起重機意外停機、傳動機構失效或起重機基礎受到外部激勵等引起的載荷等。的計算中也不考慮這些載荷。A試驗狀態B非工作狀態C防疲勞失效非工作狀態風載荷，是起重機在不工作時能承受的最大風力作用。計算非工作狀態風載荷時，要用風壓高度變化系數來計及受風部位離地高度的影響。將此風載荷與起重機相應的_進行組合，用于驗算非工作狀態下起重機零部件及金屬結構的強度、起重機整機抗傾覆穩定性，并進行起重機的抗風防滑裝置、錨定裝置等的設計計算。A常規載荷?B自重載荷 C地震載荷 D偶然載荷起重機的碰撞載荷是指同一運行軌道上兩相鄰起重機之間碰撞或起重機與軌道端部緩沖止擋件碰撞時產生的載荷，起重機應設置 裝置以減小碰撞載荷。A防碰撞 B測量距離 C限速割減速緩沖27?靜載試驗載荷作用于起重機最不利位置，且應平穩無沖擊的加載。靜載試驗載荷取為1.25P，其中P定義為：對于流動式起重機，P是 和吊具質量的重力之和；對于其他起重機，P為額定起重量的重力。此額定起重量不包括起重機工作狀態下屬于其固有部分的任何吊具的質量。A有效起重量 B平均的有效起重量C最大的有效起重量D總起重量28?動載試驗載荷取為1.1P。在 此項試驗載荷應再乘以起升動載系數①6A計算沖擊力時B側應力值時C試驗時割驗算時29.工藝性載荷是指起重機在工作過程中為完成某些生產工藝要求或從事某些雜項工作時產生的載荷，由起重機用戶或買方提出。一般將它作為 來考慮。A常規載荷B非工作狀態載荷C偶然載荷 D特殊載荷30?走臺、平臺和其他通道上的載荷都是局部載荷。設計時在走臺、平臺、通道等處載荷取值的大小，與結構的用途和載荷的作用位置有關：在堆放物料N；在只作為走臺或通道處DN。A3000 B2500 C2000 D150031.核算疲勞強度時應考慮疲勞安全系數為A1.15B1.2C1.33D1.3432?起重機防風抗滑安全性能驗算正常工作狀態和 兩種工作狀態。A試驗載荷狀態?b非工作狀態C1.1倍額定載荷D1.25倍額定載荷33?橋式起重機主要參數有：額定起重量、 、起升高度、運行速度、輪壓等。A起重力矩［B跨度C幅度D工作周期34?塔式起重機主要參數有：起重力矩、額定起重量、 、起升高度、運行速度等。A起重力矩B跨度［C幅度D工作周期35.塔式起重機的起重力矩是以幅度與其相應的_的乘積表示。A有效載荷B吊物連同滑輪組的重量C起吊物品重量割起吊物品重力36?起重傾覆力矩（Ma=A*Q）是指：載荷中心線至 的距離A和與之相對應的載荷Q的乘積。A回轉中心B支撐中心C軌道中心線割傾覆線37?規定，輪壓P是指：起重機 車輪作用在軌道或地面上的最大垂直載荷。A—個B—組C二組D四組38?幅度L是指：起重機置于水平場地時，從其回轉平臺的_至取物裝置（空載時）_的水平距離。A回轉中心線B邊緣C垂直中心線39.起升高度H是指：起重機支撐面至取物裝置最高工作位置之間的垂直距離。 對于吊鉤和貨叉，量至其A； 對于其他取物裝置，量至其C（閉合狀態）對于橋式起重機，起重高度應從地面量起，測定起升高度時，起重機應空載置于水平場地上。A支撐面 B水平地面C最低點D最高點40?起升速度和下降速度Vn是指：在_運動狀態下，工作載荷的垂直位移速度。A起升B下降■穩定D最快41?回轉速度w是指：在穩定狀態下，起重機轉動部分的回轉。其測定方法規定為：在10m高處風速不超過3m/s條件下，起重機置于水平場地上，帶工作載荷、幅度最大時進行測定。42?小車運行速度Vt：在穩定運動狀態下，小車作橫移的速度。其測定方法規定為：在10m高處風速不超過3m/s的條件下，小車帶 沿水平軌道橫移時進行測量。A靜載荷B總載荷?C工作載荷D最大載荷43?變幅速度Vr是指：在穩定運動狀態下，工作載荷的平均速度。在10m高處風速不超過3m/s的條件下，起重機置于水平道路上，其幅度從最大值變成最小值的過程中進行幅度測定。A垂直位移|B水平位移變幅時間t是指：幅度從 所需的時間，其測定方法規定為：在10m高處風速不超過3m/s的條件下，起重機置于水平道路上，其所帶載荷等于最大幅度時起重量的條件下測定。A最小值變成最大值 B最大值變成最小值C最小值到中間位置的2倍 D最大值到中間位置的2倍對作業周期的定義是，完成一個規定的作業循環所需的時間。A正確B不正確46?跨度S定義為（橋架型起重機）起重機運行軌道中心線之間的水平距離。因此橋式起重機跨度應是指 。A大車軌道中心線間的距離 B小車軌道中心線間的距離基距b是指：（流動式起重機或行走式起重機）沿平行于起重機縱向運行方向測定的起重機 。A大車軌道中心線間的距離 B小車軌道中心線間的距離C支撐中心線之間的距離 D兩軌道內側之間的距離工作級別考慮起重機 以及工作循環次數的特性A起重量和時間的利用程度B載荷狀態C零件工作級別49?起重機靠近構筑物工作時， 所限定的空間，其邊界只有取物裝置在進行搬運作業時才允許逾越。A場地條件B安全作業條件A工作力矩 B傾覆力矩起重機的使用等級是將起重機可能完成的—劃分10個等級(U0-U9)A總工作循環數 B機構工作循環數C電動機工作次數D載荷作用次數起重機的起升載荷狀態級別是指在該起重機的設計預期使用壽命期限內，它的各個有代表性的起升載荷的大小及各相對應的起吊次數，與起重機的額定起升載荷值的大小及總的起吊次數的 情況。A和B差C乘積割比值53?起重機載荷狀態級別Q1-Q4分別對應起重機 的四個范圍值。A沖擊載荷系數①1 B動載荷系數①2 K載荷譜系數Kp D起重能力起重機的設計預期壽命，是指設計預設的該起重機從開始使用到最終報廢時止能完成的A載荷作用次數B機構工作循環數C電動機工作次數D總工作循環數起重機機構的設計預期壽命，是指設計預設的該機構從開始使用起到預期更換或最終報廢為止的總運轉時間，它只是該機構實際運轉小時數累計之和，不包括工作中此機構的時間。機構的使用等級是將該機構的總運轉時間分成10個等級，以T0 T9表示。A起升B停歇 C制動 D起升和下降機構工作級別的劃分，是將_分別作為一個整體進行的關于其載荷輕重程度及運轉頻繁情況的總的評價，它并不表示該機構中所有零部件都有與此相同的受載及運轉情況。根據機構的10個使用等級和4個載荷狀態級別，機構單獨作為一個整體進行分級為M1-M8A單個機構B多個機構 C主副起升機構D起升和運行機構57根據結構件或機械零件的使用等級及—狀態級別，結構件或機械零件工作級別劃分為E1-E8共8個級別。A載荷B應力C起升D機構58起重機結構設計計算可采用 設計法或極限狀態設計法A許用應力B安全系數C強度極限D屈服極限59當結構在外載荷作用下產生了較大變形，以致內力與載荷_關系時，宜采用極限狀態設計法。A正比B反比C線性D非線性60起重機金屬結構構件的計算內容是驗證在載荷最不利組合下，結構構件及其連接的強度、剛性和 ，是否滿足要求。A應力B變形C疲勞強度D穩定性61不同 的Q235鋼材，會有不同的屈服強度。A等級B厚度C冶煉方式D制造廠家62對于os/ob〈 的鋼材，基本許用應力［。］為鋼材屈服點os除以強度安全系數nTOC\o"1-5"\h\zA0.3 B0.5 ?c0.7 D0.963剪切許用應力［t］通常取為鋼材的基本許用應力［o］的—倍A0.5B1A.3C1A2D0.864軸心受力構件的剛性計算式為：入W［入］。式中：入為 。A伸長量B計算長度C長細比D伸長率65對于有輕微或中等應力集中等級而工作級別較低的結構件，一般不需要進行疲勞強度校核，通常_級（含）以上的結構件應校核疲勞強度。AE3 ^|BE4 CE5 DE666主要承載結構的表面如果長期受到熱輻射作用，且表面溫度達_度以上時，結構設計應考慮有效的隔熱防護措施A150B200 C250 D30067主要受力構件失去_時不應修復，應報廢。A承載能力B工作能力|C整體穩定性D穩定性68主要受力構件產生裂紋時，應根據受力情況和裂紋情況采取 措施，并采取加強或改變應力分布措施，或停止使用。A有效B控制C改進?D阻止69主要受力構件發生腐蝕時，應進行檢查和測量，當主要受力構件斷面腐蝕達到設計厚度的 %時，如不能修復，應報廢。A10B15C20D2570主要受力構件因產生 ，使工作機構不能正常地安全運行時，如不能修復，應報廢。A彈性變形B塑性變形C斷裂破壞D裂紋3.21機械零件的設計計算包括對所考慮的載荷情況下計算載荷的確定，然后根據計算載荷采用許用應力法對所設計的零件進行強度（靜強度）剛度、穩定性、疲勞強度以及 核算。A溫升轂耐磨發熱C振動損傷D運動干擾2起重機的承載鋼絲繩直徑，一般不小于_mmA6 B8C10 D123鋼絲繩的具體選擇包括—的選擇和鋼絲繩直徑的確定兩個方面。A鋼絲繩長度|B結構形式 C接頭方式D性能4在腐蝕較大的環境中工作時，應選用 鋼絲繩。A點接觸B線接觸C鋼鉸線|D鍍鋅5可以用選擇系數C確定鋼絲繩直徑，也可以用_選擇鋼絲繩直徑。A疲勞系數B動載系數?C安全系數D強度系數6應優先選用丄型鋼絲繩。為提高鋼絲繩的使用壽命，不宜選用—岡絲繩。A點接觸B線接觸C鋼鉸線D鍍鋅7起升機構和_，不得使用編結接長的鋼絲繩。A平衡變幅機構 ?b非平衡變幅機構 C運行機構 D回轉機構8鋼絲繩繞進或繞出滑輪槽時的最大偏斜角（即鋼絲繩中心線和與滑輪軸垂直的平面之間的夾角）不應大于 。A5o B3.5o C2o D1.7o9鋼絲繩繞進或繞出卷筒時，鋼絲繩中心線偏離螺旋槽中心線兩側的角度不應大 ；對大起升高度及D/d值較大的卷筒，其鋼絲繩偏離螺旋槽中心線的允許偏斜角應由計算確定。

A5。B3.5A5。B3.5oC2。D1.7。TOC\o"1-5"\h\z10對于光卷筒和多層纏繞卷筒，當未采用排繩器時鋼絲繩中心線與卷筒軸垂直平面的偏離角度不應大于 。A5o B3.5o C2o 1.7o11鋼絲繩直徑可由鋼絲繩最大工作靜拉力，按公式dmin=C點確定。式中：dmin---鋼絲繩最小直徑；C-—鋼絲繩選擇系數；S-— 。A鋼絲繩最大拉力B鋼絲繩最小拉力C鋼絲繩平均拉力D鋼絲繩最大工作靜拉力12鋼絲繩在滑輪和卷筒上的卷筒直徑的選擇要以起升機構的工作級別為依據。但對于要經常拆卸的起重機（如建筑起重機）和流動式起重機，由于要求滑輪、卷筒等與鋼絲繩相關的部件尺寸緊湊，重量較輕，且可以經常更換鋼絲繩，故滑輪、卷筒的卷繞直徑允許比所在起升機構工作級別選用，但最低工作級別不應低于M3級。A高二級B高一級卜低一級D低二級13當起重機進行危險物品裝卸作業（如吊運液態熔融金屬、高放射性或高腐蝕性物品等）時，宜按該類起重機機構通常的工作級別 的機構來選擇鋼絲繩滑輪和卷筒的卷繞直徑。A高二級B高一級C低一級D低二級14鋼絲繩的安全系數取得越高，鋼絲繩使用就越安全。但鋼絲繩直徑的加粗，會加大機構尺寸，起重機的自重、輪壓也會大幅度提高。不僅制造成本增加，過大還會大大提高使用單位廠房建筑成本。A輪壓B機構尺寸C起重機的自重D制造成本15選用線接觸鋼絲繩時，對起升高度很大。吊鉤組鋼絲繩倍率很小的港口裝卸用起重機或建筑塔式起重機，宜采用多層股_鋼絲繩；當鋼絲繩在腐蝕性較大的環境中工作時，應采用鍍鋅鋼絲繩。A點接觸B面接觸C鋼絞線D不旋轉16 是引起鋼絲繩損壞的主要原因，斷絲數隨時間增長而逐漸增加A腐蝕斷絲 誑疲勞斷絲C磨損斷絲D彎曲斷絲17鋼絲繩端用繩卡固定連接時，繩卡間距不應小于鋼絲繩直徑的_倍A3B4C6D818吊運熾熱金屬的鋼絲繩的繩芯可以是_。A麻芯]B石棉芯C化纖芯D尼龍芯19在對索具除外的繩端部位進行檢驗時，可拆卸的裝置（例如楔形接頭、鋼絲繩夾）應檢驗其 情況，并確保楔形接頭、鋼絲繩卡的緊固性，檢驗內容還包括繩端裝置是否完全符合相關標準和操作規程的要求。A楔形接頭和繩夾B楔形接頭和壓板C內部繩段和繩端內的斷絲D楔塊和繩端內的斷絲20用楔塊、楔套連接時，楔套應用鋼材制造。連接強度不應小于鋼絲繩最小破斷拉力白_%A80%B90%|C75%D85%21鋼絲繩在起重機上投入使用之前，用戶應確保與鋼絲繩運行關聯的所有裝置運轉正常。為使鋼絲繩及其附件調整到適應實際使用狀態，應對機構在低速和大纟」左右的額定工作載荷（WLL）的狀態下進行多次循環運轉操作A5%B8%.CIO% D15%22鋼絲繩的內部檢驗應觀測內部潤滑狀態、腐蝕程度、由于擠壓或磨損引起的鋼絲損壞的痕跡，有無 等情況。A拉直B彎曲C斷股D斷絲23彈性降低還與下列各項有關：（1） ；（2）鋼絲繩捻距伸長；（3）由于各部分彼此壓緊，引起鋼絲繩之間和繩股之間缺乏空隙；（4）在繩股之間或繩股內部，出現細微褐色粉末；（5）韌性降低A繩徑減小B有磨損C有斷絲D斷絲局部聚集24對手工編織的環狀插扣式繩頭應指只使用在—（目的是為了防止繩端突出的鋼絲傷手）。而繩頭的其余部位應隨時用肉眼檢查其斷絲的情況。A接頭的前部B接頭的中部]C接頭的尾部 D接頭的上部25用繩卡連接時，連接強度不應小于鋼絲繩最小破斷拉力白 。A85%B90%C95%D100%26用編結連接時，編結長度不應小于鋼絲繩直徑的15倍，且不小于 ，連接強度不應小于鋼絲繩最小破斷拉力的75%27鋼絲繩用鋁合金套壓法連接時，連接強度不應小于鋼絲繩最小破斷拉力的 。A85% |B90%C95%D100%28鏈條傳動系統應保證鏈條與鏈輪正確嚙合并平穩運轉。應裝設可靠的導鏈和脫鏈裝置，應防止鏈條松弛而脫開鏈輪。鏈條的承載端部與端件的連接應安全可靠，應使其可靠的支持住丄咅的鏈條極限工作載荷的靜拉伸力，必要時還應校驗其疲勞強度。鏈條空載端應被牢靠地固定住，以防止鏈條過卷而脫開鏈輪。應使其在』倍的鏈條極限工作載荷的靜拉伸力下不會被拉脫。TOC\o"1-5"\h\zA2 B2.5 C3 D429鋼絲繩的鋼絲根據韌性的高低即彎折次數的多少，分為三級：特級，1級，11級，起重機米用的是 。A特級 —BI級 CII級 DI級和特級30鋼絲繩繩芯的作用是起支撐作用的，并具有一定的_作用。A承載B減振|C潤滑D耐熱31在港口裝卸用鋼絲繩吊索使用中，要求鋼絲繩吊索肢間夾角不得大 。A45o B60o C90o |D120。32對于6股和8股的鋼絲繩，斷絲通常發生在_。A內部|B外表面 C繩芯D繩端33對于阻旋轉鋼絲繩，斷絲大多發生在_。A內部 B外表面 C繩芯D繩端34在有酸性氣體侵蝕的環境中工作的起重機，應選用鍍鋅鋼絲繩，以提高鋼絲纟_。A抗拉強度B剛度C韌性］D壽命35吊物用的鋼絲繩，張開角度越大，鋼絲繩的承載能力 。A越大|B越小 C不變36吊運赤熱金屬鏈條，應定期進行 ，以防脆化斷裂。A退火B正火C淬火D回火37電動葫蘆鋼絲繩繩端采用壓板固定時，壓板不少于—個。A1 B2 |C3 D43.31卷筒直徑設計時，公式中的系數h=D/d是_。A與卷筒、鋼絲繩有關的系數 ?B與機構工作級別有關的系數C與起重機工作級別有關的系數 D與ABC均有關的系數2橋式起重機上的卷筒，其表面加工出螺旋槽，以增大卷筒與鋼絲繩之間的接觸面積，減輕鋼絲繩的—和摩擦，提高鋼絲繩的使用壽命。A壓力B應力C接觸應力D拉力3當吊鉤處于工作位置最低點時，卷筒上纏繞的鋼絲繩，除固定繩尾的圈數外，應不少于2圈（塔式起重機應不少于3圈）。當吊鉤處于工作位置高點時，卷筒上還宜留有至少整圈的繞繩余量。TOC\o"1-5"\h\zA1 B1.5C2 D34港口門座起重機卷筒上的鋼絲繩的安全圈數不應少于_圈。A2 B2.5 |C3 D45鋼絲繩在卷筒上應能按順序整齊排列。只纏繞一層鋼絲繩的卷筒，應做出繩槽。多層纏繞的卷筒，應采用適用的—或便于鋼絲繩自動轉層纏繞的凸緣導板結構等措施。A排繩裝置B導桿C拖輪6多層纏繞的卷筒，應由防止鋼絲繩從卷筒端部滑落的凸緣。凸緣直徑應超出最外面一層鋼絲繩，超出的高度不應小于鋼絲繩直徑的 b （對塔式起重機是鋼絲繩直徑的 dA2.5倍B1.5倍C3倍D2倍7卷筒上鋼絲繩尾端的固定裝置，應安全可靠并有防松或自緊的性能。如果鋼絲繩尾端用壓板固定，固定強度不應低于鋼絲繩破斷拉力的 ，且至少應有兩個互相分開的壓板夾緊，并用螺栓將壓板可靠固定。A75%BA75%B80%C85%D90%8卷筒壁磨損量不應大于原厚度的 cA20%B30%C40% D50%9焊接卷筒多采用什么材質的鋼材_。AQ345B35#CQ235 D20#3.41起重機滑輪直徑與鋼絲繩直徑之比保持一定的值，其作用主要是提高鋼絲繩白 A使用壽命B剛度C韌性D抗拉強度2平衡滑輪在工作時，只起—作用以調整鋼絲繩長度和拉力。A從動 |B擺動 C跳動 D振動3滑輪出現_時，應報廢。A影響性能的表面缺陷（如裂紋）B輪槽有磨損C輪槽壁厚有減少 D輪槽底部直徑有減少4滑輪輪槽不均勻磨損達_時，應報廢。A2mm（B3mm C20%D50%5滑輪輪槽壁厚達原壁厚的_時，應報廢。A2mm B3mm C20%D50%6滑輪因磨損使輪槽底部直徑減輕量達鋼絲繩直徑的_時，應報廢。A2mm B3mm C20%|D50%7以下關于滑輪組倍率m的計算公式哪項是錯誤的_。Am=重物的重量/理論提升力 B皿=提升速度/重物速度Cm=提升行程/重物行程 Dm=重物行程/提升行程8起吊物件時，既要省力，又要能改變力的方向，應采用 。A定滑輪B動滑輪C導向滑輪D滑輪組3.51吊鉤組是由吊鉤、滑輪、吊鉤橫梁、吊鉤螺母、—、拉板和滑輪外罩等組成。A卷筒B減速器C鋼絲繩［D推力軸承2吊鉤表面不應有 ，否則應報廢。A表面缺陷［B裂紋C銹D油污3吊鉤開口度檢查時，其值超過使用前基本尺寸的 時應報廢。A4%B5%C7% |D10%4檢查吊鉤的扭轉變形，當鉤身的扭轉角超過_時應報廢。A5。 ■10o C12oD15o5吊鉤的鉤柄不應有 ，否則應報廢。A變形 B彈性變形C塑性變形 D熱變形6吊鉤磨損后危險截面的實際高度不得小于基本尺寸的 ，否則應報廢。A80%B85%C90%D95%7鉤柄直徑在腐蝕后的尺寸不得少于基本尺寸的—；吊鉤螺紋不得腐蝕；鍛造吊鉤缺陷不得補焊。否則應報廢；A80% B85% C90 |D95%TOC\o"1-5"\h\z8片式吊鉤不得補焊。當出現表面裂紋，或每一鉤片側向變形的彎曲半徑小于板厚的 D時，或危險截面的總磨損量達名義尺寸的B時應更換。A4% B5% C7% D10%9吊運物品對起重機吊鉤部位的輻射溫度不超過 。A200oC B250oC C300oC D500oC10吊運物品對起重機主梁的輻射溫度不應超過 。CA100 B150 C200 D30011選用或設計的抓斗，抓取粉狀物、砂子及糧食物料時，抓斗的斗口接觸處的間隙不應大于 mm。A1B2C3D412在檢驗抓斗抓滿率時，當試驗抽樣的堆積密度小于統計密度時，以計抓滿率。A體積B抓取全量 C抓取量D重量13抓斗所抓取的物料特性，應符合抓斗設計和合同約定的規定，抓斗的抓滿率不應小于。A75%B80%C85%|d90%14起重電磁鐵的吸重能力不應小于其_，但也不應使所屬機構過載。A最大值B最小值C額定值D平均值15用電磁吸盤起吊黑色金屬當其溫度達到_時電磁吸盤則失去起吊能力。A300oC B400oC C500oC|d700oC3.61支持制動的作用是在起升機構中將起升的物品支持在懸空狀態，由_制動器產生支持制動作用。A任何方式作用的 B電氣式C電磁式,D機械式2起升機構的每一套驅動裝置至少應裝設一個支持制動器。吊運液態金屬和易燃易爆的化學品及危險品的起升機構：每套驅動裝置應裝有兩個支持制動器。支持制動器應是常閉式的，制動輪/盤應裝在與傳動機構_聯接的軸上。A剛性B彈性C固定D機械3對一般起升機構（通常為M5級及以下級別）制動安全系數不應低于 ；對重要起升機構（通常為M6級及其以上級別）制動安全系數不應低于丄亠A1.10B1.25C1.50D1.754對吊運液態金屬和易燃易爆的化學品及危險品的起升機構：每套驅動裝置應裝有兩個支持制動器，每一個制動器的制動安全系數不低于_^。對于兩套彼此有剛性聯系的驅動裝置，每套裝置應裝有兩個支持制動器，每一個制動器的制動安全系數不應低于J對于采用行星差動減速器傳動，每套驅動裝置也應裝有兩個支持制動器，每一個制動器的制動安全系數不應低于D。A1.10 B1.25 C1.50 D1.75 E2.05具有液壓制動作用的液壓傳動起升機構：制動安全系數不應低于 。A1.10 B1.25 C1.50 D1.756在起升機構中，不宜采用無控制的物品自由下降方式，減速制動是用來將懸掛在空中的正在 運動的物品減速到停車或到一個較低的下降速度時實施停車制動。A向上B向下C向左D向右7起升機構的減速制動可以由機械式支持制動器來完成，也可以由電氣制動來完成。電氣制動只用于_。A減速制動 B支持制動 C安全制動 D瞬時制動8對吊鉤起重機，當起升機構的工作級別高于M4,且額定起升速度等于5m/min時要求制動平穩，應采用電氣制動方法，保證在（0.2-1.0）Gn范圍內下降時，制動前的電動機轉速降至同步轉速的 以下，該速度應能穩定運行。A1/3 B1/5 C1/10 D1/659在安全性要求特別高的起升機構中，為防止起升機構的驅動裝置一旦損壞而出現特殊的事故，在鋼絲繩卷筒上裝設機械式制動器作安全制動用。此安全制動器在機構失效或傳動裝置損壞導致物品超速下降，下降速度達到—倍額定速度前自動起作用。A1.1B1.25 ?c1.5 D1.7510對吊鉤起重機，起吊物在下降制動時的制動距離（控制器在下降速度最低檔穩定運行，拉回零位后，從制動器斷電至重物停止時的下滑距離）應不大于1min內穩定起升距離的_。A1/55B1/60C1/65 D1/7011動力驅動的起重機，其起升、變幅、運行、回轉機構都應裝可靠的制動裝置（液壓缸驅動的除外）；當機構要求具有載荷支持作用時，應裝設_制動器。A電氣常閉式 B機械常閉式C電氣常開式D機械常開式12制動器應便于檢查，常閉式制動器的制動彈簧應 的，制動器應可調整，制動襯片應能方便更換。A壓縮式B松弛式C伸長式D節能式13宜選擇制動襯片的磨損有 功能的制動器。A自動補償B手動補償 C減少間隙D增加間隙14操縱制動器的控制裝置，如踏板、操縱手柄等，應有防滑功能。手施加于操縱控制裝置操縱手柄的力不應超過_,腳施加于操縱控制裝置操縱踏板的力不應超過C。A150NB160NC300ND350N15制動器的制動彈簧出現塑性變形且變形量達到了工作變形量的a以上；彈簧表面出現亠以上的銹蝕或裂紋等缺陷的明顯損傷。A10%B15%C20%D30%16—般情況下，對起升機構用制動輪要求表面熱處理處理硬度應為45-55HRC,2mm處的硬度應不低于 。A20HRC|B40HRCC50HRCD55HRC17為防止起升機構傳動系統斷軸發生吊物墜落事故，可將制動器安裝』上。A卷筒B輸入軸C減速器D電動機18制動器應與_聯動A安全電路 B控制柜C接觸器［D電動機19制動器松閘器的實際行程通常小于 。A給定行程 B行程間隙 C張開量|D額定行程20液壓電磁鐵制動器可自動保證—為定值A松閘行程B行程間隙C張開量D額定行程21塊式制動器調整螺栓的直接作用時 。A調整上閘力 B調整主彈簧 C限制制動臂開度22起重機械制動器不具有 作用。A防止懸吊物品下落 B防止起重機在坡道上滑動C鎖閉油路 D調節運動速度23動態制動力矩應當在慣性試驗臺上進行，制動器在額定制動狀態和標準規定的制動初轉速以及單次制動功條件下，測量每次制動過程中 動態制動力矩值。A額定|B平均C最小D最大24推動器的推力試驗時，將推動器垂直放置在試驗臺架上，按照額定電壓給推動器連續通電運行4h以上，使推動器電動機達到熱穩定狀態后，推動器電源在額定頻率和額定電壓下,推動倍的額定載荷，通電運行推動器，觀察推起行程。A1.0B1.1C1.2D1.2525推動器動作性能試驗時，將推動器安裝在常閉鼓式或者電力液壓盤式制動器上，推動器在額定電壓、額定電源頻率、_負載持續率和額定制動彈簧工作力下，安裝最大操作頻率連續操作推動器30min以上。A100%B90%C80%D60%26推動器密封性能試驗時，推動器在額定電壓、額定電源頻率、60%負載持續率和額定載荷下，連續運行 以上，使推動器電動機達到熱穩定狀態。A1hB2hC3hD4h27推動器電動機的絕緣電阻試驗規定，在冷狀態下用絕緣電阻表測量電源進線端與外殼金屬部分之間的絕緣電阻。絕緣電阻在冷態下不小于 。A20MQ B15MQC10MQD5MQ28可靠性試驗時，將制動器安裝在可靠性試驗臺架上，制動器在額定制動狀態下，按照設計規定的工作制連續運行30萬次，連續操作的時間不小于A5hB7h|C8h D10h3.71為了加速起升額定載荷或起升試驗載荷，以及為補償電源電壓和頻率變化所導致的轉矩損失，電動機軸上最低轉矩：(1)對直接起動的龍型異步電動機：Md^1.6Mn；(2)對繞線轉子異步電動機Md^1.9Mn；(3)對采用變頻控制的所有類型的電動機：MdM1.4Mn。式中：Md為轉速n= 時電動機軸上具有的轉矩。A0B起升額定速度 C1.1倍起升額定速度D1.2倍起升額定速度2對于抓斗起重機設計的鋼絲繩卷繞系統能使閉合繩和支持繩的載荷接近平均分配，則閉合繩機構和支持繩機構電動機功率各取為總計算功率的_￡。當采用直流調速或交流變頻調速，能實時監控并保證閉抓斗閉合終止時支持繩與閉合繩載荷準確相等，各機構電動機功率取為總計算功率的A。A55%B60%|C66%D70%3對于鑄造起重機：起升機構中采用有剛性聯系的兩套驅動裝置雙電動機驅動時，每臺電動機的功率不小于總計算功率的B;當要求合用一臺電動機驅動，起重機以滿載(額定載荷)完成一個工作循環時，每臺電動機的功率不小于總計算功率的C；采用行星差動減速器雙電動機驅動時，采用每臺電動機的功率不小于總計算功率的A50%B60%C66%D70%4對于有_的傳動機構，應裝設極限力矩聯軸器。非自鎖機構如果不裝設極限力矩聯軸器,則應計算傳動機構在事故狀態下的靜強度。A自鎖可能 B互鎖可能C連鎖可能 D齒輪5減速器在橋架上振動的原因之一是，減速器底座 不足，工作時產生變形而引起減速器振動。A強度|B剛度C高度D硬度6造成起重機大車起動車輪和軌道之間打滑的原因有 。A軌道平B摩擦系數增大|C驅動輪壓不夠 D電機的起動扭矩過小7軋制車輪應選用力學性能不低于GB/T699中規定的 鋼的材料。AQ235BBQ235A |c60D16Mn8金屬材料的機械性能不包括A導熱性B沖擊韌性C抗拉強度D屈服強度9鋼中磷（P）含量增加，鋼材的強度、硬度提高， 顯著下降。A導熱性B沖擊韌性C塑性和韌性 D屈服強度10由于硫化物熔點低，使鋼材在—過程中造成晶粒分離，引起鋼材斷裂。A使用B熱加工C冷加工D彎折11用鑄件毛坯制作的起重機零部件，必須經過。A熱處理B防腐處理C軋制D磷化12有防爆要求的起重機不應采用_傳動A齒輪|B開式齒輪C行星齒輪D圓錐齒輪第4章4.11起重機金屬結構的主要承載結構的構件，宜采用力學性能不低于GB/T700中的Q235鋼和GB/T699中的20鋼材；當結構需要采用高強度鋼材時，可采用力學性能不低于GB/T1591中的Q345、Q390和A沸騰鋼B半鎮靜鋼 C鎮靜鋼DQ420鋼2起重機承載結構件的鋼材選擇，應考慮結構的重要性、載荷特征、應力狀態、 和起重機工作環境溫度及鋼材厚度等因素。A風載荷B冰雪載荷 C連接方式D工作級別3對厚度大于mm的鋼板，用作焊接承載構件時應慎重，當用作拉伸、彎曲等受力構件時,須增加橫向取樣的拉伸和沖擊韌性的檢驗，應滿足設計要求。A60 B50 C40 D304對于焊接結構，下列情況的承載結構和構件鋼材不應采用沸騰鋼：（1） 直接承受動載荷且需要驗算疲勞的結構；（2） 雖可以不驗算疲勞但工作環境溫度低于-20oC時的直接承受動載荷的結構以及受拉、受彎的重要承載結構；（3） 工作環境溫度等于或低于_的所有承載結構。A-30oC B-25oC C-20oC D-15°C5對于非焊接結構，工作環境溫度等于或低于—的直接承受動載荷且需要驗算疲勞的承載結構和構件鋼材不應采用沸騰鋼A-30oC B-25oC C-20oC D-15oC6在設計高強度鋼材的機構構件時，應特別注意選擇合理的焊接工藝并進行相應 ，以減少其制造內應力，防止焊縫開裂及控制高強度鋼材結構的變形。A工藝評定B焊接試驗C無損檢測D載荷試驗7室外工作起重機的機構工作環境溫度，在用戶未特別提出時，可取為起重機使用地點的日平均溫度A月最高B月最低C年最高D年最低8對于D級質量對接焊縫縱向拉壓的許用應力為 ［。］A0.6 B0.8C1D1.29主要承載結構的構造設計應力求簡單、受力明確、傳力直接、盡量降低 的影響。10結構（或結構件）的設計應考慮到制造、檢查、運輸、安裝（拆卸）使用和維護等的方便和可能性。露天工作的起重機結構應避免。A積水B腐蝕C暴曬D風載荷11應根據起重機的實際工作環境考慮腐蝕對結構件鋼材的影響（結構有可靠防腐措施或屬于短暫性使用的設備，可不考慮腐蝕的影響）環境對鋼材腐蝕的影響嚴重的主要承載結構的鋼板和型鋼的最小厚度不應小于mm。A8B6C4D312對于動載荷比較嚴重和受力比較復雜的焊接結構件，除非采取措施減小或消除焊接內應力，否則選用的鋼材厚度對碳素鋼不宜大于50mm，對低合金鋼不宜大于mmA45B40C35D3013對承載后會發生較大彈性變形的結構，設計時應預先采取與此彈性變形相反的措施，如橋門式起重機主梁跨中應作向上的預翹，且這些預變形宜由 來保證。A結構構造和結構件下料B焊接質量C張拉器D加熱變形14在設計由控制的只要焊接結構時，應采取各種降低疲勞應力的措施。A穩定性B結構剛度C結構強度D疲勞輕度15在設計由疲勞強度控制的主要焊接結構時，應采取各種降低疲勞應力的措施，下列哪些措施不能減小內應力 。A改善街頭型式降低應力集中等級 B采用較大半徑的圓弧過渡板C對雙面連續焊縫的頭部進行包裹回焊D采用驟變截面結構形式16主要承載結構件在不同連接處允許采用不同的連接方式來 ，但在同一連接處不宜混合使用不同的連接方式。A傳遞載荷 B承受載荷C阻擋載荷 D緩沖載荷17主要承載結構的表面如果長期受到熱輻射作用，且表面溫度達 oC以上時，結構設計應考慮有效的隔熱防護措施。A150 B200 C250 D30018梁應有拱度，并應滿足5.3.9的要求，上拱最高點應在跨度中部 范圍內。AS/5 BS/10 CS/15 DS/2019若橋式起重機主梁剛度不夠宜采取措施。A減少主梁橫斷面B采用強度高的材料C增大起重量D增加主梁板厚20工作人員可能停留的每一個表面都應當保證不發生永久變形：（1）2000N的力通過直徑為125mm圓盤施加在平臺表面的任何位置；（2）4500N/m2 的均布載荷。其中（1）要求的力屬于。A均布載荷B分散載荷C集中載荷D沖擊載荷21有懸臂的起重機：主梁應有上拱度，懸臂應有上翹，并應滿足5.3.9的要求。有效懸臂處的上翹度應不小于有效懸臂長度的 。A1/300B1/350C1/400D1/50022未作靜載試驗前，主梁上拱度推薦值為跨度的： 。A1/1000-1.3/1000 B0.9/1000-1.3/1000C1/1000-1.4/1000 D0.9/1000-1.4/100023懸掛起重機金屬結構用鋼材應進行表面除銹處理，_的除銹質量應達到GB/T8923的Sa2%或St3級，其他構件應達到Sa2級或St2級。A結構件B—般構件C重要構件D零部件24橋式起重機的焊接梁的翼緣板和腹板的對接焊縫不宜處在同一截面上，其間距不宜小于 mm。A100B200C250D30025主梁上蓋板加熱（施焊或氣割）會使 ，在走臺上加熱會使主梁向內旁彎。A主梁翹曲 B主梁旁彎C主梁上拱D主梁下撓26對于焊接梁，除靠近支撐處外，橫向加勁肋的下端不應直接焊在受拉翼緣板上，一般應在距離拉翼緣板內表面不小于 mm處斷開。A20B30 C40 D5027應力集中是指結構截面有 時，應力的分布不均勻，在某點的應力比平均值大許多倍的現象。A不變化B平緩變化 C突然變化D斷裂28偏軌箱形梁疲勞裂紋一般發生在跨中的焊縫及焊縫附近的母材上。因為該部位存在較大的和應力集中。A拉應力B壓應力C剪應力D交變應力29將鋼在固態下加熱到 并保持一定時間，然后以一定的冷卻速度冷卻到室溫，以獲得所希望的組織和性能，這種加工方法稱為熱處理A—定溫度 B較高溫度 C700oCD800oC30甲方將工件熱處理外包給乙方時，需要編制熱處理 。A控制程序B工藝方法 C技術文件D檢測報告31理化檢驗外包時，理化檢驗責任人應對理化檢驗報告進行 。A修改完善B審核C審批D審查確認4.21對需采用較完善的調速控制系統才能達到要求、就位精度要求高的起重機，撓度要求不大于。AS/500 BS/750CS/800 DS/10002通道離下方裸露動力線的高度小于—時，應在這些區域采用實體式地板；當通道靠近動力線時，應對這些動力線時，應對這些動力線加以保護。A0.2m B0.3m C0.4m D0.5m3起重機跨度偏差等于 。A實測值與測量修正值之和 B實測值與測量修正值之差C實測值+測量修正值+鋼卷尺的計量修正值D實測值+測量修正值+鋼卷尺的計量修正值與理論跨度之差4用盤尺測量起重機跨度時，下列計算正確的是 。（S-起重機跨度；l-盤尺讀數；Al-盤尺修正值）AS=l+Al BS=l-AlCS=l5主梁在水平方向產生的彎曲：不應大于S1/2000，S1為 ，在離上翼緣板約100mm的大肋板（或豎桿）處測量。對軌道居中的正規箱形梁及半偏軌箱形梁，當ShW501時只能向走臺側凸曲。A跨度B兩端始于第一塊大肋板（或節間）間的實測長度C軌距D兩端始于第一塊小筋板（或節間）間的實測長度6主梁腹板的局部翹曲：以lm平尺檢測，離上翼緣板H/3以內不應大于 ，其余區域大于1.2t(t為腹板厚度)A0.71B0.81C0.91D1.017箱型主梁上翼緣板的水值偏斜值CW ，此值應在大肋板或節點處測量。AB/200BB/250CB/300DB/3508箱形梁腹板的垂直偏斜值hw ,此值應在大肋板或節點處測量。AH/350BH/300CH/250DH/2009桁架梁桿件的直線度為 。(a-桿件長度)AAlW0.0014aBAlW0.0015aCAlW0.0016aDAlW0.0017a10小車車輪和起重機車輪，導向輪的構造公差，帶輪緣車輪中心之間的跨度公差V：(S單位為m)小車：SW2m時，A=mm；S〉2m時，A=mm。起重機：：SW10m時，A=mm；S>10m時，A=mm。A±2B±[2+0.1(S—2)]C±3.5D±[2.5+0.1(S—10)11一側車輪帶導向輪時，無輪緣車輪中心之間的跨度公差A：(S單位為m)TOC\o"1-5"\h\z小車：SW2m時，A= mm；S>2m時，A= mm。起重機：：SW10m時，A= mm；S>10m時，A= mm。A±3.2B±4C±[3.2+0.1(S—2)]D±[4+0.1(S-10)12起重機靜載試驗后，主梁實際上拱度不應小于 。A0.7/1000B0.8/1000C0.9/1000 D0.1/100013起重機的基距為4m時，允許的基距偏差為 mmA±1B±2C±3D±414以懸掛車輪組與端梁組裝連接處作為測量基準點，橋架對角線不大于mm。A2B3C4D515主梁受拉去的翼緣板和腹板的對接焊縫應進行無損檢測，射線檢測時不低于GB/T3323中規定的透照等級AB,質量等級II；超聲波檢測不低于JB/T10559中的級要求AlBnClD216箱形主梁起重機測腹板局部翹曲時，若腹板高度為800mm，應以lm平尺測量，腹板