江城錦繡商務住宅項目地下室基坑開挖對周邊建筑、福州地鐵一號線達道站~上騰路站區間隧道的影響分析上海市隧道工程軌道交通設計研究院二○一五年九月=1\*ROMANI江城錦繡商務住宅項目地下室基坑開挖對周邊建筑、福州地鐵一號線達道站~上騰路站區間隧道的影響分析審定：項目負責人：校對：編制：上海市隧道工程軌道交通設計研究院2015年9月=2\*ROMANII目錄TOC\o"1-1"\h\z\t"標題2,2,標題3,3,1.1標題2,2,1.1.1樣式3,3"1工程概況工程概況概述江城錦繡商務住宅項目地下空間位于福州市倉山區上藤路觀井觀、海地塊中間的規劃城市道路下方，車庫底板底距福州地鐵1號線達道站~上藤站礦山法區間頂約13.8米~14.5米。地塊西側為已施工的觀井地塊，東側為已施工的觀海地塊。本項目地下空間為二層停車庫，同時兼做觀井、觀海地塊地下車庫的連接通道。工程位置鳥瞰圖如下：圖1-1工程位置鳥瞰圖建筑工程概況建筑總平面布置擬建“江城錦繡商務住宅項目地下停車場”單層面積大小約為3995mm2，為地下兩層結構，基坑開挖深度約為10m，頂板覆土2-3m，建筑總平面圖如下：地鐵區間擬建地下室觀海地塊觀井地塊地鐵區間擬建地下室觀海地塊觀井地塊圖1-2建筑總平面圖建筑剖面圖如下：圖1-3建筑剖面圖建筑平面圖如下：觀海觀井觀海觀井圖1-4負一層建筑平面圖觀海觀井觀海觀井圖1-5負二層建筑平面圖環境條件周邊地面建（構）筑物概況擬建地下室東、西兩側緊鄰“觀海地塊”和“觀井地塊”，各建物主要特征參數詳見表2-1：建筑統計表表2-1擬建物名稱層數（F）高度（米）建筑結構占地面積(m2)幢數單柱最大荷重（KKN）室外設計地面整平標高（m）基礎型式地基變形允許值相鄰柱基沉降差允允許值基礎傾斜允許值觀海地塊商住樓（A-D座）20-28F85-89框剪532+532+536+5155415000-1660009.80樁基礎0.002L（L為柱距）0.0025商場2F12.0框架2350150000.004地下室2F9.2框架1478013500觀井地塊辦公樓（E座）10F30.0框架406190009.800.003地下室2F9.2框架548613500備注：1）樁基礎礎的承臺埋置置深度為0..80米；2)標高為羅零零標高。其中“觀海地塊”建物由4幢21～28層商住樓（A-D座）、1幢2層商場組成，下設2層地下室（面積14780㎡，埋深9.2米，底板標高為0.60米）；“觀井地塊”建物為1幢10層辦公樓（E座），亦設有2層地下室（面積5486㎡，埋深9.2米，底板標高為0.60米）。周邊地下（構）筑物概況（1）既有福州地鐵1號線達道站~上藤路站區間隧道根據業主提供的相關資料，及現場調查，福州地鐵1號線達道站~上藤路站區間隧道位于本場地內，該區間為礦山區間，區間頂距擬開挖地下室頂凈距為13.8米~14.5米。暗挖段SK13+550.000~SK14+107.233（XK13+550.000~XK14+107.233）全長557.233m；位于地下室基坑開挖范圍內SK13+596.850~SK13+668.100（XK13+594.527~XK13+665.777），長度為71.25m。礦山區間圍巖等級為Ⅲ~Ⅵ，其中受地下室施工影響段區間圍巖等級為Ⅲ。隧道結構安全等級為一級，抗震設防等級為三級，結構防水等級為二級，采用復合式襯砌結構使用設計年限為100年。該段區域隧道二襯采用一型結構及配筋形式，外徑尺寸為7000mm，厚度為400mm。隧道二次襯砌：采用C35、P10防水鋼筋混凝土；仰拱填充材料：C35混凝土；鋼筋：采用HPB300、HRB335。區間與地下室關系圖如下：圖2-3區間隧道縱剖面位置圖圖2-4區間隧道橫剖面位置圖結構及配筋圖如下：圖2-5隧道二襯結構端面及配筋圖圖2-6配筋大樣圖（2）豎井場地西北角見地鐵礦山法施工豎井，目前豎井為地鐵1號線越江應急疏散通道，越江區間貫通后豎井按原設計回填，后期是否保留及處理方案尚未明確。豎井豎井圖2-7豎井平面位置圖工程地質及水文地質條件工程地質條件根據鉆探成果揭示，場地內地基土以殘積成因的土層為主，基底母巖為花崗巖。勘探深度范圍內的巖土層自上而下可劃分為4層。①雜填土：淺灰色、灰黃色，松散，濕～飽和。成分以粘性土為主，含少量的塊石等建筑垃圾，新近回填，堆填時間約5-6.0年。該層全區均有分布，厚度為0.30～6.50米。②淤泥：灰、深灰色，流塑，飽和，含腐殖質、有機質、朽木及貝殼等，味微臭，黏手并染手，搖震反應慢，具高壓縮性，工程性能差。鉆孔ZK9、ZK10、ZK11、K5、ZK26內有分布，厚度為2.00-3.50米。層頂埋深3.10～4.60米，層頂標高4.82～6.61米。③殘積黏性土：灰黃色，濕，可塑～硬塑。母巖為花崗巖，成分以粘性土為主，含云母片、氧化鐵等，長石風化成高嶺土，大于2mm顆粒含量為0，殘留原巖組織結構，中等干強度，低韌性，遇水易軟化崩解，層內夾有風化碎屑。鉆孔ZK7、ZK8、ZK20內有分布，厚度1.10～1.90米，層頂埋深3.20～4.30米，層頂標高5.74～7.58米。④全風化花崗巖：褐黃、灰黃色，散體狀，母巖為花崗巖，原巖結構已破壞，巖體完整程度為極破碎，具軟化性及崩解性，具原巖殘余結構，屬于極軟巖，巖體基本質量等級為V級。鉆孔ZK10、ZK12、ZK18、K10、K24、K68、K67、ZK21內有分布，厚度0.90～3.20米，層頂埋深0.80～7.20米，層頂標高2.49～13.33米。⑤-1砂土狀強風化花崗巖：灰白色，硬塑，飽和。結構已基本破壞，巖石已強烈風化成砂土狀，長石及暗色礦物大部分已風化成粘土礦物，見較多鐵錳質成份，浸水易軟化、崩解。干鉆較困難。巖石為極軟巖，巖體極破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ級。鉆探過程中未發現洞穴、軟弱夾層或臨空面。場地均有分布，揭示厚度0.80～8.90米，層頂埋深0.30～10.30米，層頂標高-0.61～12.35米。⑤-2碎塊狀強風化花崗巖：灰白色，稍硬，飽和。結構已基本破壞，見鐵錳質成份，巖芯一般呈碎塊狀，用手可掰斷，干鉆困難，巖石為軟巖，巖體極破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ級。鉆探過程中未發現洞穴、軟弱夾層或臨空面。本層場地ZK4、ZK5、ZK6、ZK7、ZK8、ZK9、ZK12、ZK15、ZK16、ZK17、ZK18、ZK19、K5、K10、K17、K24、K25、K34、K68、K67、ZK20有分布，揭示厚度0.30～5.50米，層頂埋深3.50～12.60米，層頂標高-2.88～8.42米。⑥中風化花崗巖：灰黃色、灰白色，致密，堅硬，花崗結構，塊狀構造，主要礦物成分為長石、石英及暗色礦物，巖石風化明顯，錘擊聲較脆，不易擊碎，節理、裂隙發育，見鐵質浸染，巖芯呈短柱狀、長柱狀，巖芯采取率約70～80%，RQD約20～50%。巖石為較硬巖，巖體破碎～較破碎，巖體基本質量等級為Ⅳ級。鉆探過程中未發現洞穴、軟弱夾層或臨空面。本層場地內均有分布，本次勘察厚度未揭穿，最大揭示厚度10.00米。以上各巖土層參數取值如下表3-1。場地各巖土層設計計算指標表3-1土層名稱天然重度壓縮模量抗剪強度（快剪）承載力修正系數承載力特征值水平抗力比例系數數基床系數基底摩擦系數內聚力內摩擦角γEs1-2CΦηbηdfakmKμKN/m3MpaKpa度Kpa10-4=1\*GB3①雜填土17.5*5.010.0挖除10②淤泥15.72.06.01.84040.1③殘積粘性土18.25.016.512.5160352.0④全風化花崗巖19.58.520.018.0260503.0⑤-1砂土狀強風風化花崗巖20.013.525.023.01.02.5420804.00.40⑤-2碎塊狀強風風化花崗巖22.016.06001500.40⑥中風化花崗巖25.0*2000備注：當基礎寬度大于3m，或埋深深度大于0.5m時，地基承載力特征值應進行修正，其修正系數可參照有關規范取值。結合擬建地下室建筑資料可知，地下室基礎絕大部分坐落在中風化花崗巖之上。⑥中風化花崗巖巖強度高，力學性質高，分布穩定，均勻性較好，承載力高，非常適合作為基礎持力層，可滿足擬建物的變形要求。水文地質條件（1）根據場地巖土性狀及本次勘察鉆孔內地下水水位觀測結果，地下水按其含水介質和埋藏條件，場地地下水主要為第四系孔隙水和基巖風化帶孔隙裂隙水。第四系孔隙水：主要為賦存于①雜填土層中，該層成分不均勻，孔隙率及連續性較差，透水性中等，富水性弱，主要以大氣降水及南側山體地下水的側向補給，動態水位隨季節變化較大，年水位變幅約1.5～2.0米。基巖風化孔隙裂隙水:賦存于④全風化花崗巖、⑤強風化花崗巖及⑥中風化花崗巖孔隙、裂隙水，由于④、⑤-1層呈砂土狀，透水性、富水性弱，⑤-2層呈碎塊狀，其孔隙與裂隙較發育，但多為細粒土充填，⑥中風化花崗巖裂隙發育，但多呈閉合狀，⑤-2、⑥兩層其透水性中等偏弱、富水性弱，三者均存在有水力聯系，以側向逕流補給為主，向低洼處徑流排泄，年水位變幅約0.50～1.00米。場地內巖土層②淤泥、③殘積粘性土屬微透水層，為相對隔水層。勘察施工期間測得混合地下水靜止水位埋深為1.74～4.11米，標高為5.98～8.02米(具體詳見工程地質剖面圖標示)。（2）地下水及土對建筑材料的腐蝕性依據臨近場地地質資料《江城錦繡商務住宅項目》巖土工程勘察報告，根據《巖土工程勘察規范》(GB50021-2001)(2009年版)附錄G第G.0.1條，場地環境類型屬Ⅱ類，受地層滲透性影響，屬地下水B類。綜合判定場地地下水對混凝土結構具有弱腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。場地土對混凝土結構具有弱腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。設計時應按有關規定采取防護措施。安全性評估范圍（1）基坑開挖施工過程中對緊鄰觀井、觀海商業住宅進行安全分析。（2）基坑開挖施工過程中對下部地鐵區間隧道進行安全分析。基坑設計方案采用的設計規范、標準國家標準：（1）《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）（2）《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）（3）《鋼結構設計規范》（GB50017-2003）（4）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）（5）《地下工程防水技術規范》（GB50108-2008）（6）《地下防水工程質量驗收規范》（GB50208-2011）（7）《混凝土工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）（2011年版）（8）《建筑基坑工程監測技術規范》（GB50497-2009）（9）《混凝土結構耐久性技術規范》（GB/T50476-2008）（10）《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）（11）《建筑基坑支護技術規程》（JGJ120-2012）（12）《鋼筋焊接及驗收規程》（JGJ18-2012）（13）《建筑地基處理技術規范》（JGJ79-2012）（14）《鋼筋機械連接技術規程》（JGJ107-2010）（15）《建筑與市政降水工程技術規范》（JGJ/T111-98）福建省標準：（16）《建筑地基基礎技術規范》（DBJ13-07-2006）（17）《巖土工程勘察規范》（DBJ13-84-2006）國家及福建省、福州市的其他現行相關規范，規程。基坑等級基坑按一級基坑環境保護要求：圍護墻體最大水平位移≤0.2%H且≤30mm，地面最大沉降≤0.15%H（H為基坑開挖深度）；基坑安全等級為一級。圍護選型基坑面積大小約為3995mm2，基坑長71.25m，寬62.5m，基坑開挖深度約為10m。其東、西兩側靠著觀井、觀海兩個項目的地下室。因此在這兩個方向上不設置基坑的地下圍護結構，直接采用現有地下室的側墻作為基坑的圍護。在基坑北側此采用Φ800@1000的鉆孔灌注樁加;Φ800的旋噴樁進行樁間止水；南側采用放坡開挖，并采用錨桿加固。圖5-3-1圍護結構平面圖圖5-3-21-1圍護剖面圖圖5-3-32-2圍護剖面圖圖5-3-43-3圍護剖面圖圖5-3-54-4圍護護剖面圖圖5-3-65-5圍圍護剖面圖圖5-3-76-66圍護剖面圖圖5-3-81a--1a圍護剖面面圖為減小基坑開挖對對周邊環境的的影響，本工工程基坑采用用分塊、分層層開挖施工，具具體開挖工況況如圖：圍護結構計算5.4.11--1剖面（地地質鉆孔ZKK26）1工程概況該基坑設計總深99.753mm，按一級基基坑、選用《國國家行業標準準—建筑基坑坑支護技術規規程(JGJJ120-22012)》進進行設計計算算，計算斷面面編號：1。1.1土層參數數1-1剖面土層參參數表5-4-1-11序號土層名稱厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算11雜填土2.6917.58.0013.0010.00.050.0分算22淤泥3.1015.78.505.004.00.018.0合算35-1砂土狀強風風化花崗巖1.7720.028.0025.0080.00.0120.0合算46中風化花崗巖10.0025.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周邊邊荷載地面超載：20..0kPa2開挖與支護設設計圖5-4-1-11-11剖面圖基坑坑支護方案圖圖2.1擋墻設計計擋墻類型：鉆孔灌灌注樁；嵌入深度：2.00m；露出長度：0.0000m；樁徑：800mmm；樁間距：10000mm；混凝土等級：C335。2.2放坡設計計2.2.1第11級放坡設計計坡面尺寸：坡高22.00m；；坡寬3.000m；臺寬寬1.00mm。放坡影響方式為：：一。2.3支撐(錨))結構設計本方案設置3道支支撐(錨)，各層數據據如下：第1道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度0.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：15.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第2道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度2.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第3道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度4.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。2.4工況順序序該基坑的施工工況況順序如下圖圖所示：圖5-4-1-21--1剖面圖基坑施施工工況圖3內力變形計算算3.1計算參數數水土計算（分算//合算）方法法：按土層分分/合算；水壓力計算方法：：靜止水壓力力，修正系數數：1.0；主動側土壓力計算算方法：朗肯肯主動土壓力力，分布模式式：矩形，調調整系數：11.0，負位位移不考慮土土壓力增加；；被動側基床系數計計算方法："m"法，土體抗力力不考慮極限限土壓力限值值；3.2計算結果果3.2.1支撐撐剛度計算結結果計算寬度：1.000m。支撐編號123支撐剛度(MN//m)5.55.75.73.2.2內力力變形結果每根樁抗彎剛度EEI=6333345kNN.m2。以下內力和土體抗抗力的計算結結果是每根樁樁的；支撐反反力是每延米米的。圖5-4-1-31--1剖面樁內力、位移移圖支(換)撐反力范圍表支撐內力表表5--4-1-22抗力相對樁頂深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撐第1道支撐0.500.067.5第2道支撐2.500.051.0第3道支撐4.500.032.54整體穩定計算算4.1計算參數數整體穩定計算方法法：瑞典條分分法；應力狀態計算方法法：總應力法法；土釘法向力折減系系數：ξ=00.5；土釘切向力折減系系數：ξ=11.0；錨桿法向力折減系系數：ξ=00.5；錨桿切向力折減系系數：ξ=11.0；樁墻抗滑考慮方式式：滑面繞樁樁；浸潤線不考慮止水水帷幕；滑弧搜索不考慮局局部失穩；考慮開挖工況；搜索范圍：坡頂：：全范圍；坡坡底：全范圍圍；搜索方法：遺傳算算法。4.2計算結果果4.2.1開挖挖至7.400m(深2.00mm)圖5-4-1-41-1剖面邊坡滑移移示意圖滑弧：圓心(1..70m,--1.70mm)，半徑：：3.92mm，起點(-1..84m,00.00m))，終點(3.000m,2..00m)，拱高比0.3383；下滑力：51.995kN/mm；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：700.74kNN/m；土釘/錨桿抗滑力力：0.000kN/m；；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：1.336，。4.2.2開挖挖至-0.335m(深9.75mm)圖5-4-1-51-1剖面整體滑移移示意圖滑弧：圓心(3..98m,--2.43mm)，半徑：：14.200m，起點(-100.01m,,0.00mm)，終點(11..28m,99.75m))，拱高比0.5527；下滑力：995..18kN//m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：57778.466kN/m；；土釘/錨桿抗滑力力：583..89kN//m；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：6.339，。5錨桿抗拔計算算5.1計算參數數設計值系數：1..375；錨桿抗拉強度設計計值由桿體材材料抗拉強度度設計值計算算，工作條件件系數：1..0。5.2計算結果果錨桿計算結果表表表5-4-2-1序號錨桿軸向拉力標準準值(kN))錨桿軸向拉力設計計值(kN))抗拔承載力標準值值(kN)抗拉強度設計值((kN)抗拔安全系數抗拔要求安全系數數1143.76197.67376.6512.42.621.82108.57149.29958.0512.48.821.8369.1995.131555.1512.422.481.85.4.22--2剖面（地地質鉆孔ZKK5）1工程概況該基坑設計總深99.753mm，按一級基基坑、選用《國國家行業標準準—建筑基坑坑支護技術規規程(JGJJ120-22012)》進進行設計計算算，計算斷面面編號：1。1.1土層參數2-2剖面土層參數表55-4-2-1序號土層名稱厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算11雜填土3.6017.58.0013.0010.00.050.0分算22淤泥2.0015.78.5012.004.00.018.0合算35-1砂土狀強風風化花崗巖5.7620.028.0025.0080.00.0120.0合算45-2碎塊狀強風風化花崗巖1.5520.042.0035.00150.00.0180.0合算56中風化花崗巖10.0022.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周邊邊荷載地面超載：20..0kPa2開挖與支護設設計圖5-4-2-12-2剖面圖基坑坑支護方案圖圖2.1擋墻設計計擋墻類型：鉆孔灌灌注樁；嵌入深度：6.00m；露出長度：0.0000m；樁徑：800mmm；樁間距：10000mm；混凝土等級：C335。2.2放坡設計計2.2.1第11級放坡設計計坡面尺寸：坡高22.00m；；坡寬3.000m；臺寬寬1.00mm。放坡影響方式為：：一。2.3支撐(錨錨)結構設計本方案設置3道支支撐(錨)，各層數據據如下：第1道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度0.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：18.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第2道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度2.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第3道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度4.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。2.4工況順序序該基坑的施工工況況順序如下圖圖所示：圖5-4-2-222-2剖面圖基坑施施工工況圖3內力變形計算算3.1計算參數數水土計算（分算//合算）方法法：按土層分分/合算；水壓力計算方法：：靜止水壓力力，修正系數數：1.0；主動側土壓力計算算方法：朗肯肯主動土壓力力，分布模式式：矩形，調調整系數：11.0，負位位移不考慮土土壓力增加；；被動側基床系數計計算方法："m"法，土體抗力力不考慮極限限土壓力限值值；墻體抗彎剛度折減減系數：1..0。3.2計算結果果3.2.1支撐撐剛度計算結結果計算寬度：1.000m。支撐編號123支撐剛度(MN//m)5.35.75.73.2.2內力力變形結果每根樁抗彎剛度EEI=6333345kNN.m2。以下內力和土體抗抗力的計算結結果是每根樁樁的；支撐反反力是每延米米的。圖5-4-2-32-2剖剖面樁內力、位移移圖支(換)撐反力范圍表支撐內力表表5--4-2-2抗力相對樁頂深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撐第1道支撐0.500.054.8第2道支撐2.500.043.5第3道支撐4.500.025.04整體穩定計算算4.1計算參數數整體穩定計算方法法：瑞典條分分法；應力狀態計算方法法：總應力法法；土釘法向力折減系系數：ξ=00.5；土釘切向力折減系系數：ξ=11.0；錨桿法向力折減系系數：ξ=00.5；錨桿切向力折減系系數：ξ=11.0；樁墻抗滑考慮方式式：滑面繞樁樁；浸潤線不考慮止水水帷幕；滑弧搜索不考慮局局部失穩；考慮開挖工況；搜索范圍：坡頂：：全范圍；坡坡底：全范圍圍；搜索方法：遺傳算算法。4.2計算結果果4.2.1開挖挖至7.400m(深2.00mm)圖5-4-2-42-2剖剖面邊坡滑移移示意圖滑弧：圓心(1..69m,--1.70mm)，半徑：：3.93mm，起點(-11.85m,,0.00mm)，終點(3..00m,22.00m))，拱高比0..383；下滑力：52.008kN/mm；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：700.94kNN/m；土釘/錨桿抗滑力力：0.000kN/m；；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：1.336，。4.2.2開挖挖至-0.335m(深9.75mm)圖5-4-2-52-2剖剖面整體滑移移示意圖滑弧：圓心(4..56m,--1.39mm)，半徑：：17.200m，起點(-112.58mm,0.000m)，終點點(17.666m,9..75m)，拱拱高比0.6668；下滑力：14177.27kNN/m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：80022.733kN/m；；土釘/錨桿抗滑力力：36.663kN/mm；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：5.669，。5錨桿抗拔計算算5.1計算參數數設計值系數：1..375；錨桿抗拉強度設計計值由桿體材材料抗拉強度度設計值計算算，工作條件件系數：1..0。5.2計算結果果錨桿計算結果表表表5-4-2-3序號錨桿軸向拉力標準準值(kN))錨桿軸向拉力設計計值(kN))抗拔承載力標準值值(kN)抗拉強度設計值((kN)抗拔安全系數抗拔要求安全系數數1116.54160.24514.9512.44.421.8292.53127.23297.4512.43.211.8353.3173.29339.3512.46.371.85.4.33--3剖面（地地質鉆孔ZKK22）1工程概況該基坑設計總深111.26mm，按一級基基坑、選用《國國家行業標準準—建筑基坑坑支護技術規規程(JGJJ120-22012)》進進行設計計算算，計算斷面面編號：1。1.1土層參數數3-3剖面土層參數表55-4-3-1序號土層名稱厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)qs

(kPa)分算/合算11雜填土1.0017.58.0013.0050.0分算25-1砂土狀強風風化花崗巖2.4020.028.0025.00120.0合算36中風化花崗巖15.0025.0200.0040.00550.0合算1.2基坑周邊邊荷載地面超載：20..0kPa2開挖與支護設設計圖5-4-3-13-3剖剖面圖基坑支支護方案圖2.1放坡設計計2.1.1第11級放坡設計計坡面尺寸：坡高55.00m；；坡寬4.000m；臺寬寬2.00mm。該級坡使用土釘墻墻進行加固，各各道土釘設計計如下表：土釘分布位置表表表5-4-3-2序號豎向間距(m)工作面深(m)孔徑

(mm)長度

(m)水平傾角(°)水平間距(m)筋體類型筋體數量11.5000.5001106.00020.002.000HRB400-222222.0000.5001106.00020.002.000HRB400-22222.1.2第22級放坡設計計坡面尺寸：坡高66.26m；；坡寬1.662m；臺寬寬0.00mm。放坡影響方式為：：一。2.2工況順序序該基坑的施工工況況順序如下圖圖所示：3土釘抗拔計算算3.1計算參數數計算方法：土壓力力法；水土計算（分算//合算）方法法：按土層分分/合算；土壓力調整方法：：倒梯形調整整，調整系數數：0.6；潛在滑面：直線；；設計值系數：1..375；土釘抗拉強度設計計值由桿體材材料抗拉強度度設計值計算算，工作條件件系數：1..0。3.2計算結果果3.2.1潛在在滑面計算圖5-4-3-2潛潛在滑面示意意圖上圖中直線滑面傾傾角用公式((φ+β)/2計算，式式中φ平均內內摩擦角，ββ坡面傾角。3.2.2各級級坡土釘抗拔拔驗算3.2.2.1第1級坡3.2.2.1..1土壓力力計算朗肯主動土壓力：：分層號層頂深度(m)層頂壓力(kPaa)層底深度(m)層底壓力(kPaa)10.010.000.505.4620.505.461.0012.84圖5-4-3-3朗朗肯主動土壓壓力示意圖3.2.2.1..2土釘抗抗拔驗算該級坡平均內摩擦擦角φ=288.30°。坡面傾斜時的主動動土壓力折減減系數ζ=00.23。土釘抗拔參數表表表5-4-3-3序號土壓力面積

(kNN/m)調整系數軸向拉力標準值((kN)破裂面內長度

(mm)抗拔承載力標準值值(kN)抗拔安全系數抗拔要求安全系數數軸向拉力設計值((kN)抗拉強度設計值((kN)15.921.002.91.04272.094.571.84.0188.420.000.770.00.441056.1∞1.80.0188.44整體穩定計算算4.1計算參數數整體穩定計算方法法：瑞典條分分法；應力狀態計算方法法：總應力法法；土釘法向力折減系系數：ξ=00.5；土釘切向力折減系系數：ξ=11.0；錨桿法向力折減系系數：ξ=00.5；錨桿切向力折減系系數：ξ=11.0；浸潤線不考慮止水水帷幕；滑弧搜索不考慮局局部失穩；考慮開挖工況；搜索范圍：坡頂：：全范圍；坡坡底：全范圍圍；搜索方法：遺傳算算法。4.2計算結果果4.2.1開挖挖至10.440m(深2.00mm)圖5-4-3-43-3剖剖面開挖2m邊坡滑移移示意圖滑弧：圓心(2..83m,--2.93mm)，半徑：：5.08mm，起點(-1..32m,00.00m))，終點(1.660m,2..00m)，拱高比0.1180；下滑力：38.660kN/mm；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：933.00kNN/m；土釘/錨桿抗滑力力：0.000kN/m；；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：2.441，。4.2.2開挖挖至8.400m(深4.00mm)圖5-4-3-53-3剖剖面開挖4m邊坡滑移移示意圖滑弧：圓心(200.54m,,-35.444m)，半半徑：43..08m，起點(-3..96m,00.00m))，終點(3.220m,4..00m)，拱高比0.0048；下滑力：124..13kN//m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：5338.83kkN/m；土釘/錨桿抗滑力力：87.119kN/mm；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：5.004，。4.2.3開挖挖至7.400m(深5.00mm)圖5-4-3-63-3剖剖面開挖5m邊坡滑移移示意圖滑弧：圓心(3..86m,--4.05mm)，半徑：：9.30mm，起點(-4..51m,00.00m))，終點(6.000m,5..00m)，拱高比0.3352；下滑力：257..03kN//m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：20085.233kN/m；；土釘/錨桿抗滑力力：158..67kN//m；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：8.773，。4.2.4開挖挖至1.144m(深11.266m)圖5-4-3-73-3剖剖面開挖11.226m邊坡滑滑移示意圖滑弧：圓心(144.16m,,-12.442m)，半半徑：24..57m，起點(-7..04m,00.00m))，終點(7.662m,111.26m))，拱高比0.1195；下滑力：984..28kN//m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：42249.433kN/m；；土釘/錨桿抗滑力力：14.995kN/mm；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：4.333，。5.4.44--4剖面（地地質鉆孔ZKK24）1工程概況該基坑設計總深111.26mm，按一級基基坑、選用《國國家行業標準準—建筑基坑坑支護技術規規程(JGJJ120-22012)》進進行設計計算算，計算斷面面編號：1。1.1土層參數數4-4剖面土層參參數表5-4-4-1序號土層名稱厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算14全風化花崗巖0.7619.525.0022.0050.00.080.0合算25-1砂土狀強風風化花崗巖7.0020.028.0025.0080.00.0120.0合算35-2碎塊狀強風風化花崗巖2.8022.042.0035.00150.00.0180.0合算46中風化花崗巖10.0025.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周邊邊荷載地面超載：20..0kPa2開挖與支護設設計圖5-4-4-14-4剖面圖基坑坑支護方案圖圖2.1擋墻設計計擋墻類型：鉆孔灌灌注樁；嵌入深度：4.774m；露出長度：0.0000m；樁徑：800mmm；樁間距：10000mm；混凝土等級：C335。2.2支撐(錨錨)結構設計本方案設置4道支支撐(錨)，各層數據據如下：第1道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度1.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：18.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第2道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度3.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第3道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度5.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。第4道支撐(錨)為錨錨桿，距墻頂頂深度7.5500m，工作面超過過深度0.5500m，預預加軸力0..00kN//m。該道錨桿具具體數據如下下：長度：12.0000m；自由段長度：6..000m；；水平間距：2.0000m；水平傾角：20..000°；；孔徑：150mmm；筋體類型：ΦS115.2-11220；筋體數量：3根；；計算點位置系數：：0.0000。2.3工況順序序該基坑的施工工況況順序如下圖圖所示：圖5-4-4-24-4剖面圖基坑施施工工況圖3內力變形計算算3.1計算參數數水土計算（分算//合算）方法法：按土層分分/合算；水壓力計算方法：：靜止水壓力力，修正系數數：1.0；主動側土壓力計算算方法：朗肯肯主動土壓力力，分布模式式：矩形，調調整系數：11.0，負位位移不考慮土土壓力增加；；被動側基床系數計計算方法："m"法，土體抗力力不考慮極限限土壓力限值值；墻體抗彎剛度折減減系數：1..0。3.2計算結果果3.2.1支撐撐剛度計算結結果計算寬度：1.000m。支撐編號1234支撐剛度(MN//m)5.35.75.75.73.2.2內力力變形結果每根樁抗彎剛度EEI=6333345kNN.m2。以下內力和土體抗抗力的計算結結果是每根樁樁的；支撐反反力是每延米米的。圖5-4-4-34-4剖面樁內力、位移移圖支(換)撐反力范圍表支撐內力表表5--4-4-22抗力相對樁頂深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撐第1道支撐1.500.013.9第2道支撐3.500.015.6第3道支撐5.500.013.5第4道支撐7.500.09.84整體穩定計算算4.1計算參數數整體穩定計算方法法：瑞典條分分法；應力狀態計算方法法：總應力法法；土釘法向力折減系系數：ξ=00.5；土釘切向力折減系系數：ξ=11.0；錨桿法向力折減系系數：ξ=00.5；錨桿切向力折減系系數：ξ=11.0；樁墻抗滑考慮方式式：滑面繞樁樁；浸潤線不考慮止水水帷幕；滑弧搜索不考慮局局部失穩；考慮開挖工況；搜索范圍：坡頂：：全范圍；坡坡底：全范圍圍；搜索方法：遺傳算算法。4.2計算結果果4.2.1開挖挖至1.133m(深11.266m)圖5-4-4-44-4剖剖面整體滑移移示意圖滑弧：圓心(0..96m,--1.50mm)，半徑：：17.599m，起點(-166.56m,,0.00mm)，終點(13..07m,111.26mm)，拱高比0.6629；下滑力：17988.44kNN/m；土體(若有則包括括攪拌樁和坑坑底加固土))抗滑力：100016.885kN/mm；土釘/錨桿抗滑力力：68.003kN/mm；樁墻的抗滑力：00.00kNN/m；安全系數：5.661，。5錨桿抗拔計算算5.1計算參數數設計值系數：1..375；錨桿抗拉強度設計計值由桿體材材料抗拉強度度設計值計算算，工作條件件系數：1..0。5.2計算結果果錨桿計算結果表表表5-4-4--3序號錨桿軸向拉力標準準值(kN))錨桿軸向拉力設計計值(kN))抗拔承載力標準值值(kN)抗拉強度設計值((kN)抗拔安全系數抗拔要求安全系數數129.5440.62591.3512.420.021.8233.2645.73310.8512.49.351.8328.7539.53491.8512.417.101.8420.7528.541041.3512.450.171.8施工步驟及其注意意事項施工步驟圖5-9基坑平面布布置圖注意事項：1、錨桿噴射混凝土土施工1）錨桿支護應與土土方開挖相配配合，分層分分段開挖，在在完成上層作作業面的錨桿桿與噴射混凝凝土之前，不不得進行下一一層深度的開開挖。下層土土每次開挖均均不得超出對對應錨桿以下下40cm。嚴嚴禁超挖。2）錨桿噴射混凝土土的施工工藝藝可按下工序序進行：修坡坡——初噴———定孔位———成孔———安放錨桿———注漿———編網——錨錨端聯接———復噴;其中，泄水水管施工應在在初噴完成后后進行.3）上層錨桿注漿體體及噴射混凝凝土面層達到到設計強度的的70%后才可可進行下層土土方的開挖及及下道錨桿的的施工。在挖挖方作業時，嚴嚴禁邊坡出現現超挖或不當當操作造成邊邊坡土體松動動。4）應保證修整后的的裸露的邊坡坡能在規定的的時間內完成成支護，及時時設置錨桿或或噴射混凝土土，盡量縮短短坡壁土體的的裸露時間，對對自穩能力差差的土體應立立即進行支護護。5）土方開挖時，預預定邊坡線00.5m范圍圍內采用人工工修坡，以保保證土方開挖挖過程中少擾擾動邊坡壁的的原狀土。6）在確保邊坡幅員員尺寸的情況況下，盡量保保持邊坡坡面面的粗糙，以以提高噴射混混凝土時的粘粘結度，松動動部分在坡面面支護前必須須予以清除。7）鉆孔完成后，注注漿前必須使使用高壓空氣氣(0.2～0.4MPPa)，將孔孔中殘土、積積水等清除干干凈，以免降降低水泥砂漿漿與孔壁土體體的粘結強度度。8）注漿時先從孔底底開始注漿((壓力0.8MMPa)，當當純水泥漿液液從孔口溢出出后，封住孔孔口，加壓保保持5分鐘以上，保保證漿液擠滿滿孔壁。向孔孔內注入漿體體的充盈系數數必須大于11.0以上。9）噴射混凝土前應應在坡面打設設厚度標記，初初噴應在工作作面開成后33小時內完成成。噴射混凝凝土厚度應采采用鉆孔檢測測，鉆孔數宜宜每100mm2一組，每組組不應少于33點。錨桿支支護應在工作作面形成后224小時內完完成。2、施工時應根據巖體體裂隙、破碎碎程度、地下下水徑流及巖巖體外傾結構構面等現場實實際地質情況況對巖體破碎碎帶或巖體外外傾結構面范范圍內的錨桿桿布置進行適適當調整加密密，并對裂隙隙處進行注漿漿填充，以確確保基坑穩定定和安全。施施工時發現破破碎帶或巖體體外傾結構面面應及時采取取措施，并制制定方案及繪繪制相關地質質圖報監理、設設計等審核確確認。施工中中若發現基坑坑坡面地質情情況與勘探資資料、設計差差異較大時應應及時通報地地質和設計等等專業，以便便及時協調處處理。3、基坑開挖前必須須進行坑內降降水，并應提提前20天進行預預降水，降水水水位應在坑坑底以下1..0m，并要要考慮地下水水及軟弱土層層對基坑開挖挖的不利影響響，確保基坑坑安全。4、圍護樁外放尺寸寸可由施工單單位依據施工工機械、技術術等因素綜合合考慮確定，以以不侵入結構構限界為準。5、基坑開挖技術要要求充分應用用"時空效應"以提高工程程施工質量，減減少對周圍環環境的影響。基基坑開挖須分分區、分層對對稱進行，不不得超挖，嚴嚴禁在一個工工況條件下一一次開挖到底底。基坑施工對地鐵區區間隧道的影響控制標標準在既有區間隧道上上方進行建筑筑施工，無疑疑將對隧道產產生一定的影影響，為保證證隧道結構的的穩定、安全全，根據福州州土層的性質質特點，地鐵鐵區間隧道的的結構、構造造形式，地鐵鐵車輛的正常常運營要求，參參照《福州市市軌道交通建建設管理辦法法》及其他城城市的《地鐵保護護條例》，施施工對隧道影影響的控制標標準為：（1）隧道結構外邊線兩兩側各50m的范圍內，作作為地鐵保護護區，該范圍圍內地面超載載或卸載不得得大于20KKPa，在進進行有礙隧道道安全的工程程活動（如基基坑開挖、打打樁、井點降降水等）時,,必須慎重地地采取可靠的的技術措施對對各種建筑活活動引起的區區間隧道的移移動，控制到到允許的限度度內，以確保保隧道的安全全運行。（2）區間隧道結構外邊邊線外側5米為特別保保護區，原則則上不得進行行任何工程活活動。（3）在已建隧道兩側頂頂上進行加載載或卸載建筑筑施工時，必必須采取可靠靠的技術措施施，并對新建建建筑、構筑筑物對地鐵區區間隧道的影影響進行可靠靠的分析計算算，滿足如下下隧道保護的的技術標準：：A：區間隧道任意點的的附加位移和和沉降≤20mm，隧道回彈彈變形≤155mm。B：施工引起的隧道道的附加曲率率半徑大于115000mm，相對彎曲曲＜1/25500。C：由打樁震動、爆爆炸產生的震震動對隧道引引起的峰值質質點運動速度度小于2.55cm/s。D：由于各因素所引引起的區間隧隧道外壁附加加荷載≤200KPa。（4）已建區間隧道變變形控制標準準地鐵已建區間隧道道變形控制標標準表6-1階段豎向沉降水平位移鋪軌前20mm20mm鋪軌后、試運行前前10mm5mm試運行后5mm5mm鑒于福州地鐵1號號線達~上礦山區間間地質情況復復雜，江城錦錦繡商務住宅宅項目地下室應采取適合合的支護形式式，滿足區間間隧道保護的的技術標準。（5）應考慮地下室工程程對礦山區間間豎井及橫通通道的影響。（6）福州地鐵1號線達達~上區間過江江段為福州地地塊1號線風險控控制點及南段段通車節點工工程，請鴻博博地產合理安安排施工籌劃劃，與地鐵公公司及時溝通通，做好與地地鐵區間隧道道工程施工的的合理銜接。基坑開挖有限元分分析由于本工程基坑周周邊環境條件件非常復雜，其其中有對變形形非常敏感的的地鐵1號線地下區區間，為較準準確的反映基基坑開挖卸載載對敏感建（構構）筑物產生生的附加變形形影響，采用用了三維有限限元方法，模模擬基坑圍護護體系與土體體間的相互作作用，土體自自身的特點，以以及實際開挖挖工況等非線線性因素。通通過整個基坑坑模型的計算算結果來評估估附加影響。建模范圍為基坑及及周圍一定范范圍內的土體體，根據以往往工作經驗和和實測數據，以以及此工程的的規模，此范范圍已基本滿滿足模擬土體體的半無限體體特性。用連連續介質有限限元法計算時時，為簡化計計，巖土介質質可根據不同同情況和不同同要求選擇不不同的本構模模型。MIDAS/GTTS的施工工階段分析采采用的是累加加模型，即每每個施工階段段都繼承了上上一個施工階階段的分析結結果，并累加加了本施工階階段的分析結結果。也就是是說上一個施施工階段中結結構體系與荷荷載的變化會會影響到后續續階段的分析析結果。本文文土體采用DDP模型，土體的的德魯克-普拉格(Drruckerr－Prageer)彈塑性性模型模擬的的是彈性—完完全塑性的本本構關系，其其典型的應力力—應變曲線線如下圖所示示。應力在達達到屈服點前前與應變成正正比例關系，超超過屈服點時時應力—應變變關系為水平平線。圖7-1彈塑性模模型應力應變變關系德魯克－普拉格((Druckker－Prageer)模型的的屈服函數如如下：式中，——第一應應力張量不變變量——第二應力偏量量不變量目前，巖土類材料料常用的塑性性屈服準則有有Mohr－Couloomb強度度準則和Drruckerr－Prageer強度準準則。不同的的準則所反映映的側重點有有所不同：MMohr－Couloomb準則則不能反映σσ2對屈服和破破壞的影響及及單純的靜水水壓力可以引引起巖土屈服服的特征，而而且屈服曲面面有棱角，不不便于塑性應應變增量的計計算；而Drruckerr－Prageer準則屬屬于能量屈服服與破壞準則則，考慮了中中間主應力σσ2對屈服與破破壞的影響，屈屈服曲面光滑滑沒有棱角，克克服了Mohhr－Couloomb準則則的主要弱點點，但亦未考考慮單純的靜靜水壓力可以以引起巖土類類材料屈服的的特點、屈服服與破壞的非非線性特性和和巖土類材料料在扁平面上上抗壓強度不不等特性。德魯克－普拉格((Druckker－Prageer)模型的的輸入參數為為彈性模量EE、泊松比μμ、粘聚力CC、內摩擦角φφ。圖7-2Druckker－Prageer和Mohr－Couloomb屈服準準則在計算分析之前，首首先設置如下下假定條件：：（1）地鐵區間隧道結構構變形與該處處土體變形一一致的假設。地地鐵區間隧道道結構剛度與與土體相差極極大，實際情情況下，結構構變形不會與與土體變形保保持一致，應應小于土體變變形。但在小小變形情況下下，可以認為為兩者近似相相同。（2）計算中不考慮地層層的次固結及及蠕變沉降，且且不考慮地鐵鐵隧道結構先先期沉降量。僅僅考慮本次開開挖施工過程程對地鐵區間間隧道結構的的位移影響。土層計算物理力學學指標如下：：土層計算物理力學學指標表7-1場地各巖土層設計計計算指標土層名稱天然重度壓縮模量抗剪強度（快剪）承載力修正系數承載力特征值水平抗力比例系數數基床系數基底摩擦系數內聚力內摩擦角γEs1-2CΦηbηdfakmKμKN/m3MpaKpa度Kpa×10-4=1\*GB3①雜填土17.5*5.010.0挖除10②淤泥15.72.06.01.84040.1③殘積粘性土18.25.016.512.5160352.0④全風化花崗巖19.58.520.018.0260503.0⑤-1砂土狀強風風化花崗巖20.013.525.023.01.02.5420804.00.40⑤-2碎塊狀強風風化花崗巖22.016.06001500.40⑥中風化花崗巖25.0*2000備注：當基礎寬度度大于3m，或埋深深深度大于00.5m時，地地基承載力特特征值應進行行修正，其修修正系數可參參照有關規范范取值。⑥中風化花崗巖：：巖石飽和單單軸抗壓強度度（MPa）范范圍值為366.7-125..7,平均值值為74.220。巖石為為堅硬巖，巖巖體較破碎～～較破碎，巖巖體基本質量量等級為Ⅱ～～Ⅲ級。基坑開挖工況模擬的施工工況如如下：模擬計算施工工況況表7-2施工階段對應工況施工工序基坑開挖前工況1計算初始地應力場場圍護結構施工工況2施工基坑圍護樁基坑開挖工況3開挖區域1，并打打相應區域錨錨桿工況4開挖區域2，并打打相應區域錨錨桿工況5開挖區域3工況6開挖區域4工況7開挖區域5，并打打錨桿施作斜斜拋撐工況8開挖區域6，施作作斜拋撐工況9開挖區域7，施作作斜拋撐工況10開挖區域8，并打打相應區域錨錨桿工況11開挖區域9，并打打相應區域錨錨桿工況12開挖區域10，并并打相應區域域錨桿工況13開挖區域11，并并打相應區域域錨桿分塊圖如下：圖7-1-1分塊塊施工圖基坑開挖整體變形形為了分析放坡開挖挖對土體變形形的影響，計計算中給出了了各施工工況況下基坑位移趨勢勢，如圖7--2-1所示（云圖圖中數值為累累計值）。圖7-2-1基坑開開挖引起的基基坑變形位移移圖根據計算結果分析析，基坑開挖將造造成基坑周邊邊土體、建筑筑向坑內變形形，坑底向上上隆起。其中中坑底隆起最最大值為2..13（工況況13），基坑側側邊最大水平平位移為5..50mm（工況13），變形值比比較小。滿足足環境保護要要求。基坑開挖對臨近建建（構）筑物物的影響為了分析放坡開挖對對臨近建（構）筑筑為的影響，計計算中給出了了各施工工況況下觀井、觀海地下室室及上部結構構的位移云圖。工況10，開挖區區塊8水平位移云云圖圖7-3-1基坑開開挖引起臨近近結構水平位位移工況10，開挖區區塊8豎向位移云云圖圖7-3-2基坑開開挖引起臨近近結構豎向位移通過計算分析結果果可以得出，鄰近觀觀井、觀海地地下室附加水水平位移為00.882mmm，豎向位位移為1.113mm，變變形較小，基基坑開挖對其其影響較小。基坑開挖對區間隧隧道的影響各施工工況下地鐵鐵區間隧道結結構的附加位移云圖如下下：工況10，開挖區區塊8水平位移云云圖圖7-4-1基坑開開挖引起隧道道結構水平位位移工況10，開挖區區塊8豎向位移云云圖圖7-4-2基坑開開挖引起隧道道結構豎向位移工況10，開挖區區塊8襯砌收斂斂云圖圖7-4-3基坑開開挖引起隧道襯砌砌