雙向板課程設計北京科技大學課程設計設計題目：鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向板樓蓋設計課程名稱:鋼筋混凝土結構設計課程名稱:鋼筋混凝土結構設計院系：土環(huán)學院土木工程系班級： 姓名：學號：設計時間：2013年5月23日至6月7日共計2周二0一二年六月三十日0/26雙向板課程設計目錄一、設計任務書11、設計目的和方法12、設計資料13、設計內(nèi)容24、設計任務25、設計要求2二、設計計算書31、結構布置與構件尺寸選擇42、荷載設計值43、板的計算54、梁的計算165、繪制施工圖29三、參考資料30四、小結311/26雙向板課程設計一、設計任務書1、設計目的和方法通過本設計對所學課程內(nèi)容加深理解，并利用所學知識解決實際問題；培養(yǎng)學生正確的設計觀點、設計方法和一定的計算、設計能力，使我們掌握鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋的設計方法和步驟；培養(yǎng)用圖紙和設計計算書表達設計意圖的能力，進一步掌握結構施工圖的繪制方法。根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋與屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構的要求，并考慮支承結構的合理性確定支承梁的結構布置方案。確定板的厚度和支承梁的截面尺寸與鋼筋和混凝土強度等級。分別按照塑性計算方法和彈性理論計算方法進行板、支承梁的內(nèi)力和配筋的計算。2、設計資料（1）結構形式：某多層工業(yè)廠房，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，內(nèi)外墻厚度均為300，設計時只考慮豎向荷載作用，要求完成該鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋的設計，其平面如圖1.1所示。（2）樓面做法：20厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15厚石灰砂漿抹底。（3）荷載：永久荷載主要為板、面層以與粉刷層自重，鋼筋混凝土容重253,水泥砂漿容重203,石灰砂漿容重173,分項系數(shù)1.2,分項系數(shù)1.3或1.4。（4）材料：平面尺寸3.6m，4.2m。樓面均布活荷載6.0。混凝土強度等級為C30。采用335鋼筋。-3、設計內(nèi)容（1）雙向板肋梁樓蓋結構布置：確定板厚度，對板進行編號，繪制樓蓋結構布置圖。（2）雙向板設計：[1]按彈性理論進行板的設計以與繪制板的配筋圖。[2]按塑性理論進行板的設計以與繪制板的配筋圖。（3）支承梁的設計。4、設計任務2/26

雙向板課程設計(1)設計書一份，包括封面、目錄、設計任務書、設計計算書、設計施工圖、參考文獻、設計心得、成績評定表。(2)施工圖紙[1]結構平面布置圖[2]板的配筋圖[3]支承梁的配筋圖5、設計要求施工圖要求做到布圖合理，圖面整潔，按比例作圖并符合“建筑制圖統(tǒng)一標準”中關于線型、符號、圖例等各項規(guī)定；圖中書寫字體一律采用仿宋體；同一張施工圖中各截面編號與鋼筋編號均不得重復。二、設計計算書1、結構布置與構件尺寸選擇雙向板肋梁蓋由板和支撐梁構成，支撐梁短邊的跨度為3600，支撐梁長邊的跨度為4200。根據(jù)柱網(wǎng)布置，選取的結構平面布置方案如圖2.1所示。結構平面布置圖2.1結構平面布置圖2.13/26雙向板課程設計板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于50=6300/50=12600,且雙向板的厚度不宜小于80，故取板厚為150mm。支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗，支撐梁的截面高度14?8,長跨梁截面高度(7200/14?7200/8)=514?900mm,故取600mm。長跨梁截面寬3?2=(600/3?600/2)=200?300,故取300mm。短跨梁截面高(6300/14?6300/8)450?788mm,故取600mm。短跨梁截面寬3?2=200?300mm,故取300。2、荷載設計值20厚水泥砂漿地面0.02X203=0.42150厚鋼筋砼現(xiàn)澆板0.15X253=3.75220mm厚石灰砂漿抹底0.02X173=0.342恒荷載標準值：0.4+3.75+0.34=4.492活荷載標準值：42由可變荷載效應控制的組合：1.2g1.31.2X4.49+1.3X4=10.992由永久荷載效應控制的組合：1.35X4.49+0.7X1.4X4=9.982可見，對板來言，由可變荷載效應控制。故：折算恒載設計值：p'1.2g1.32=1.2X4.49+1.3X4/2=7.992折算活荷載設計值：p〃=1.32=1.3X4/2=2.623.內(nèi)力計算(1)計算跨度①內(nèi)跨；」,此處'為軸線間的距離；②邊跨；=「，此處’.'為板凈跨，b為梁寬。(2)彎矩計算跨中最大正彎矩發(fā)生在活載為“棋盤式布置”時，即跨中彎矩為當內(nèi)支座固支時2作用下的跨中彎矩與當內(nèi)支座鉸支時±2作用下的跨中彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可以近似按活載滿布時求得，即為內(nèi)支座固支時作用下的支座彎矩。4/26

雙向板課程設計在上述各種情況中，周邊梁對板的作用視為鉸支座，如下圖所示。計算彎矩時考慮泊松比的影響，在計算中近似取0.2。3.板的計算按塑型理論計算鋼筋混凝土為彈塑性體，因而按彈性理論計算結果不能反映結構的剛度隨荷載而改變的特點，與已考慮材料塑性性質的截面計算理論也不協(xié)調。塑性鉸線法是常用的塑性理論計算方法之一。塑性絞線法，是在塑性絞線位置確定的前提下，利用虛功原理建立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關系式，從而求出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對各截面進行配筋計算。基本公式：MM1（M'M"M'M"）=—pl2（31-1）xy2xxyy24yxy人l m m' m'' m' m''令1，a=—，0 ^x——（l為板短邊長度）l m m m m m yx x xxyy考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取0=2.0，為使在使用階段兩方向的截面9*q/2g+q/29*q/2g+q/2g+q/2q+q/2g*q門g+q/2cAAACq+q啟gW2g+q/2g+q/2DRBBD-q/27/一次-q/2-q/2-q/2繆-q/20怒2..：-q/2軟硒根計靶應力較接近，宜取a=（1）2=（Ix；j22。先計算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計算得出的各支座彎矩值作為計算相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由內(nèi)向外直至外區(qū)各板可一一解出。對邊區(qū)格板，角區(qū)格板，按實際的邊界支承情況進行計算。本設計采用彎起鋼筋配筋方式。樓蓋劃分A,B,四種區(qū)格板，每區(qū)格板均取mx=amy,a=（丫22,0'0''0'0''2.0,其中l(wèi)為板短邊長度，l為板長邊長度，且兩者均為凈跨。xxyy x y5/26

雙向板課程設計將跨內(nèi)正彎矩區(qū)鋼筋在離支座邊/”;處截斷一半，則跨內(nèi)正塑性鉸線上的總彎矩M「My應按下式計算：M=(l-)m(l-L)myy xy4 x同理可得M=(l-f)m=yx4y作用于板面上的荷載設計值為1.2g1.31.2X4.49+1.3X4=10.992(1)A區(qū)格板的計算①板的計算跨度(凈跨)：l=6.3-0.3=6.0m,l=7.2-0.3=6.9m,a=(6.9/6.0)2=1.32。②彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：M=(l-L)m=(6.9-6/4)x1.32m=7.13mXy4x y yM4.5m支座邊負塑性鉸線上的總彎矩為:M'M”pml2.0x6.9x1.40m=18.22mxXxy y yM'M"pml2.0x6m=12m由MM1(M'M"M'M")=—pl2(31-1)(l為短跨)得:xy2xXYY24xyxxm[7.13+4.5+]=—x10.99x62x(3x6.9—6)TOC\o"1-5"\h\zy 24解上式可得m=5.79，于是有：ym=am=1.32x5.79=7.64kN.m/m<m'=m"=pm=2.0x7.64=15.28kN.m/mx x xmm=m"=Pm=2.0x5.79=11.58kN.m/mly y y③配筋計算跨中截面積h=150-20=130,h=150-30=120,°yox°y支座截面近似取h=130mm,近似取丫為0.95。折減原則根據(jù):6/26雙向板課程設計1、中間跨的跨中截面與中間支座上應予以折減，折減系數(shù)為0.8；2、邊跨的跨中截面與從樓板邊緣算起的第二支座上，當)/；<1.5時，折減系數(shù)為0.8,當1.5Wlb/lW2時，折減系數(shù)為0.9。本設計資料中，<1.5,所以折減系數(shù)為0.8；3、角區(qū)格不應折減。X方向跨中：A=165mm2Y方向跨中：A==135mm2X方向支座：A==330mm2sxY方向支座：As二二270mm2(2)B區(qū)格板的計算①板的計算跨度(凈跨)：l=6.3-0.3=6m,l=7.2-0.3=6.9m,a=(6.9/6.0)2=1.32。②彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：TOC\o"1-5"\h\zM=(l-二)m=(6.9-6/4)x1.32m=7.13mxy4 X y yM4.5m支座邊負塑性鉸線上的總彎矩為：將A區(qū)格板算得的短跨支座彎矩m=11.58作為B區(qū)格板的m"。M'M”pml2.0x6.9x1.32m=18.22mxXxy y yMY=0,Mylm-6X11.58=69.48由MM1(M'M"M'M")=—pl2(31-1)(l為短跨)得:xy2xXYY24xym[7.13+4.5+18.22]+1X69.48=—x10.99x62x(3x6.9—6)y 2 24解上式可得m=6.95,于是有：y7/26雙向板課程設計m=am=132義6.95=9.17kN.m/m<m'=m"=Pm=2.0義9.17=18.34kN.m/mX X 兀m'=0, m"=11.58kN.m/my y y③配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）X方向跨中：A==192mm2SXY方向跨中：A==158mm2syX方向支座：AB一B==384mm2Ab一o==495mm2（角區(qū)格不折減）（3）C區(qū)格板的計算①板的計算跨度（凈跨）：l=6.3-0.3=6m，l=7.2-0.3=6.9m，a=（6.9/6.0）2=1.32。②彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：TOC\o"1-5"\h\zM=（l-￡x）m=（6.9-6/4）x1.32m=7.13myy4X y yM4.5m支座邊負塑性鉸線上的總彎矩為：將A區(qū)格板算得的短跨支座彎矩m'=15.28作為B區(qū)格板的m"。X XM'=0，M"lm"6.9x15.28=105.43x XyXM'M''pml2.0x6m=12m由MM1（MM'MM"）=—pl2（31-1）（l為短跨）得:xy2xXYY24xyxxm[7.13+4.5+12]+1X105.43=—x10.99x62x（3x6.9—6）y 2 24解上式可得m=8.02,于是有：y'm=am=1.32x8.02=10.59kN.m/myy< m'=0 m"=105.43kN.m/myym'=m"=16.04kN.m/m③配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）8/26雙向板課程設計X方向跨中：A==229mm2Y方向跨中：A==188mm2Y方向支座：Ac-D==433mm2（角區(qū)格不折減）（4）D區(qū)格板的計算①板的計算跨度（凈跨）：l=6.3-0.3=6m，l=7.2-0.3=6.9m，a=（6.9/6.0）2=1.32。②彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：TOC\o"1-5"\h\zM=（l-L）m=（6.9-6/4）x1.32m=7.13mxy4X y yM4.5m支座邊負塑性鉸線上的總彎矩為：將B區(qū)格板算得的短跨支座彎矩m,=18.34作為D區(qū)格板的m”^^C區(qū)格板算得的短跨支座彎矩m=16.04xx y作為D區(qū)格板的m”。yM=0，MTm'126.55x X yxM=0，M''lm'96.24Y Y yY由MM1（MM'MM"）=—pl2（31-1）（l為短跨）得:xy2xXYY24xyxxm[7.13]+1X（126.55+96.24）=—x10.99x62x（3x6.9—6）y2 24解上式可得m=11.26,于是有：ym=am=1.32x11.26=14.86kN.m/m< m<-0 m"=18.34kN.m/mx x ,m,-0m”=16.04kN.m/m1y y③配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）X方向跨中：A==401mm2sxY方向跨中：A.==329mm2⑸按塑性法選配鋼筋9/26

雙向板課程設計表2.7 塑性法板截面配筋計算截面h0（2）計算鋼筋面積（2）選用鋼筋筋（2）實際配筋面積（2）跨中A區(qū)格X130165空10@100785Y120135生10@100785B區(qū)格X130192空10@100785Y120158空10@100785C區(qū)格X130229蟲10@100785Y120188生10@100785D區(qū)格X130401中10@100785Y120329空10@100785支A—A130330空10@100785A-B130270空10@100785A—C130280空10@100785B-B130384生10@100785B—D130495空10@100785C-D130433空10@100785注：邊支座支撐在墻上按構造配筋，選配空10@100。4.雙向板支承梁設計按彈性理論設計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖2.8所示:10/26雙向板課程設計圖2.8(1)短跨支承梁1設計1)計算跨度。由于此結構屬于內(nèi)框架結構，梁在外墻上的支撐長度圍墻后300,內(nèi)柱子的尺寸為300X300。故：邊跨：1()/2=(6.3-0.15-0.15+0.12)+(0.15+0.3)/2=6.285m『1.0252=1.025X(6.3-0.15-0.15+0.12)+0.3/2=6.322m取小值：1=6.285m中跨：去支撐中心線的距離，6.3m平均跨度：(6.285+6.3)/2=6.29m跨度差：(6.3-6.285)/6.3=0.2%,可按等跨連續(xù)梁計算。11/26

雙向板課程設計(2)荷載計算由板傳來的恒荷載設計值：g'=1.2x4.49x6.3=28.77；由板傳來的活荷載設計值：q'=1.3x4.0x6.3=26.9；梁自重：1.2*0.2x(0.6-0.1)x25=4.32；梁粉刷抹灰：1.2*0.02x2x(0.6—0.1)x17=0.39；梁自重與抹灰產(chǎn)生的均布荷載設計值：g=4.71。縱向支承梁1的計算簡圖如圖2.9所示圖2.9縱向支承梁1的計算簡圖3)內(nèi)力計算。①彎矩計算：M=kgl2+kg'l2+kq72（k值由表查得）1o2o3o中跨:gl中跨:gl2=244.17x2gl2=1420.42x2q'l2=1238.98x2gl2=4.71x6.2852=243.25無1gl2=24.7x6.2852=1275.12無1q'l2=26.9x6.2852=1233.82無1平均跨（計算支座彎矩時取用）gl2=244.17xgl2=1420.42xq'I2=1238.98x12/26

雙向板課程設計縱梁彎矩計算如表2.10所示：表2.10縱向支承梁1彎矩計算項次荷載簡圖KM1KMBKM2KMcKM3①恒荷載口一②恒荷載③活荷載Mllhwflh.曲仙巴?-35.78④活荷載占 □@ 白 U &-20.35-8.95⑤活荷載上-17.27⑥活荷載， 1Kl jid1bl-13.89⑦活荷載曲■ -19.214.12⑧活荷載?————1——.——i-19.21-42.12⑨活荷載匕 a ￡L ￡■ i 蜀4.96-15.52內(nèi)力組合①+②+③169.22-150.417.28-112.55127.35①+②+④66.2-150.41109.04-112.55127.35①+②+⑤146.91-202.2491.77106.57-98.9737.28①+②+⑥72.66167.98-136.8489.3-168.07109.07①+②+⑦164.61-161.7421.96-68.0758.67①+②+⑧67.34-148.11103.37-123.8212.43①+②+⑨91.51-99.7925.66-122.59116.5最Mmi］組合項次①+②+④①+②+⑤①+②+③①+②+⑥①+②+⑧13/26

雙向板課程設計不利內(nèi)力Mmin組合值/()66.2-202.247.28-168.0712.43Mmax組合項次①+②+③①+②+⑨①+②+④①+②+⑦①+②+③Mmax組合值/()169.22-99.79109.04-68.07127.35注：無k值系數(shù)的彎矩是根據(jù)結構力學的方法由比例關系求出的。②剪力計算：V=k1glo+k2gL+k3q'lo(k值可查表得)邊跨： 中跨：gl1=4.71*6.285=33.84 gl 2 =33.9gfl1=177.47 gl2=177.84q'I1=171.72 q'I2=172.08縱向支撐梁剪力計算如表2.11所不：表2.11縱向支承梁1剪力計算項次荷載簡圖K%VBRVCLVCR①恒荷載②恒荷載③活荷載Mllhwflh.曲仙巴?④活荷載 dlflr. ，1版 匕 日 a 5 5a0⑤活荷載#(1卜翻 上 d q 上 a 上⑥活荷載， 1Kl jid1bl⑦活荷載 4 r， a 4MM⑧活荷載.————>——,——1⑨活荷載rl d. Ci 〕 Si內(nèi)①+②+③83.24-27.9966.37-56.2104.22①+②+④51.66-32.19109.41-99.2161.2914/26雙向板課程設計力組合①+②+⑤76.0320.66118.53-90.0958.89①+②+⑥42.2-80.3799.37-108.858.46①+②+⑦81.7-126.8474.13-48.4558.88①+②+⑧40.66-81.91107.51-101.1168.69①+②+⑨47.36-75.2157.95-63.63104.31最不利內(nèi)力Vmin組合項次①+②+⑧①+②+⑦①+②+⑨①+②+⑥①+②+⑥Vmin組合值/。40.66-126.8457.95-108.958.46Vmax組合項次①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑦①+②+③Vmax組合值/083.24-20.66118.53-48.45104.314）正截面承載力計算①確定翼緣寬度。跨中截面按1形截面計算。根據(jù)《混凝土設計規(guī)范》（50010-2002）第7.2.3條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值。邊跨：bf=l1ft=6.285/3=2.905m???b'=b+1=0.2+6.3=6.5m取較小值b=2.095m中間跨：b'=1/3=6.3,3=2.1mb'=b+1=0.2+6.3=6.5m取較小值b=2.1m支座截面仍按矩形截面計算。②判斷截面類型。在縱橫梁交接處，由于板，橫梁與縱梁的負彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨方向梁的鋼筋一般均在長跨方向梁鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此進行短跨方向梁支座截面承載力計算時，應根據(jù)其鋼筋的實際位置來確定截面的有效高度ho。一般取值為：單排鋼筋時，h=h—（50?60）；雙排鋼筋時，h=h—（80?90）。取h=540（跨中），h=510o o o o（支座）。,'（,、一一一一一一一afbhh—h/2=1462.8>169.221cffIofJ屬于第一類T形截面。③正截面承載力計算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，本設計資料圖中中間跨和邊跨的計算跨15/26雙向板課程設計度都取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線間的。而實際上正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計算配筋時，將其換算到截面邊緣。縱梁正截面承載力計算見表5。根據(jù)《混凝土設計規(guī)范》(50010-2002)第9.5.1條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45fj中的較大值，這里即0.2%。表2.12中的配筋率滿足要求，配筋形式采用分離式。表2.12向支承梁1正截面受彎承載力計算縱計算截面計算過程j、、一跨中1、5支座B、E跨中2支座C、D中間跨中M/(kN.m)169.22-202.24109.047.28-168.07127.3612.43V17.78 15.65169.22-184.46109.047.28-152.42127.3512.430.0260.2130.01850.0040.1590.0220.005^=1-J1-2as s0.0260.2420.01870.0040.1610.0230.005y=0.5(+2a)0.9870.8790.9910.9980.9210.9850.99710581420679451126108877選配鋼筋4電224電224電222坐164坐224電222916實配(2)15201520152040215201520402配筋率0.8%0.8%0.8%0.220.64%0.64%0.22④斜截面受剪承載力計算縱向支承梁1斜截面受剪承載力計算見表2.13,根據(jù)《混凝土設計規(guī)范》(50010-2002)第10.2.1條的規(guī)定該梁中箍筋最大間距為200。16/26

雙向板課程設計表2.13縱向支承梁1斜截面受剪承載力計算、'計算截面計算過程A支座B支座左B支座右C支座左C支座右V/kN83.24126.84118.53108.85104.310.25Pfbh(kN)0.25x1.0x9.6x300x510=367.2kN>V截面滿足要求0.7fbh(kN)-^Xl.lx300x510=117.8kN 按構造配筋能滿足要求箍筋直徑和肢數(shù)0.119 由33558雙肢實配間距200200200200200配筋率PSVPA/(bs)(2x50.3?(300x200)=0.17%>0.13%為0三、梁的計算按彈性理論設計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖1-4所示:17/26雙向板課程設計圖1-4 雙向板支承梁承受的荷載(1)支座彎矩按彈性理論設計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效原則，按下式將三角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載。三角形荷載作用時：(方向)：5/8P梯形荷載作用時：(方向)：(1-2a：+a13)P其中：PX2=()10.99*6.3/2=34.62a=(2)6.3/2/7.2=0.44即5/8P,=5/8X34.62=21.64'=(1-2X0.44^2+0.44^3)*21.64=15.1縱向支承梁1設計：①計算跨度：邊跨：l11+()/2=6.3-0.20/2+(0.4+0.3)/2=6.4m1.025"2=1.025X(6.3-0.20-0.20/2)+0.3/2=6.3m取小值l1=6.3m中間跨：l2=6.3m平均跨度：(6.3+6.3)/2=6.3m跨度差：0,可按等跨連續(xù)梁計算。②荷載計算：梁自重：25*0.3*(0.6-0.12)=3.6梁粉刷抹灰自重：0.02X(0.6-0.12)*17=0.33灰產(chǎn)生的均布荷載設計值1.2X(3.6+0.33)=4.71縱向支承梁1的計算簡圖如圖所示18/26雙向板課程設計圖1-5 縱向支承梁1的計算簡圖將三角形荷載折算成均布荷載后，作用在梁上的荷載設計值：21.64+4.71=26.35-m查教材附表一得：跨內(nèi)最大彎矩：Mi_2=0.0782X1.2=0.078X26.35X6.312*1.2=97.89?mM2T=0.0332X1.2=0.033X26.35X6.312X1.2=41.41?mM3_4=0.0462X1.2=0.046X26.35X6.3八2X1.2=57.7?mM45=41.41,mM5_6=97.89?m支座彎矩：M16=oM250.1052X1.2=131.78?mM340.079X1.22=98.89?m橫向支承梁2設計①計算跨度：19/26

雙向板課程設計邊跨：11=1+()/2=7.2-0.3/2-0.1/2+(0.3+0.2)/2=7.2m1.0251+2=1.025X(7.4-0.3/2-0.2/2)+0.2/2=7.149m取小值11=7.149m中間跨：12=7.2m平均跨度：(7.149+7.2)/2=7.174m跨度差：(7.2-7.149)/7.149=1.2%,可按等跨連續(xù)梁計算。②荷載計算：梁自重：25*0.3*(0.6-0.12)=3.6梁粉刷抹灰自重：0.02X(0.6-0.12)*17=0.33灰產(chǎn)生的均布荷載設計值1.2X(3.6+0.33)=4.71橫向支承梁2的計算簡圖如圖所示橫向支承梁2的計算簡圖如圖所示圖1-6 橫向支承梁圖1-6 橫向支承梁2的計算簡圖作用在梁上的荷載設計值：15.1+4.71=20.31-m查教材附表一得：跨中最大彎矩：20/26雙向板課程設計0.080，2X1.2=0.080X20.31X7.1492X1.299.65?m 0.025'2X1.2=0.025X20.31X7.22X1.231.1?m 99.65?m 支座彎矩：00.100'2X1.20.100X39.33X7.1742X1.2124.56?m(2)剪力計算查教材附表一得：縱向支承梁1：V=0.3940.394X26.35X6.3=65.4110.6060.606X26.35X6.3100.62LV0.5760.576X26.35X6.3=78.6920.4740.474X26.35X6.378.693LV0.5000.500X26.35X6.3=8330.500834LV0.47478.6940.57678.695LV0.606100.65V0.39465.416橫向支承梁2：0.400'0.400X20.31X7.2=58.490.600'0.600X20.31X7.287.740.500'0.500X20.31X7.2=73.110.500'73.110.600'87.740.400'58.49(3)配筋計算C20凝土：ajl；9.6mm2；I.I2335鋼筋：300221/26雙向板課程設計圖1-7支承梁的截面尺寸簡圖①驗算截面尺寸：縱向支承梁1：3000405600=560，560/200=2.80<4,取B1.00.25B0=0.25X1.0X9.6X300X560=403.2>100.6截面滿足要求。橫向支承梁2：3000405600=560,560/200=2.8<4,取B1.00.25B0=0.25X1.0X9.6X300X560=403.2>87.74②正截面受彎承載力計算根據(jù)題意，受彎承載力計算過程見表1—3。計算過小，則按構造配筋.縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45/4中的較大值，這