鋼筋砼砼肋形形結構構及剛剛架結結構第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構第—節概述肋形結結構是是由板板和支支承板板的梁梁所組組成的的板梁梁結構構。板、次次梁和和主梁梁組成成的整整體式式樓面面第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述水電站站廠房房上部部結構構是由由屋面面板、、縱梁梁、屋屋面大大梁及及柱組組成的的空間間結構構。采用手手算時時，空空間結結構簡簡化為為平面面結構構計算算。電站廠廠房上上部結結構簡簡化為為由板與與梁組組成的的肋形形結構構和由屋面面大梁梁與柱柱組成成的剛剛架結結構分別進進行計計算。。（平、立、剖面））第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述梁布置置不同同，板板上荷荷載傳傳給支支承梁梁的途途徑不不同，，板的的受力力情況況不同同。板上荷荷載由由互相相垂直直的兩兩個方方向的的板條條傳給給支承承梁，，荷載載p分為p1及p2，p1由l1方向的的板條條承擔擔，p2由l2方向的的板條條承擔擔：p1+p2=p第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述略去相相鄰板板帶間間扭矩矩影響響，兩兩個板板帶在在跨中中的撓撓度為為：位移協協調：：f1=f2第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述忽略兩兩個板板帶內內鋼筋筋位置置高低低和數數量不不同的的影響響，取取I1＝I2l2／l1>2時，p2僅為p的百分分之幾幾，可可不考考慮。。l2／l1≤2時，應考考慮板板在兩兩個方方向均均傳遞遞荷載載。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.1概述述根據梁格布布置不不同，整體體式肋肋形結結構分分為：：(一)單向板板肋形形結構構l2／l1>2時，p絕大部部分沿沿l1傳到次次梁，，板當當作支支承在在次梁梁上的的梁計計算，，稱為為單向向板。。計算及及構造造簡單單，施施工方方便。。(二)雙向板板肋形形結構構l2／l1≤2時，p沿兩個方方向傳到到四邊的的支承梁梁，須進進行兩個個方向的的內力計計算，稱稱為雙向向板。經濟美觀觀，計算算、構造造及施工工較復雜雜。肋形結構構設計步步驟：梁格布置置，計算算簡圖，，內力計計算，截截面設計計，配筋筋圖。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖第二節單單向向板肋形形結構的的結構布布置和計計算簡圖圖一、梁格格布置梁格布置置首先要要滿足使使用要求求。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖一、梁格格布置梁格布置置首先要要滿足使使用要求求。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖梁格布置置應求得得經濟和和技術上上的合理理。梁布得稀稀，省模板板和省工工，但板板的跨度度加大，，板厚增增加，多多用砼，，自重增增大。梁布得密密，板跨減減少，板板厚減薄薄，自重重減輕，，但費模模板和費費工。板面積大大，板較較薄時，，材料省省，造價價低。避免集中中荷載直直接作用用在板上上。板和梁宜盡量布布置成等等跨度，材料省省，造價價經濟，，計算和和構造簡簡便。一般建筑筑板的跨度度為1.5～2.8m，板厚為為60～120mm。水電站廠廠房發電電機層的的樓板，，板厚常常用120～200mm。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖主梁跨度度5～8m，次梁跨跨度4～6m。建筑物平平面尺寸寸大，避避免溫度度變化及及砼干縮縮裂縫，，應設置置永久的的伸縮縫縫。伸縮縫需需將梁、、柱分開開，基礎礎可不分分開。伸縮縫間間距根據據氣候條條件、結結構型式式和地基基特性等等情況確確定。結構的建建筑高度度不同，，或上部部結構各各部分傳傳到地基基上的壓壓力相差差大，及及地基情情況變化化顯著時時，應設設置沉陷陷縫，避避免地基基不均勻勻沉陷。。沉陷縫從從基礎直直至屋頂頂全部分分開，沉陷縫可可同時起起伸縮縫縫的作用用。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖二、計算算簡圖設計時把把肋形結結構分解解為板、、次梁和和主梁分分別計算算。計算簡圖圖應表示示出板或或梁的跨數，支支座性質質，荷載載形式、、大小及及作用位位置，各各跨的計計算跨度度等。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖(一)支座的簡簡化周邊擱置置在磚墻墻上，簡簡化為鉸鉸支。板的中間間支承為為次梁，，次梁的的中間支支承為主主梁，可可簡化為為鉸支，，不考慮慮支承的的剛性約約束，引引起的誤誤差采用用折算荷載載予以調整整。板是以邊邊墻和次次梁為鉸支的多跨連連續板。。次梁是以以邊墻和和主梁為為鉸支的多跨連連續梁。。主梁的中中間支承承是柱，，主梁與與柱的線線剛度之之比大于于4，主梁是是以邊墻墻和柱為為鉸支的的連續梁梁。小于于4，柱和主主梁成為為剛架計計算。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.2單向板肋肋形結構構的結構構布置和和計算簡簡圖(二)荷載計算算(1)永久荷載載構件自重重、面層層重及固固定設備備重等，，設計值值用符號號g(均布)和G(集中)表示。(2)可變荷載載人群荷載載和可移移動的設設備等，，設計值值用符號號q(均布)和Q(集中)表示。考考慮最不不利布置置方式。。板和梁上上荷載分分配范圍圍如圖。。板取單位位寬度板板條計算算，沿板板跨方向向受均載載g或q；次梁承受受板傳來來的均載載gl1或qll及次梁自自重；主梁承受受由次梁梁傳來的的集載G＝gl1l2或Q＝ql1l2及主梁自自重，主主梁自重重比次梁梁傳來的的荷載小小得多，，可折算算成集載載G、Q一并計算。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖(三)計算跨度板或梁計算時時作為鉸支。。彈性方法彎矩矩計算的計算算跨度l0，取支座中心心線間的距離離lc；支座寬度b較大時：板b>0.1lc，l0＝1.1ln；梁b>0.05lc，l0。＝1.05lnln——凈跨度。剪力計算跨度度l0＝ln。(a)與支座整體連連接(b)擱置在墩墻上上第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算第三節單單向板肋肋形結構按彈彈性理論的計計算內力計算有按按彈性理論和考慮塑性變形內力力重分布兩種。水工建建筑按彈性理理論計算。一、利用圖表表計算連續板板、梁的內力力等跨度、等剛剛度連續板、、梁承受均載載的彎矩和剪剪力：α1、α2和β1、β2——分別為彎矩系系數和剪力系系數；l0、ln——分別為板、梁梁的計算跨度度和凈跨度。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算兩端帶懸臂的的板或梁內力力用疊加方法法確定。短懸臂上有荷荷載時，連續續板、梁的彎彎矩和剪力：：α′、β′——彎矩系數和剪剪力系數；MA——由懸臂上的荷荷載產生的端端支座負彎矩矩。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算固定或移動集集中荷載下的的等跨連續梁梁彎矩和剪力力：α、β——彎矩系數和剪剪力系數；G、Q——固定和移動的的集中力。如連續板或梁梁的跨度不等，但但相差不超過過10％，可用等跨度表計算。求支座座彎矩，取相相鄰兩個計算算跨度的均值值；求跨中彎彎矩，用該跨跨計算跨度。。如板或梁各跨跨的截面尺寸不同同，但相鄰跨截截面慣性矩的的比值不大于于1.5時，可作為等剛度計算。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算實際跨數多于于五跨，按五五跨計算。中間支座(D、E)內力取與C支座相同；中間各跨(4、5跨)跨中內力，取取與第3跨相同。配筋構造按圖圖(c)。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算二、連續梁的的內力包絡圖圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算二、連續梁的的內力包絡圖圖多跨連續梁的的最不利活載載布置方式：：求跨中最大正彎彎矩，該跨布活載載，再隔跨布布活載；求跨中最小彎矩矩，該跨不布活活載，鄰跨布布，隔跨布；；求支座最大負彎彎矩，該支座左右右兩跨布活載載，隔跨布活活載；求支座最大剪力力，布置方式同同求支座最大大負彎矩。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算內力包絡圖活荷載作用位位置不同，彎彎矩圖和剪力力圖也不同。。將每一種最不不利位置的活活載與恒載共共同作用下產產生的彎矩(或剪力)，用同一比例例畫在同一基基線上，取其其外包線即為為彎矩(或剪力)包絡圖。內力包絡圖代代表連續梁各各截面的最大大(最小)內力。不論活載如何何布，各截面面的內力值不不會超出內力力包絡圖。彎矩包絡圖用用來計算和配配置梁的縱向向鋼筋；剪力包絡圖用用來計算和配配置箍筋和彎彎起鋼筋。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算內力包絡圖的的繪制第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算內力包絡圖的的繪制第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算內力包絡圖的的繪制承受均布荷載載的等跨連續續梁，可利用用附錄九的表表格直接繪制制彎矩包絡圖圖。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.3單向板肋形結結構按彈性理理論的計算V0——支座邊緣處的的剪力，近似似按單跨簡支支梁計算；b——支承寬度。板或或梁梁直直接接擱擱置置在在墩墩墻墻上上時時，，如如何何處處理理？？連續續板板或或梁梁與與支支座座整整澆澆，，危危險險截截面面在在支支座座邊邊緣緣。。支座座邊邊緣緣的的彎彎矩矩M：第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.3單向向板板肋肋形形結結構構按按彈彈性性理理論論的的計計算算三、、連連續續板板、、梁梁的的折折算算荷荷載載板和和次次梁梁中中間間支支座座假假定定為為鉸鉸支支，，沒沒考考慮慮受受到到的的約約束束。。板彎彎曲曲變變形形，，帶帶動動次次梁梁扭扭轉轉，，將將阻阻止止板板自自由由變變形形，，降降低低板板的的彎彎矩矩，，板的的彎彎矩矩值值算算大大了了。采用用調調整整荷荷載載即即加大大恒恒載載減減小小活活載載考慮慮受受到到的的約約束束作作用用。。g’’、q’’———折算算恒恒載載及及活活載載；；g、q———實際際恒恒載載及及活活載載。。主梁梁可可不不作作調調整整。。板次梁梁第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.4單向向板板肋肋形形結結構構考考慮慮塑塑性性內內力力重重分分布布的的計計算算第四四節節單單向向板板肋肋形形結結構構考考慮慮塑塑性性內內力力重重分分布布的的計計算算一、、基基本本原原理理彈性性計計算算認認為為結結構構任任一一截截面面內內力力達達到到承承載載能能力力時時，，整整個個結結構構破破壞壞，，對對于于靜靜定定結結構構或或脆脆性性材材料料的的結結構構是是正正確確的的。。具有塑性性能能的超靜定結結構，某一截截面達到承載載能力并不能能使結構破壞壞。結構還有有強度儲備。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算鋼筋混凝土構構件截面承載能力力計算中，考慮慮了鋼筋和混混凝土的塑性性性質，采用用塑性計算理論論。連續梁、板結結構內力按彈性理理論計算，截面承載力力計算采用塑塑性理論，二二者不統一。。結構中某截面面發生塑性變變形后，剛度度降低，按彈彈性方法計算算得出內力不不能正確反映映結構實際內內力分布。考慮材料塑性性性質分析結結構內力更加加合理、更符符合梁板結構構的實際工作作狀態。考慮材料塑性性性質可充分分發揮結構的的承載力，帶帶來一定的經經濟效果。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算某一截面達到到Mu，截面屈服，，梁繞截面轉轉動，出現塑塑性鉸。理想鉸能自由轉動但但不能傳遞彎彎矩；塑性鉸能承擔彎矩Mu，只在Mu下轉動，不能能反向轉動；；不能無限制制轉動，壓區區砼被壓碎時時，轉動幅度度達到限值。。靜定結構形成一個塑性性鉸，變成破破壞機構。超靜定結構出現一個塑性性鉸減少—次超靜定次數數，荷載可繼繼續增加，直直到塑性鉸陸陸續出現變成成破壞機構。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算p1沒使梁破壞，，僅使支座形形成塑性鉸，，承擔彎矩Mu=36kN··m，繼續加載到到p2＝4kN／m，跨中彎矩Mc＝36kN·m，達到Mu形成塑性鉸，，形成破壞機機構。極限荷載p1+p2＝16kN／m，不是彈性方法法計算的12kN／m。承受均載單跨跨固端梁，l＝6m，各截面尺寸及及上下配筋量量相同，正負極限彎矩矩Mu＝36kN·m。按彈性方法計計算，p1＝12kN／m，支座彎矩MA＝MB=-36kN·m，跨中彎矩Mc=18kN··m。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算從形成塑性鉸到成為破壞機構構，梁尚有承受受4kN／m均載的潛力。。考慮塑性變變形的內力計計算能利用材材料的潛力。。形成塑性鉸前前，MA與Mc之比為2：1，形成塑性鉸鉸后，比值逐逐漸改變，最最后成為1：1(Mu)。材料塑性變變形引起內力重分布，故稱為“考考慮塑性變形形內力重分布布的計算方法法”。按彈性理論計計算，連續梁梁的彎矩與截截面配筋比無無關；按塑性性內力重分布布理論計算，，梁的彎矩不不是定值，隨隨截面的配筋筋比而變化。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算(2)塑性鉸出現后后，支座與跨跨中彎矩的比比例改變，但但遵守力的平平衡條件：跨中彎矩加兩兩支座彎矩的的均值等于簡簡支梁跨中彎彎矩M0，均載作用的梁梁：(1)超靜定結構破破壞過程：一一個或幾個截截面上形成塑塑性鉸，荷載載增加，塑性性鉸繼續出現現，直到形成成破壞機構。。破壞標志不是是一個截面屈屈服而是破壞壞機構形成。。(3)塑性內力重分分布可由設計計者通過控制制截面的極限限彎矩Mu(即調整配筋數數量)來掌握。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算支座極限彎矩矩指定得低，，塑性鉸產生生早，為滿足足力的平衡條條件，跨中極極限彎矩就須須調整得高；；支座極限彎矩矩指定得高，，跨中彎矩就就可調整得低低。控制截面的彎彎矩可相互調調整的計算方方法稱為“彎彎矩調幅法””。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算彎矩調整不是是隨意的。如指定的支座座彎矩比按彈彈性方法計算算的小得太多多，則塑性鉸鉸出現太早，，內力重分布布的過程太長長，塑性鉸轉轉動幅度過大大，裂縫開展展過寬。彎矩調整幅度度用彎矩調幅幅系數β=1-Ma／Me表示，Ma、Me分別為調幅后后的彎矩和按按彈性方法計計算的彎矩。。(1)保證塑性鉸的的轉動能力，，須限制配筋筋率，要求調調幅截面的ξ≤0.35。宜采用塑性性好的I、Ⅱ級和III級鋼。(2)β不宜超過0.25，即調整后的的彎矩不宜小小于按彈性方方法計算的75％。(3)每一跨內，調調整后的兩支支座彎矩的均均值加跨中彎彎矩，不小于于按簡支梁計計算的跨中最最大彎矩M0。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算考慮塑性變形形內力重分布布方法設計的的結構，鋼筋應力高，，裂縫寬度及及變形大。下列結構不宜宜采用：(1)直接承受動力力荷載的結構構；(2)在使用階段不不允許有裂縫縫產生或對裂裂縫開展及變變形有嚴格要要求的結構；；(3)處于侵蝕環境境中的結構；；(4)要求有較高承承載力儲備的的結構。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求第五節單單向板肋形形結構的截面面設計和構造造要求一、連續板、、梁的截面設設計根據各跨中和支座最最大彎矩計算鋼筋用量量，其它截面面通過抵抗彎彎矩圖校核。。承受均載的等等跨連續板，，q/g小于3，可不畫抵抗抗彎矩圖，按按構造布置鋼鋼筋。連續板剪力由由砼承受，不不設腹筋。整體式肋形結結構次梁和主主梁支座按矩矩形截面計算算；跨中按T形截面計算。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板、次梁及主主梁的支座負負彎矩鋼筋互互相穿過，主梁h0單排時，h0＝h-a＝h-60mm；雙排時，h0＝h-a＝h-80mm。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求二、連續板、、梁的構造要要求(一)連續板1．彎起式先配跨中鋼筋筋，跨中一半半彎起伸過支支座。如不夠夠另加直筋。。鋼筋間距相等等或成倍數，，可用不同直直徑鋼筋。彎起角一般30?，板厚≥120mm，可45?。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求2．分離離式跨中和和支座座鋼筋筋分別別配，，全部部采用用直鋼鋼筋。。跨中直直筋可可連續續幾跨跨不切切斷，，也可可每跨跨都斷斷開。。q／g≤3，a＝ln／4；q／g>3，a＝ln／3。板較薄薄，受受力筋筋端部部可做做直角角彎鉤鉤，抵抵至板板底。。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求板邊嵌嵌固于于磚墻墻，計計算時時按簡簡支，，實際際支承承處有有負彎彎矩。。板頂面面設附附加鋼鋼筋，每米米5根6mm(包括彎彎起鋼鋼筋)，伸出出支座座邊界界不小小于l1n／7。墻角板板頂常常發生生與墻墻成45?的裂縫縫，在在跨度度l1n／4(l1n為單向向板的的凈跨跨度或或雙向向板的的短邊邊凈跨跨度)范圍內內，板頂面面配構構造鋼鋼筋網網。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求板與主主梁肋肋連接接處會會產生生負彎彎矩，，計算算時沒沒考慮慮。在與主主梁連連接處處板頂頂，沿沿與主主梁垂垂直向向配附附加鋼鋼筋。。每米板板寬不不少于于5根直徑徑6mm，不少少于受受力筋筋1／3，伸過過主梁梁邊緣緣不小小于板板跨1／4。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求電站廠廠房樓樓板洞洞口周周圍加加強構構造第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求樓蓋結結構平平面布布置圖圖第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求板的計計算簡簡圖第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求板分離離式配配筋圖圖第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求板彎起起式配配筋圖圖第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求(二)連續梁梁先配各各跨中中縱筋筋，部部分根根據斜斜截面面承載載力彎彎起后后伸入入支座座，承承擔支支座負負彎矩矩，不不滿足足支座座正截截面承承載力力需要要時，，另加加直筋筋。彎起筋筋不滿滿足斜斜截面面承載載力時時，另另加斜斜筋或或吊筋筋。鋼筋彎彎起位位置據據剪力力包絡絡圖確確定。。畫抵抵抗彎彎矩圖圖校核核，確確定支支座頂頂面縱縱筋的的切斷斷位置置。端支座座計算算不需需彎筋筋時，，仍應應彎起起部分分鋼筋筋，伸伸至支支座頂頂面，，承擔擔負彎彎矩。。伸入支支座內內的跨跨中縱縱筋不不少于于2根。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求(二)連續梁梁當次梁梁相鄰鄰跨度度相差差不超超過20％，且且均布布恒荷荷載與與活荷荷載設設計值值之比比小于于3時，縱縱向受受力鋼鋼筋的的彎起起和切切斷可可按圖圖進行行。否否則應應按彎彎矩包包絡圖圖確定定。主梁縱縱向受受力鋼鋼筋的的彎起起和切切斷，，應使使其抗抗彎承承載力力圖(材料圖)覆蓋彎矩包包絡圖，并并應滿足有有關構造要要求。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求等跨次梁的的典型鋼筋筋布置(a)無彎起鋼筋筋(b)設彎起鋼筋筋第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求主梁彎矩計計算第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求主梁剪力計計算第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求F——次梁傳給主主梁的集載載設計值；；fyv——附加橫向鋼鋼筋的抗拉拉強度設計計值；a——附加橫向鋼鋼筋與梁軸軸線的夾角角；Asv——附加橫向鋼鋼筋的總截截面面積。。主梁兩側受受次梁傳來來的集載，，可在中下下部發生斜斜裂縫。設附加橫向向鋼筋(箍筋或吊筋筋)承擔集載。。附加橫向鋼鋼筋布置在在s=2h1+3b的范圍：第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.5單向板肋形形結構的截截面設計和和構造要求求支座處剪力力大時，梁梁加做支托托，局部加加高。支托尺寸寸見圖。。支托附加加鋼筋2～4根，直徑徑與受力力筋的相相同。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計第七節雙雙向板肋肋形結構構的設計計一、試驗驗結果四邊簡支支板在均均布荷載載作用下下，裂縫縫出現前前，板處處于彈性性工作階階段，四四角有翹翹起的趨趨勢，板板傳給支支座的壓壓力不沿沿邊長均均勻分布布，每邊邊中心處處最大。。雙向板變變形圖第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計四邊簡支支板，荷荷載增加加，第一一批裂縫縫出現在在板底中中間，沿沿對角線線向四角角擴展。。接近破壞壞，板頂頂四角出出現與對對角線垂垂直裂縫縫。最后跨中中受力筋筋屈服，，板破壞壞。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計矩形簡支支板，沿沿短跨的的最大彎彎矩在跨跨中，沿沿長跨最最大彎矩矩偏離中中點。跨跨長比為為2，短跨與與長跨的的最大彎彎矩的比比值為3.889，按單向向板計算算可行。。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計四邊固定定的雙向向板，沿沿短跨跨跨中彎矩矩分布猶猶如一兩兩端固定定的單跨跨梁。沿沿周邊的的彎矩與與反力的的分布均均為由支支承邊的的中部向向角點減減小。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計按理論分分析，鋼鋼筋應垂垂直于裂裂縫的方方向配置置。試驗表明明鋼筋布置置方向對對破壞荷荷載無顯顯著影響響。平行于板板邊配筋筋，施工方方便。配筋率相相同，采采用較細細的鋼筋筋有利；；鋼筋數量量相同，，板中間間鋼筋排排列較密密比均布布有效。。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計二、按彈彈性方法法計算內內力彈性計算算方法根根據薄板板小撓度度理論假假定進行行。工程設計計根據板板的荷載載及支承承情況利利用表格格計算。。(一)單塊板的的計算均載下單單塊矩形形雙向板板：M——不同支承承單位板板寬跨中中或支座座中點的的彎矩；；a——不同支承承和不同同板跨比比lx／ly彎矩系數數；lx——板的跨長長；p——雙向板上上的均載載。附錄十的的表格適適用于泊泊松比為為1/6的鋼筋混混凝土板板。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計(二)連續板的的計算（簡化為為單塊板板）1．跨中最最大彎矩矩最不利荷荷載布置置可簡化化為滿布布的p'和一上一一下作用用的p''。p'=g+q／2，p''＝q／2。p'作用下中中間支座座固定；；p''作用下中中間支座座簡支。。邊支座根根據實際際情況確確定。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計2．支座中中點最大大彎矩將p=g+q布滿各跨跨計算。。各跨板在在中間支支座為固固定。相鄰兩跨跨板的另另一端支支承不同同，或兩兩跨度不不等，取取相鄰兩兩跨同一一支座彎彎矩均值值。兩列三跨跨雙向板板，周邊邊為簡支支。p''作用，各各板為四四邊簡支支板；p'作用，角角板為兩兩鄰邊固固定、兩兩鄰邊簡簡支；中中跨板為為三邊固固定、一一邊簡支支。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計三、塑性性鉸線理理論計算算方法假定破損損線如圖圖所示，，在破損損線上，，板有足足夠的轉轉動能力力，承受受的內力力矩即極極限力矩矩。破損損線稱為為塑性鉸鉸線。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計塑性鉸線線理論有有兩種計計算途徑徑：板塊平衡衡法。考考慮形成成破壞機機構的單單獨板塊塊的平衡衡，導出出一組聯聯立方程程，解出出未知幾幾何參數數及作用用荷載和和抵抗彎彎矩之間間的關系系。虛功原理理法。當當給預先先確定的的破壞機機構一個個微小的的虛位移移，塑性性鉸處所所作的內內功等于于外荷載載作的外外功。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計塑性鉸線線法的基基本假定定板即將破破壞時，，塑性鉸鉸線發生生在彎矩矩最大處處。分布荷載載下，塑塑性鉸線線為直線線，整塊塊板由塑塑性鉸線線劃分成成若干個個板塊。。板塊的變變形遠小小于塑性性鉸線處處的變形形，把板板塊看作作剛體。。整個板板的變形形集中在在塑性鉸鉸線上。。破壞時時，各板板塊均繞繞塑性鉸鉸線轉動動。整塊板在在荷載作作用下達達到極限限狀態時時，理論論上存在在多個破破壞圖式式，在所所有可能能的破壞壞圖式中中最危險險的是相相應于極極限荷載載為最小小的塑性性鉸線。。最危險的的塑性鉸鉸線上扭扭矩和剪剪力均極極小，可可略去不不計。只只由塑性性鉸線上上的極限限彎矩來來抵抗外外荷載，，并假定定板在轉轉動過程程中，此此彎矩值值保持不不變。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計四、雙向向板的截截面設計計與構造造雙向板跨跨中兩個個方向均均需受力力筋，兩兩個方向向的h0不同。短短跨方向向鋼筋排排下層，，長跨方方向鋼筋筋排上層層。板在兩個個方向各各劃分為為三個板板帶，邊邊緣板帶帶為較小小跨度l1的1／4，其余為為中間板板帶。中間板帶帶，按跨跨中最大大彎矩配配筋；邊邊緣板帶帶，單位位寬度內內鋼筋用用量為中中間板帶帶的一半半。且每每米寬度度不少于于3根。支座最大大彎矩求求得的鋼鋼筋沿板板邊均布布，不得得分帶減減少。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.7雙向板肋形結構構的設計雙向板的布筋方方式第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.7雙向板肋形結構構的設計五、支承雙向向板的梁的計計算特點短跨梁上荷載載是三角形的的，長跨梁上上荷載是梯形形的。跨度相等或相相差不超過10％，可將梯形形(或三角形)荷載折算成相等支座彎矩矩的等效均載載pE，求出最不利利荷載下的各各支座彎矩M支。根據靜力平衡衡條件，由承承受梯形(或三角形)分布荷載和支支座彎矩M支的簡支梁，求求出各跨中彎彎矩和支座剪剪力。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.8鋼筋混凝土剛剛架結構第八八節節剛剛架架結結構構剛架架是是由由橫橫梁梁和和立立柱柱剛剛性性連連接接所所組組成成的