HenanUniversityofUrbanConstruction根據教學樓設計的相關規范和其它的相關標準以及設計的具體要求和提供的相關地質資料，設計該教學樓。按照先是建筑然后結構，先整體布局然后局部節點設計的步驟設計。主要內容包括：建筑設計總說明、設計的資料、建筑平面、剖面、立面、剖面圖設計說明，及其它建筑部分的設計說明；計算簡圖及結構平面布置確定、內力計算、內力組合、荷載計算、配筋計算、主梁截面設計、次梁截面設計配筋計算、框架柱截面設計和配筋計算、屋面和樓板設計、基礎設計、樓梯設計等。其中縱向和橫向地震荷載作用下的剪力、軸力和框架彎矩圖；附有風荷載作用下的剪力、軸力和框架彎矩圖；活荷載和恒荷載作用下的剪力、軸力和框架彎矩圖以及梁柱的內力組合表。關鍵詞：框架；結構設計；內力組合；現澆鋼筋混凝土結構。AbstractAccordingtobuildingdesignspecificationsotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidegeologicaldata,thedesignoftheframeworkoftheclassroombuilding.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignoftotalshowsthattheconstructionoftheplane,Facade,profiledesignspecifications,,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayouttheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,meetingbeamreinforcementdesign,floorandroofdesign,stairdesign,infrastructuredesign.Enclosingwindloadundertheframeworkmoment,shearandaxialbid;verticalandhorizontalseismicloadsundertheframeworkofthemoment,shearandaxialbid;Constantloadandliveloadundertheframeworkmoment,shearandaxialtryingtointernalforcesandthecombinationofbeam-columntable.KeyWords：Gravityloadframe,cast-in-placereinforcedconcretestructure,curvedsquareamplitudemodulationinternalforcemakeup,.目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"緒論 0\o"CurrentDocument"一、結構計算書總說明 1\o"CurrentDocument"樓蓋結構計算 1\o"CurrentDocument"框架結構計算 1\o"CurrentDocument"樓梯結構計算 1\o"CurrentDocument"基礎結構計算 1\o"CurrentDocument"二建筑設計 2\o"CurrentDocument"建筑布局 2\o"CurrentDocument"建筑平面設計 2\o"CurrentDocument"使用部分的平面設計 2\o"CurrentDocument"交通聯系部分的平面設計 3\o"CurrentDocument"建筑剖面設計 3\o"CurrentDocument"三、結構設* 5\o"CurrentDocument".結構模型概況 5\o"CurrentDocument"系統總信息 5\o"CurrentDocument"樓層信息 11\o"CurrentDocument"各層等效尺寸 12\o"CurrentDocument"層塔屬性 13\o"CurrentDocument"工況和組合 14\o"CurrentDocument"工況設定 14\o"CurrentDocument"構件內力基本組合系數 14.質量信息 15結構質量分布 15\o"CurrentDocument"各層剛心、偏心率信息 19\o"CurrentDocument"樓板設計 22\o"CurrentDocument"雙向板計算 23\o"CurrentDocument"配筋計算 24\o"CurrentDocument"跨中撓度計算 27\o"CurrentDocument"裂縫寬度驗算 28\o"CurrentDocument"連續梁設計 33\o"CurrentDocument"LL1 34\o"CurrentDocument"LL2 38框架結構的內力組合 41框架梁的內力組合 41\o"CurrentDocument"362、框架柱的內力組合 68\o"CurrentDocument".變形驗算 97\o"CurrentDocument"普通結構樓層位移指標統計 97\o"CurrentDocument".舒適度驗算 105\o"CurrentDocument"結構頂點風振加速度 105\o"CurrentDocument".抗傾覆和穩定驗算 106\o"CurrentDocument"抗傾覆驗算 106\o"CurrentDocument"整體穩定剛重比驗算 106\o"CurrentDocument"結構周期及振型方向 107\o"CurrentDocument"各地震方向參與振型的有效質量系數 108\o"CurrentDocument"各振型的地震力前 109\o"CurrentDocument"各振型的基底剪力 110\o"CurrentDocument"地震作用下結構剪重比及其調整 111\o"CurrentDocument".結構體系指標及二道防線調整 114\o"CurrentDocument"豎向構件傾覆力矩及百分比（抗規方式） 115\o"CurrentDocument"豎向構件傾覆力矩及百分比（力學方式） 117\o"CurrentDocument"豎向構件地震剪力及百分比 119\o"CurrentDocument".立面規則性 122\o"CurrentDocument"樓層側向剪切剛度及剛度比 122\o"CurrentDocument"樓層側向剪彎剛度及剛度比 123\o"CurrentDocument"［樓層剪力/層間位移］剛度 124\o"CurrentDocument"各樓層抗剪承載力及承載力比值 125\o"CurrentDocument"樓層薄弱層調整系數 126\o"CurrentDocument"十、樓梯結構計算 127基本資料 127依據規范 127\o"CurrentDocument"幾何參數 128\o"CurrentDocument"荷載標準值 128\o"CurrentDocument"材料信息 128\o"CurrentDocument"計算過程 128\o"CurrentDocument"樓梯幾何參數 128\o"CurrentDocument"荷載計算（取B=1m寬板帶） 128\o"CurrentDocument"正截面受彎承載力計算 129計算結果（為每米寬板帶的配筋） 129\o"CurrentDocument"號鋼筋計算結果（跨中） 129\o"CurrentDocument"/3號鋼筋計算結果（支座） 129號鋼筋計算結果 129\o"CurrentDocument"跨中撓度計算 129\o"CurrentDocument"計算永久組合彎距值Mq 129\o"CurrentDocument"計算受彎構件的短期剛度Bsk 129\o"CurrentDocument"計算受彎構件的長期剛度B 130\o"CurrentDocument"計算受彎構件撓度 130\o"CurrentDocument"104.5.驗算撓度 130\o"CurrentDocument"10.5、裂縫寬度驗算 131\o"CurrentDocument"十一、基礎結構計算 132\o"CurrentDocument"11..1基礎設計資料 132\o"CurrentDocument"幾何參數 132\o"CurrentDocument"材料信息 132\o"CurrentDocument"計算信息 133\o"CurrentDocument"11.2基礎結構計算 133\o"CurrentDocument"初步確定基礎的高度 133\o"CurrentDocument"確定基礎底面尺寸 133\o"CurrentDocument"基礎受沖切承載力驗算 134\o"CurrentDocument"基礎底板配筋計算 135\o"CurrentDocument"參考文獻 137\o"CurrentDocument"1、參考規范 137\o"CurrentDocument"2、參考資料 137緒論畢業設計是針對大學本科教育培養目標實現的重要階段，是拓寬、深化、綜合教學必不可少的過程,是畢業之前綜合學習的階段，是全面總結大學期間所學的專業知識。本人畢業設計題目為——育才中學教學樓。在畢設的前期階段，我復習了《結構力學》、、《建筑結構抗震設計》、《鋼筋混凝土設計》等書籍，并借閱了《荷載規范》、《抗震規范》、《混凝土規范》等規范。在畢設的中期階段，我們通過所學的專業知識、基本理論和基本的設計技能進行結構、建筑設計。在畢設的后期階段，主要把手稿進行電腦輸入，并得到老師的指正審批，讓我圓滿的完成了任務，在此對我的指導老師表示衷心的感謝。在進行畢業設計的三個月里，由于指導老師的幫助，經過資料查閱、外文翻譯、論文撰寫以及設計計算，加深了對手冊、新規范、規程等相關內容的理解。提高了綜合分析、解決問題的能力、鞏固了專業知識。在進行內力組合設計計算時，進一步了解了Excel的細節操作方法。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD、pkpm、天正、探索者等繪圖軟件，以上所有這些東西從不同的方面達到了畢業設計的要求和目的。框架結構設計的計算量非常非常的大，我在計算過程中主要以手算，輔助以一些計算劍軟件的驗算。由于自己的學術水平有限，難免存在一些不妥和疏忽的地方，敬請各位答辯老師的批評指正。、結構計算書總說明樓蓋結構計算本設計采用了彈性理論方法對樓蓋的板進行了結構分析和計算，用彈性理論方法和塑性內力重分布方法兩種計算方法對樓蓋的梁進行了結構分析和計算，并根據計算結果進行配筋構造設計。框架結構計算本設計采用人工計算的方法對所選取的一幅框架進行了結構計算，主要進行了框架荷載計算、框架在橫向水平地震力和風荷載的作用下的內力計算、框架在豎向荷載作用下的內力計算、框架荷載效應組合和框架截面設計等。樓梯結構計算本設計選用板式樓梯，主要對框架結構計算中的樓梯進行了結構計算和設計。基礎結構計算本設計基礎選用柱下獨立基礎，主要對框架結構計算中所選取的一幅框架的柱下獨立基礎進行了結構計算和設計。注：本結構計算和設計除某些方面具體注明外，其余均按新規范要求進行計算和設計。二建筑設計建筑布局建筑物主體為規則框架結構，其中一層設置門廳，物理實驗室，其他用房，教研室,樓梯，衛生間，普通教室。二層至五層與首層布局相同，房間功能也大致相同。內裝修：內墻面：抹灰刷涂料和貼地磚；地面材料：水泥砂漿；樓面：磨光花崗巖,鋪地磚；頂棚：抹灰、刷涂料。屋面材料：保溫層為聚苯乙烯泡沫塑料板，防水層為S8S高聚物防水卷材。建筑平面布局以中軸線對稱，詳細布置見建筑施工圖。建筑平面設計使用部分的平面設計對于使用房間平面設計的要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內使用活動和家具、設備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風良好；房間的構成應結構布置合理，施工方便，有利于房間之間的組合,材料要符合相應的建筑標準；室內空間、頂棚、地面、各個墻面和構件細部，要考慮人們的使用和審美要求。另外，使用房間面積的大小，主要是由房間內部活動特點、使用人數的多少、器材設備的多少等因素決定。對于使用房間平面設計的要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內使用活動和家具、設備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風良好；房間的構成應結構布置合理，施工方便，有利于房間之間的組合，材料要符合相應的建筑標準；室內空間、頂棚、地面、各個墻面和構件細部，要考慮人們的使用和審美要求。另外，使用房間面積的大小，主要是由房間內部活動特點、使用人數的多少、器材設備的多少等因素決定。交通聯系部分的平面設計交通聯系部分的設計要求有足夠的通行寬度，聯系便捷，互不干擾，通風采光良好等。此外，在滿足使用需要的前提下要盡量減少交通面積以提高平面的利用率。建筑剖面設計房間剖面的設計，首先要確定室內的凈高。確定建筑物各部分高度建筑層數建筑空間的組合與利用以及建筑剖面中的結構、構造關系。剖面設計包括的內容1、確定房間的剖賣弄形狀、尺寸及比例關系2、確定房間層數和各部標高層高、凈高、窗臺高度、室內外地面高度3、解決天然彩光、自然通風、保溫、隔熱、屋面排水及選擇建筑物構造方案4、選擇主體結構和維護結構方案5、進行房屋豎向空間的組合研究建筑物空間的利用建筑立面設計建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。對于建筑物的立面的設計要求：能反映建筑功能要求和建筑類型的特征；要結合材料性能、結構構造和施工技術的特點；掌握建筑標準和相應的經濟指標；適應基地環境和建筑規劃的群體布置；符合建筑造型和立面構圖的一些規律，如均衡、韻律、對比、統一等；做到把適用、經濟、美觀三者有機地結合起來。三、結構設計結構模型概況系統總信息（一）總信息:水平力與整體坐標夾角（度）0混凝土容重（kN/m3）27.00鋼材容重（kN/m3）78.00裙房層數0轉換層所在層號0嵌固端所在層號1地上部分層數6地下室層數0墻元細分最大控制長度（m）1.00彈性板細分最大控制長度（m）1.00轉換層指定為薄弱層是墻梁跨中節點作為剛性樓板從節點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否考慮梁板頂面對齊否構件偏心方式傳統移動節點方式結構材料信息鋼筋混凝土結構結構體系框架結構恒活荷載計算信息模擬施工加載3風荷載計算信息計算水平風荷載地震作用計算信息計算水平地震作用結構所在地區全國規定水平力的確定方式樓層剪力差方法（規范方法）墻梁轉框架梁的控制跨高比（0=不轉）0.00框架連梁按殼元計算控制跨高比0.00剛性樓板假定計算信息不強制采用剛性樓板假定樓梯計算信息帶樓梯參與整體計算樓梯模型殼單元

（二）控制信息:64位64位Pardiso總剛分析方法簡化輸出否否（三）風荷載信息：TOC\o"1-5"\h\z地面粗糙度類別 B修正后的基本風壓（kN/m2） 0.40X向結構基本周期（秒） 0.45Y向結構基本周期（秒） 0.45風荷載作用下結構的阻尼比（為） 5.00承載力設計時風荷載效應放大系數 1.00結構底層底部距離室外地面高度（m） 0.45用于舒適度驗算的風壓（kN/m2） 0.30用于舒適度驗算的結構阻尼比（%） 2.00考慮順風向風振影響 是考慮橫風向風振影響 否考慮扭轉風振影響 否水平風體型系數：體型分段數 1第一段：最高層號 6X向體型系數 1.30Y向體型系數 1.30設縫多塔背風面體型系數 0.50（四）地震信息:不規則第一組7（0.15g）不規則第一組7（0.15g）II類3三級3三級場地類別碎框架抗震等級剪力墻抗震等級鋼框架抗震等級 3三級抗震構造措施的抗震等級 提高一級TOC\o"1-5"\h\z懸挑梁默認取框梁抗震等級 否按主振型確定地震內力符號 否按抗規（6.1.3-3）降低嵌固端以下抗震構造措施的抗震等級 否部分框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級（高規表3.9.3、表3.9.4）程序自動考慮最不利水平地震作用考慮雙向地震作用考慮偶然偏心重力荷載代表值的活載組合值系數TOC\o"1-5"\h\z周期折減系數 1.00特征周期（秒） 0.35水平地震影響系數最大值 0.12用于12層以下規則碎框架結構薄弱層驗算的地震影響系數最大值 0.72結構阻尼比選取方法 全樓統一結構的阻尼比（%） 5.00特征值分析參數：分析類型 子空間迭代法計算振型個數 18斜交抗側力構件方向附加地震數 0是否采用自定義地震影響系數曲線 否（五）活荷信息:柱、墻設計時活荷載不折減傳給基礎的活荷載折減梁活荷不利布置的最高層號6柱、墻、基礎活荷載折減系數：計算截面以上層數折減系數11.002-30.854-50.706-80.659-200.6020層以上0.55梁樓面活荷載折減設置不折減考慮結構使用年限的活荷載調整系數1.00

（六）調整信息:梁端負彎矩調幅系數梁活荷載內力放大系數梁扭矩折減系數托墻梁剛度放大系數支撐臨界角（度）地震作用下連梁剛度折減系數風荷載作用下的連梁剛度折減系數柱實配鋼筋超配系數墻實配鋼筋超配系數梁剛度放大系數按2010規范取值梁剛度放大系數按主梁計算按抗震抗規（5.2.5）調整各樓層地震內力弱軸方向動位移比例（0T）強軸方向動位移比例（0T）薄弱層調整：按剛度比判斷薄弱層的方式受剪承載力突變形成的薄弱層自動進行調整指定的薄弱層個數薄弱層地震內力放大系數地震作用調整：全樓地震作用放大系數二道防線調整：考慮雙向地震時內力調整方式0.2V0分段調整方法alphabeta調整分段數調整系數上限調整與框支柱相連的梁的內力框支柱調整系數上限指定的加強層個數0.851.20.0.851.20.401.0020.000.551.001.155O

L是否是0.00.00按抗規和高規從嚴判斷否01.2500先考慮雙向地震再調整規范方法0.201.50000否5.000TOC\o"1-5"\h\z結構重要性系數 1. 00鋼構件截面凈毛面積比 0. 85梁按壓彎計算的最小軸壓比 0. 15

考慮P-A效應 否按高規或高鋼規進行構件設計 否框架梁端配筋考慮受壓鋼筋 是結構中的框架部分軸壓比限值按照純框架結構的規定采用否剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4條的較高配筋要求是當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件按混凝土規范B.0.4條考慮柱二階效應梁按高規5.2.3-4條進行簡支梁控制主梁、次梁均執行此條主梁進行簡支梁控制的處理方法分段計算梁保護層厚度（mm）25.00柱保護層厚度（mm）30.00梁柱重疊部分簡化為剛域：梁端簡化為剛域否柱端簡化為剛域否鋼柱計算長度系數：X向：有側移Y向：有側移柱配筋計算原則按單偏壓計算柱雙偏壓配筋時進行迭代優化否柱剪跨比計算原則簡化方式（H/2h0）過渡層信息：過渡層個數0（八）配筋信息:鋼筋級別：梁主筋級別HRB400E360]梁箍筋級別HRB400[360]柱主筋級別HRB400E360]柱箍筋級別HRB400[360]墻主筋級別HRB400E360]墻水平分布筋級別HRB400E360]墻豎向分布筋級別HRB400E360]邊緣構件箍筋級別箍筋間距：HRB400[360]梁箍筋間距（mm）100.00柱箍筋間距（mm）100.00墻水平分布筋間距（mm）墻分布筋配筋率：200.00TOC\o"1-5"\h\z墻豎向分布筋配筋率（%） 0.30墻最小水平分布筋配筋率（%） 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式時，箍筋與對角斜筋的配筋強度比 1.00（九）荷載組合：恒荷載分項系數YG 1. 20活荷載分項系數YL 1.40活荷載組合系數甲L 0. 70重力荷載代表值效應的活荷組合值系數YEG 0.50重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數 0.50風荷載分項系數YW 1.40風荷載組合值系數WW 0. 60水平地震作用分項系數YEh 1. 30豎向地震作用分項系數YEv 0. 50吊車荷載組合值系數 0. 70溫度荷載分項系數 1. 40吊車荷載分項系數 1. 40特殊風荷載分項系數 1. 40溫度作用的組合值系數：僅考慮恒、活荷載參與組合 0. 60考慮風荷載參與組合 0. 00考慮僅地震作用參與組合 0. 00碎構件溫度效應折減系數 0. 30采用自定義組合及工況 否（十）性能設計：按照高規方法進行性能設計 不考慮（十一）其他重要參數：主控自由度總數 7641

3.1.2.樓層信息表3T構件材料層號梁柱（含支撐）痛數量材料數量材料數量材料1698C3560C355322C3568C352-4352C3568C351156C3560C35表3-2梁柱板鋼筋強度層號柱縱筋柱箍筋梁縱筋梁箍筋1-6360360360360表3-3墻鋼筋強度層號墻主筋墻水平分布筋墻豎向分布筋邊緣構件箍筋墻豎筋率（階1-63603603603600.30%

梁 柱圖3-1全樓構件材料簡圖3.1.3.各層等效尺寸表3-4各層等效尺寸（單位:m,nT2）層號層高累計層高面積形心X,Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN63.60019.5001013.0436.44,15.7660.3016.8060.3016.8053.60015.9001013.0436.44,15.7660.3016.8060.3016.8043.60012.3001013.0436.44,15.7660.3016.8060.3016.8033.6008.7001013.0436.44,15.7660.3016.8060.3016.8023.6005.1001013.0436.44,15.7660.3016.8060.3016.8011.5001.5001013.036.44,15.7660.3016.8060.3016.80

層號層高累計層局面積形心X,Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN43.1.4.層塔屬性表3-5樓層屬性表層號約束邊緣構件層過渡層底部加強區樓層轉換層加強層薄弱層頂部小塔樓3-621V工況和組合工況設定表3-6工況設定工況編號工況簡稱工況詳稱工況1DL恒荷載 |工況2LL活荷載工況3WXX向風荷載工況4WYY向風荷載工況5LL2考慮不利布置的活荷載（負包絡）工況6LL3考慮不利布置的活荷載（正包絡）工況7LXX靜震（X向地震的規定水平力）工況8LYY靜震（Y向地震的規定水平力）工況9EXX向地震工況10EYY向地震構件內力基本組合系數表3-7構件內力基本組合系數編號基本組合系數DLLLWXWYEXEY11.350.980.000.000.000.0021.201.400.000.000.000.0031.001.400.000.000.000.0041.200.001.400.000.000.0051.200.00-1.400.000.000.0061.200.000.001.400.000.0071.200.000.00-1.400.000.0081.201.400.840.000.000.0091.201.40-0.840.000.000.00

編號基本組合系數DLLLWXWYEXEY101.201.400.000.840.000.00111.201.400.00-0.840.000.00121.200.981.400.000.000.00131.200.98-1.400.000.000.00141.200.980.001.400.000.00151.200.980.00-1.400.000.00161.000.001.400.000.000.00171.000.00-1.400.000.000.00181.000.000.001.400.000.00191.000.000.00-1.400.000.00201.001.400.840.000.000.00211.001.40-0.840.000.000.00221.001.400.000.840.000.00231.001.400.00-0.840.000.00241.000.981.400.000.000.00251.000.98-1.400.000.000.00261.000.980.001.400.000.00271.000.980.00-1.400.000.00281.200.600.000.001.300.00291.200.600.000.00-1.300.00301.200.600.000.000.001.30311.200.600.000.000.00-1.30321.000.500.000.001.300.00331.000.500.000.00-1.300.00341.000.500.000.000.001.30351.000.500.000.000.00-1.30.質量信息結構質量分布表3-8質量分布層號恒載質量(t)活載質量(t)層質量(t)質量比6969.1135.71104.80.88層號恒載質量(t)活載質量(t)層質量(t)質量比51116.7135.61252.31.003,41119.8135.41255.31.0021119.8135.41255.3X2.50X1502.90.0502.91.00X代表該樓層質量比不滿足高規3.5.6條的限值1.5恒載產生的總質量(t): 5948.269活載產生的總質量(t): 677.530結構的總質量(t): 6625.799恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載結構總質量包括恒載、活載產生的質量和附加質量活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果(It=1000kg)下表中質量比的計算方法為‘本層單位面積質量與上層單位面積質量比值”和“本層單位面積質量與下層單位面積質量比值”的大值表3-9各樓層的單位面積質量分布層號單位面積質量(kg/nT2)單位面積質量比61090.571.0051236.161.133.11239.111.0021239.11X2.50X

層號單位面積質量(kg/nT2)單位面積質量比1496.431.00X代表該樓層單位面積質量比不滿足高規3.5.6條的限值L5樓層圖3-3質量比分布曲線樓層圖3-4單位面積質量分布曲線各層剛心、偏心率信息Xstif、Ystif(m): 剛心的X,Y坐標值Alf(Degree): 層剛性主軸的方向Eex、Eey: X,Y方向的偏心率表3T0各層剛心、偏心率信息層號XstifYstifAlfEexEey636.3915.7645.000.57%0.06%535.3819.0345.006.17%20.61%2-435.3819.0345.006.15%20.59%136.3915.7645.001.39%1.19%1.風荷載信息風壓單位： kN/m2迎風面積單位： m2本層風荷、樓層剪力單位:kN樓層彎矩單位： kN.m表3T1X向順風向風荷載信息層號本層風荷樓層剪力樓層彎矩662.762.7225.8555.5118.3651.5448.5166.71251.7342.7209.42005.7238.6248.02898.519.9257.93285.4

表372Y向順風向風荷載信息層號本層風荷樓層剪力樓層彎矩6221.8221.8798.35196.9418.62305.44172.2590.84432.43152.3743.17107.82138.1881.310280.4135.4916.711655.4樓層樓層樓層圖3-8Y向風荷載下彎矩簡圖圖3.4各質點的重力荷載代表值3.4樓板設計［設計資料］本辦公樓樓蓋結構采用現澆鋼筋混凝土樓蓋，底面用20mm厚石灰砂漿抹平。樓蓋采用C25級混凝土，梁中縱向受力鋼筋采用HRB335級鋼筋，其它采用HRB300級鋼筋。各種板荷載計算選標準層結構平面進行設計，由于對稱，選其中一部分進行計算，樓面板布置如下圖2.1所示：圖3-9樓板結構布置圖＞雙向板計算.幾何參數計算跨度：Lx=4500mm;Ly=6900mm板厚：h=120mm.材料信息混凝土等級：C35fc=16.7N/mm2ft=l.57N/mm2ftk=2.20N/mm2Ec=3.15X104N/mm2鋼筋種類：HRB400fy=360N/mm2Es=2.0X105N/mm2最小配筋率：P=0.214%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離：as=20mm保護層厚度：c=10mm.荷載信息（均布荷載）永久荷載分項系數：YG=1.200可變荷載分項系數：YQ=1.400準永久值系數：=1.000永久荷載標準值：qgk=7.000kN/m2可變荷載標準值：qqk=4.000kN/m2.計算方法:彈性板.邊界條件(上端/下端/左端/右端)：固定/固定/固定/固定.設計參數結構重要性系數：yo=1.00泊松比：U=0.200計算參數：L計算板的跨度：Lo=4500mm2.計算板的有效高度：ho=h-as=120-20=100nun配筋計算X向底板鋼筋1)確定X向板底彎矩Mx=表中系數(yGxqgk+yQxqqk)XL。？=(0.0344+0.0096x0.200)x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=10.294kNXm2)確定計算系數as=yoxMx/(aIxfcxbxhoxho)=1.00x10.294X106/(l.00x16.7x1000x100x100)=0.0623)計算相對受壓區高度&=1-sqrt(1-2as)=l-sqrt(1-2x0.062)=0.0644)計算受拉鋼筋面積As=aIfcbho€/fy=1.000x16.7x1000x100x0.064/360=295mm25)驗算最小配筋率P=As/(bxh)=295/(1000x120)=0.246%PPmin=0.214% 滿足最小配筋要求采取方案80160,實配面積314mm2Y向底板鋼筋1)確定Y向板底彎矩My=表中系數(yGxqgk+yQxqqk)xLc)2=(0.0096+0.0344x0.200)x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=4.666kNXm2)確定計算系數as=yoxMy/(aIxfcxbxhoxho)=1.00x4.666X106/(l.00x16.7x1000x100x100)=0.0283)計算相對受壓區高度&=1-sqrt(l-2xas)=l-sqrt(1-2x0.028)=0.0284)計算受拉鋼筋面積As=aIfcbhoC/fy=1.000x16.7x1000x100x0.028/360=131mm25)驗算最小配筋率P=As/(bxh)=131/(1000x120)=0.110%P<Pmin=0.214%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=pminbh=0.214%xl000xl20=257mm2采取方案80180,實配面積279mm2X向支座左邊鋼筋1)確定左邊支座彎矩M°x=表中系數(YGxqgk+丫Qxqqk)xLo2=0.0765x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=21.678kNXm2)確定計算系數as=yoMox/(aIfcbho2)=1.00x21.678X106/(l.00x16.7x1000X1002)=0.1303)計算相對受壓區高度€=1-sqrt(1-2as)=1-sqrt(1-2x0.130)=0.1404)計算受拉鋼筋面積As=aIfcbho€/fy=1.000x16.7x1000x100x0.140/360=647mm2驗算最小配筋率P=As/(bh)=647/(1000x120)=0.539%PPmin=0.214%滿足最小配筋要求采取方案 10@120,實配面積654mm2X向支座右邊鋼筋1)確定右邊支座彎矩M°x=表中系數(YGxqgk+YQxqqk)XLo2=0.0765x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=21.678kN?m2)確定計算系數as=yoxM°x/(aIfcbho2)=1.00x21.678X106/(l.00x16.7x1000x1002)=0.1303)計算相對受壓區高度€=l-sqrt(l-2as)=1-sqrt(1-2x0.130)=0.1404)計算受拉鋼筋面積As=aIfcbho€/fy=1.000x16.7x1000x100x0.140/360=647mm25)驗算最小配筋率P=As/(bh)=647/(1000x120)=0.539%P2Pmin=0.214%滿足最小配筋要求采取方案 10@120,實配面積654mm2Y向上邊支座鋼筋1)確定上邊支座彎矩M°y=表中系數(丫Gxqgk+丫Qxqqk)xLc)2=0.0571x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=16.185kN?m2)確定計算系數as=yoxM°y/(aIfcbho2)=1.00x16.185X106/(l.00x16.7x1000x1002)=0.0973)計算相對受壓區高度g=1-sqrt(l-2xas)=1-sqrt(1-2x0.097)=0.1024)計算受拉鋼筋面積As=aIfcbhoC/fy=1.000x16.7x1000x100x0.102/360=474mm25)驗算最小配筋率P=As/(bh)=474/(1000x120)=0.395%P2Pmin=0.214%滿足最小配筋要求采取方案 10@160,實配面積490mm2Y向下邊支座鋼筋1)確定下邊支座彎矩M°y=表中系數(丫Gxqgk+丫Qxqqk)xL02=0.0571x(1.200x7.000+1.400x4.000)x4.52=16.185kNXm2)確定計算系數as=yoxM°y/(alfcbho2)=1.00x16.185X106/(l.00x16.7xl000xl002)=0.0973)計算相對受壓區高度C=1-sqrt(1-2as)=l-sqrt(1-2x0.097)=0.1024)計算受拉鋼筋面積As=alfcbho€/fy=1.000x16.7x1000x100x0.102/3609=474mm"5)驗算最小配筋率P=As/(bxh)=474/(1000x120)=0.395%PPmin=0.214%滿足最小配筋要求采取方案 10@160,實配面積490mm2跨中撓度計算Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值.計算荷載效應Mq=Mgk+巾qxMqk=(0.0344+0.0096x0.200)x(7.000+1.0x4.000)x4.52=8.088kN?m.計算受彎構件的短期剛度Bs1)計算按荷載荷載效應的兩種組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力。sq=Mq/(0.87hoAs)混規(7.1.4-3)=8.088X106/(0.87x100x314)=296.081N/mm2)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積：Ate=0.5xbxh=0.5x1000x120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.1.2-4)=314/60000=0.523%3)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小=1.1-0.65xftk/(ptexosq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65x2.20/(0.523%x296.081)=0.177因為小不能小于最小值0.2,所以取巾q=0.24)計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aEaE=Es/Ec=2.0X105/3.15X104=6.3495)計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf矩形截面，Yf=O6)計算縱向受拉鋼筋配筋率PP=As/(bxho)=314/(1000x100)=0.314%7)計算受彎構件的短期剛度BsBsq=EsAsho2/[l.15il?q+0.2+6xaExp/(1+3.5yf')](混規(7.2.3-D)=2.OX105x314x1002/[1.15x0.177+0.2+6x6.349x0.314%/(1+3.5x0.0)]=1.143X103kN?m2.計算受彎構件的長期剛度B1)確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數6當p'=0時，0=2.0混規(7.2.5)2)計算受彎構件的長期剛度BBq=Bsq/0(混規(7.2.2-2))=1.143X103/2.0=5.713X102kNXm2.計算受彎構件撓度fmax=f(qgk+Wqxqqk)XLo4/B=17.641mm.驗算撓度撓度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mmfmax=17.641mm<fo=22.500mm,滿足規范要求！裂縫寬度驗算L跨中X方向裂縫1)計算荷載效應Mx=表中系數(qgk+巾qxqqk)xLc)2=(0.0344+0.0096x0.200)x(7.000+1.00x4.000)x4.52=8.088kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=L03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力。sq=Mq/(0.87hoAs)混規(7.1.4-3)=8.088X106/(0.87x100x314)=296.081N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5bh=0.5x1000x120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.1.2-4)=314/60000=0.0052因為Pte=0.0052<0.01,所以讓Pte=0.016)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數巾力=1.1-0.65ftk/(ptexoSq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65x2.200/(0.0100x296.081)=0.6177)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/160=68)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(￡nixdi2)/(Enixvixdi)=6x8x8/(6x1.0x8)=89)計算最大裂縫寬度3max=acr巾。sq/Es(1.9C+0.08Deq/pte)(混規(7.L2-1)=1.9x0.617x296.081/2.0X105x(1.9x20+0.08x8/0.0100)=0.1770mmW0.30,滿足規范要求2.跨中Y方向裂縫1)計算荷載效應My=表中系數(qgk+2qqqk)xLc)2=(0.0096+0.0344x0.200)x(7.000+1.00x4.000)x4.52=3.666kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=1.03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力。sq=Mq/(0.87hoAs)混規(7.1.4-3)=3.666X106/(0.87x100x279)=151.027N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5bh=0.5x1000x120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.L2-4)=279/60000=0.0046因為Pte=0.0046<0.01,所以讓pte=0.016)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數巾*=1.1-0.65ftk/(PtexoSq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65x2.200/(0.0100x151.027)=0.153因為巾=0.153<0.2,所以讓巾=0.27)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/180=58)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(￡nixdi2)/(￡nixvixdi)=5x8x8/(5x1.0x8)=89)計算最大裂縫寬度max=acrasq/Es(1.9C+0.08Deq/pte)(混規(7.1.2-1)=1.9x0.200x151.027/2.0X105x(1.9x20+0.08x8/0.0100)=0.0293mmW0.30,滿足規范要求.支座上方向裂縫1)計算荷載效應M°y=表中系數((qgk+巾qxqqk)xLc(2)=0.0571X(7.000+1.00X4.000)X4.52=12.717kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=1.03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力osq=Mq/(0.87XhoXAs)混規(7.1.4-3)=12.717X106/(0.87X100X490)=298.313N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5XbXh=0.5X1000X120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.L2-4)=490/60000=0.0082因為Pte=0.0082<0.01,所以讓Pte=0.016)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數32=1.1-0.65Xftk/(pteXosq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65X2.200/(0.0100X298.313)=0.6217)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/160=68)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(EniXdi2)/(ZniXviXdi)=6X10X10/(6X1.0X10)=109)計算最大裂縫寬度3max=acrX力Xosq/EsX(1.9XC+0.08XDeq/pte)(混規(7.1.2-1)=1.9X0.621X298.313/2.0X105X(1.9X20+0.08X10/0.0100)=0.2075mmW0.30,滿足規范要求.支座下方向裂縫1)計算荷載效應M°y=表中系數(qgk+巾qXqqk)XLo2=0.0571X(7.000+1.00X4.000)X4.5212.717kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=L03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力osq=Mq/(0.87XhoXAs)混規(7.1.4-3)=12.717X106/(0.87X100X490)=298.313N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5XbXh=0.5X1000X120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.1.2-4)=490/60000=0.0082因為Pte=0.0082<0.01,所以讓Pte=0.016)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數力2=1.1-0.65Xftk/(pteXasq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65X2.200/(0.0100X298.313)=0.6217)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/160=68)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(￡niXdi2)/(ZniXviXdi)=6X10X10/(6X1.0X10)=109)計算最大裂縫寬度3max=acrXi]>Xosq/EsX(1.9XC+0.08XDeq/pte)(混規(7.1.2-1)=1.9X0.621X298.313/2.0X105X(1.9X20+0.08X10/0.0100)=0.2075mmW0.30,滿足規范要求.支座左方向裂縫1)計算荷載效應M°x=表中系數(qgk+巾qXqqk)XLo2=0.0765X(7.000+1.00X4.000)X4.52=17.033kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=1.03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力。sq=Mq/(0.87XhoXAs)混規(7.1.4-3)=17.033X106/(0.87X100X654)=299.354N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=0.5XbXh=0.5X1000X120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.1.2-4)=654/60000=0.01096)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數巾il>=l.1-0.65Xftk/(PteXosq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65X2.200/(0.0109X299.354)=0.6627)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/120=88)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(ZniXdi2)/(ZniXviXdi)=8X10X10/(8X1.0X10)=109)計算最大裂縫寬度3max=acrX巾X。sq/EsX(1.9XC+0.08XDeq/Pte)(混規(7.1.2-1)=1.9X0.662X299.354/2.0X105X(1.9X20+0.08X10/0.0109)=0.2096mmW0.30,滿足規范要求.支座右方向裂縫1)計算荷載效應M°x=表中系數(qgk+3qXqqk)XLo2=0.0765X(7.000+1.00X4.000)X4.52=17.033kN?m2)帶肋鋼筋，所以取值vi=1.03)因為C<20,所以取C=204)計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力。sq=Mq/(0.87XhoXAs)混規(7.1.4-3)=17.033X106/(0.87X100X654)=299.354N/mm5)計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積，Ate=O.5XbXh=0.5X1000X120=60000mm2Pte=As/Ate混規(7.1.2-4)=654/60000=0.01096)計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數力*=1.1-0.65Xftk/(PteXosq)混規(7.1.2-2)=1.1-0.65X2.200/(0.0109X299.354)=0.6627)計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist=1000/120=88)計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deqdeq=(EniXdi2)/(XniXviXdi)=8X10X10/(8X1.0X10)=109)計算最大裂縫寬度3max=acrX3Xosq/EsX(1.9XC+0.08XDeq/pte)(混規(7.1.2-1)=1.9X0.662X299.354/2.0X105X(1.9X20+0.08X10/0.0109)=0.2096mm<0.30,滿足規范要求3.5連續梁設計

3.5.1、LL1選取LL1進行計算，連續梁結構布置圖如圖2.2.1所示,計算簡圖如圖2.2.2所示。圖3-10連續梁結構布置圖3900 1 3900 1 4500 ] 6000 ] 4500 ] 4500圖3-11LL1計算簡圖1、估計梁的截面尺寸h 18126900690012=400-600取h=600mm,b=250mmo2、荷載設計值行最不利的荷載組合，（1）、線荷載行最不利的荷載組合，（1）、線荷載板傳來恒荷載多孔病（250mm）窗折減次梁自重次梁粉刷恒荷載設計值6/2X3.9=7.02KN/m(三角形荷載)1X(3.6-0.3)X0.6X1.2=9.74KN/m0.25X0.3X25X1.2=1.5KN/m(0.3—0.1)X2X0.34XL2=0.16KN/mgi=11.4KN/mg2=7.02KN/m活荷載設計值 q=2.8X3.6/2=5.04KN/m把三角形分布荷載化為等效均布的荷載：gj=11.4+7.02X5/8=15.79KN/m=5.04X5/8=3.15KN/mLL1按彈性理論計算，故采用折算荷載：g=+q//4=16.58KN/mq=3 /4=2.36KN/m3、內力計算按彈性理論計算，計算跨度取為1。=3.6m可先采用等跨連續梁內力系數表進行計算，跨內和支座截面的最大彎矩及剪力按下式計算，則 M=KGl2+kQl2V=KG1+KQ1式中系數K由系數表查得，具體計算結果及最不利荷載組合見表2.3,2.4表3-13LL1彎矩計算序號計算簡圖彎矩簡圖跨內最大彎矩支座彎矩Ml\12M3Mb(-)(-)Md(-)Me(_)1g0.07716.750.0347.090.0459.880.10422.560.07816.980.07816.980.10622.567 aA X - .2向網0.1003.0590.0842.6000.0531.6210.0401.2250.0401.2240.0531.621

3b曲舊A0.0792.1170.0531.6210.0411.2240.0411.2240.0531.6214四g0.0732.2330.0782.3860.1183.6410.0220.6730.0441.3460.0511.5605「向”1四A0.0982.9980.0551.6820.0641.9580.0361.0720.Ill3.3960.0200.6120.0571.7446向4AAA0.0942.7860.0662.0510.0180.5510.0050.1530.0010.03170.0742.2640.0481.4980.0541.6520.0140.4280.0040.1228qo0.0722.2020.0140.3970.0531.6210.0531.6210.0130.398最不利荷載組合1+219.8112.4824.1718.2018.2024.181+39.50724.1718.2018.2024.181+418.989.47626.2017.6518.3324.121+519.758.77211.8423.6420.3817.5924.301+619.5424.6217.5317.1322.591+79.35424.0718.6417.3222.681+812.0822.9718.618.6022.96表3-14LL1剪力計算序號計算簡圖剪力VaVb左Vb右Vc左Vc右Vd左Vd右Ve左Ve右Vr1山1盧1.111UA.13sj dd'z、Z\ 、777770.39523.52-0.60636.170.52631.40-0.47428.290.50029.85-0.50029.850.47428.29-0.52531.410.60636.17-0.39423.522U-LjL *皿4 0.4463.797-0.5534.6980.0130.1100.0130.1100.5004.248-0.5004.248-0.0130.110-0.0140.Ill0.5534.698-0.4473.7983<4￡AAAAAir^<i-0.0540.451-0.0530.4500.5134.358-0.4874.138000.4874.138-0.5144.3570.0530.4500.0530.4504pVpq[U]a==0.3813.227-0.6205.2680.5985.081-0.4023.415-0.0230.195-0.0230.1950.4934.189-0.5064.3060.0520.4420.0520.442

5MA N"-0.0360.296-0.0350.2970.42436.02-0.5764.8930.5915.021-0.4093.475-0.0370.314-0.0380.3150.5574.732-0.4433.76477"6....A△ △ △ △A0.443-0.5660.0850.085-0.023-0.0230.0060.007-0.001-0.001“7 : 3.7644.8170.7220.7220.1950.1950.0510.0520.0080.0087.而...△AAa△△—-0.0490.416-0.0480.4150.4954.206-0.5054.2900.0680.5780.0680.5780.0180.153-0.0170.1540.0040.0340.0040.0348q△A1AA△— 0.0130.015-0.066-0.6060.500-0.5000.0660.067-0.013-0.0130.1100.Ill0.5610.5614.2484.2480.5610.5620.1100.110最1+227.32-40.831.51-28.234.10-34.128.20-31.4-31.5-27.3不1+323.07-36.835.76-32.429.85-29.932.4-35.7-35.8-23.1利1+426.75-41.636.48-31.729.66-30.032.48-35.7-35.8-23.1荷1+523.23-36.435.00-33.234.87-33.327.98-31.7-31.5-16.3載1+616.29-41.132.17-21.629.66-30.028.34-31.5-36.2-23.5組1+723.1-36.535.61-32.630.43-29.228.45-31.7-36.2-23.5合1+823.63-36.230.84-28.834.10-34.128.85-30.8-36.3-2.364、截面承載力計算次梁跨內的截面按T型截面計算，翼緣計算的寬度為：br'