1、建筑工程系道路橋梁工程技術專業畢業設計 ； 厚 ; 8 1摘要Abstract前言第一章 設計資料與方案比選11.1 設計資料與方案必選11.1.1 設計標準及上部構造11.1.2 水文地質條件11.1.3 材料11.1.4 下部結構比選11.1.5 橋梁下部構造尺寸3第二章 蓋梁計算32.1 荷載計算32.1.1 上部構造永久荷載表32.1.2 蓋梁自重及作用效應計算42.1.3 可變荷載計算52.1.4 雙柱反力 Gi 的計算122.2 內力計算122.2.1 恒載加活載作用下的各截面內力122.2.2 蓋梁內力匯總表142.2.3 蓋梁各截面的配筋設計及承載力校核15第三章 橋墩墩柱設計

2、173.1 荷載計算173.1.1 恒載計算173.1.2 活載計算173.1.3 雙柱反力橫向分布計算173.1.4 荷載組合183.2 截面配筋計算及應力驗算1923.2.1 作用于墩柱頂的外力193.2.3 截面配筋計算20第四章 鉆孔灌注樁計算224.1 荷載計算224.1.1 每一根樁承受的荷載224.2 樁長計算244.3 樁的內力計算254.3.1 樁的計算寬度 b 的確定254.3.2 樁的變形系數254.3.3 地面以下深度 z 處樁身截面上的彎矩 Mz 與水平壓應力zx 的計算254.3.4 樁身截面配筋與承載力驗算274.3.5 墩頂縱向水平位移驗算29第五章 施工組織設

3、計325.1 施工內容325.2 施工方法及工藝325.3 勞動力、工期、設備投入計劃355.4 質量管理體系及保證措施365.5 安全文明保證措施37謝詞40參考文獻413本次設計的課題是混凝土簡支梁橋下部結構，本設計選擇部分混凝土簡支梁橋為方案進行下部結構設計。橋梁下部結構考慮是否得當，對工程造價、質量、工期及使用影響很大。在設計中，首先根據地質條件選擇適合本橋的樁基礎，比較常用的橋墩形式，經過方案必選后選擇合適的橋墩，方案確定后再從上到下開始計算。首先是蓋梁的計算，著重計算蓋梁在使用過程中上部構造恒載、蓋梁自重以及汽車及防撞墻荷載的作用，通過荷載集度進行蓋梁內力的計算，然后是蓋梁的配筋，

4、經過蓋梁內力計算對蓋梁進行配筋及承載力校核；其次是橋墩的計算，橋墩的計算主要是橋墩所受的恒載、活載的的計算及雙柱反力的計算，然后是配筋計算及應力驗算；最后是鉆孔灌注樁的計算，主要是樁長的計算，樁長根據單樁容許承載力的經驗公式確定樁長，樁內力的計算主要是用 m 法，根據 m 法確定的樁的內力進行樁筋的設計及強度驗算。關鍵詞：簡支梁橋；蓋梁；橋墩；鉆孔樁基礎4ThisdesignisthesubjectoftheMinistryofconcretebeamsunderthebridgestructure,partofthedesignchoicesfortheconcretebridgebeams

5、for the lower part of the program design.Bridge substructure to consider it properly, on the project cost,quality, duration and the use of significant influence.Inthedesign,firstselecttheappropriategeologicalconditionsunderthe bridge foundation, the more common form of bridge piers through theprogra

6、m will select the appropriate pier after the election, from top tobottomandthenstarttoidentifytheprogram.First,coverthecalculationof beam, capping beam focused on computing in the course of thesuperstructuredeadload,andthecapbeamweightloadofvehiclesandtherole of anti-wall, through the load set cover

7、 degree of internal forcecalculation, then the cap beam reinforcement After calculation of the capcover Sommer beam reinforcement and capacity check; followed by thecalculationofthepier,mainpierpiersufferedcalculateddeadload,liveloadofthecalculationandthecalculationofdouble-columnreaction,andthen is

8、 the reinforcement calculation and stress check; Finally, thecalculation of bored piles, pile length is mainly the calculation ofallowable bearing capacity of pile length the experience under the pileformula to determine the length of the pile, piles is mainly used m thecalculationmethod,basedonmmet

9、hodtodeterminetheinternalforcespileand pile reinforcement design strength checking.Key words:simply supported beam bridge; cap beam; pier; bored pilefoundation5隨著我國社會的發展與進步和人民生活水平的日益提高，交通的便利程度和安全性得到了人們的廣泛關注，橋梁有事現代交通中不可缺少的組成部分，與此同時，橋梁建設得到了迅猛發展，我國橋梁工程無論在建設規模上，還是在科技水平上，均已躋身世界先進行列。各種功能齊全、造型美觀的橋梁開始頻繁的出現在

10、人們的生活中，給人們帶來方便的同時很多橋梁也逐漸成為城市的標志性建筑。本設計為混凝土簡支梁橋下部結構設計，是根據公路橋涵設計手冊系列叢書，以及依照交通部頒發的有關公路橋涵設計規范（JTG 系列）擬定設計而成。在設計過程中，還參考了諸多如橋涵工程、土力學、基礎工程、橋涵水文、橋梁結構力學、專業英語等相關書籍和文獻。設計中考慮了各種尺寸與材料的選用符合規范中對強度、應力、局部承壓強度的要求，并且產生在規范容許范圍內的變形，使橋梁在正常使用的情況下能夠達到安全、穩定和耐久的標準。在可預期偶然荷載下仍能達到基本正常使用的標準。設計時還充分考慮橋梁所處區域施工和維護，并且兼顧橋梁本身的美觀與社會經濟性，

11、既要設計合理，又要起到良好的社會經濟效益。的地質和水文條件，既保證符合規范要求，同時保證因地制宜并且便于6 道路等級：鄉村道路橋面橫坡：設置 1.5%的人字坡橫向布置：0.5m（防撞墻）+7.5m（車行道）+0.5m 8.5m設計荷載：公路級橋面鋪裝：12cm 厚 C40 防水混凝土及涂 HM1500 防水劑橋梁孔跨布置：本橋為上跨鐵路而設，設 320m 預應力混凝土空心板橋，橋面連續橋梁線性：本橋位于直線上，與鐵路正交地震烈度：8 度地質情況詳見：橋梁工程地質縱斷面圖擬建橋址位于毛茨坪村附近，地形屬微型黃土塬上，地形平坦、地勢開闊、交通方便。橋址區地層主要有第四系全新統土更新風積砂質黃土、粗

12、圓礫土、卵石土、基巖為第三系中新統砂巖。本段屬喜馬拉雅期輕微的褶皺構造，主要為石門溝向斜，該向斜對本橋無影響，本橋址區無重大地質構造，本區地震基本烈度八度，地震動反應譜特征周期 0.45s。橋址區地表水及地下水均不發育。橋址區未發現有不良地質現象，橋址區特殊巖土為濕陷性黃土，橋址區地表廣泛分布的砂質黃土均具濕陷性，濕陷等為級（嚴重）自重濕陷性，濕陷土層厚度3039m?；炷粒荷w梁、橋墩用 C35 混凝土，系梁及基礎用 C30 混凝土。橋梁的支撐結構為橋墩和橋臺。橋墩是多跨橋的中間支撐結構。橋臺是橋梁兩端橋頭的支撐結構，是道路與橋梁連接點，橋頭和橋墩都是由臺（墩）帽、臺墩身和基礎組成。橋墩的作用

13、是支撐在它左右兩跨的上部結構通過支座傳來的矗立力和水平力，由于橋墩建筑在江河之上。因此它還要承受流水壓力。水面以上的壓力和可能出現的水壓力 。船只等的撞擊力。所以橋墩在結構 上必須有足夠的穩定性。在布設上考慮橋墩與河水的相互影響，既水流沖刷橋墩和橋墩出水的問題，在空間上應滿足通航和同車要求。具體橋梁建設時采用什么類型的橋墩。應依據地質、地形及水文條件。墩高、橋跨結構要求及荷載性質及大小，通航和水面漂浮物等，橋跨以及施工條件等因素綜合考慮。但是在同一座橋梁內，應盡量減少橋墩的類型。（1）實體試橋墩：主要特點是依靠自身重量來平衡外力而保持穩定。它一般適宜荷載較大的大、中型橋梁，或流冰、漂浮物較多的

14、江河中。此類橋墩的最大缺點是圬工體積大，因而其自重大阻水面積也較大。有時為了減輕墩身體積，通常將墩頂部分做成懸臂式的。7（2）空心試橋墩它克服了實體試橋墩在許多情況下材料強度得不到充分發揮的缺點，而將混凝土和鋼筋混凝土做成空心薄臂結構等形式，這樣可以節省圬工材料，還減輕重量，其缺點是經不起車輛和漂浮物的撞擊。（3）柱式橋墩：有單柱式、雙柱式、啞鈴式和混合式四種，單柱式橋墩在水流與橋軸線斜交角度大及曲線橋梁中用的較多，雙柱式橋墩是橋梁建筑中采用較多的一種形式，它具有施工方便、造價低和美觀等優點，在有嚴重漂浮物或流冰的河流上或墩身較高時可采用啞鈴是或混合式。個梁的安全性，因此基礎形式的選擇需十分慎

15、重?；A形式的選擇主要根據地質條件、上部構造、受力要求、水文情況、施工設備等條件來考慮。（1）明挖基礎：在較好持力層且基礎埋置深度淺時，采用明挖基礎是很經濟的，選擇明挖基礎方案必須注意開挖時的排水可能性，埋深在5m 以內時，明挖基礎方案較為經濟，但當地下水與滲流速度較低，坑壁穩定時，甚至埋深達到10m 左右時亦是經濟的。（2）鉆孔灌注樁：鉆孔灌注樁適合于缺乏打樁設備或遇到打入困難的地質條件時以及需嵌入巖石的樁基中采用。它具有施工機械簡單、造價低、便于群眾性施工等特點，因而已成為我國橋梁的主要形式，目前公路橋中鉆孔灌注樁的入土深度已達 107m，最大樁徑已達 4m。（3）沉井基礎：沉井基礎是一種

16、沉基礎，它利用預制好的井筒下沉到一定的深度，再在井內修筑基底，沉井在下沉中起擋土擋水作用，往往本身也構成橋墩基礎的一部分，它的施工設備比較簡單，但施工周期長。沉井一般用于穿越砂性土、粘性土、軟土和無大漂石的沙礫、碎卵石土層以使其達到設計要求的承載力較大的圖層上。沉井一般用在上部構造垂直反力與水平力均較大，并需把基 1012m 持力層較深，采用沉井基礎方案，亦可能是經濟的。由上面各種橋墩、基礎的比較，根據水文地質條件，造價和技術以及本路段填土和上部構造手里等要求，應選用雙柱式橋墩，混凝土灌注樁基礎。8圖 號 號號92蓋梁自重及作用效應計算(1/2 蓋梁自重產生的彎矩，剪力效應計算表 22）V左

17、V右1q 25 0.40.25121-14.85 -14.85321q 0.41.82512 23313q 25 59.4 341.72q 1435q 1.751.21.825 94.50051-9( 0.83.45)366.24q +q +q +q +q =220.5kN4123510012781 2361 24511181 2271 0.13621 0.85 0.4254512ii a 2 )22222181 -(2.350.5)420.09781 -(2.352.5)42-0.015 -(2.353.5)42-0.07181 (0.8420.19281

18、 (0.8420.154818 12 0.527036452 B 19.57.875178.5255.28 KN2q 0.3257.5 KN /M14雙孔滿載時（一側）:1 B B 7.5 1.019.573.13 KN212 B B 146.25 123）可變荷載橫向分布系數后各梁支點反力（計算的一般公式為R B 2-3ii15各梁支點反力計算表 2-3） 數BBRB100級2 000000級0載000算級7 816級684）各梁永久荷載，可變荷載及力組合：計算見表2-4，表中均取各梁的最大值，其中沖擊系數為：1+=1+0.2=1.2各梁永久荷載，可變荷載基本組合計算表（單位：KN）表2-4

19、編號1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 6號梁 7號梁 8號梁RRRRRR123467稱0 0 0 載 17荷載組合情計算式況14.7647.882.85647.881.85388.870.851(708.725.85373.924.85431.93.85（1）.彎矩計算（圖2-10）圖 2-10（尺寸單位：cm）截面位置見圖 2-10，為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時數值，跨中彎矩取用對稱布置時數值。按圖 2-10 給出的截面位置，各截面彎矩計算式為:M 01112M R G 0.6 R 44112MR 3.5G 2.35R 2.5R 1.5R 0.5各種荷載組合下的各截面彎

20、矩計算見表5511234各截面彎矩計算表2-6）RRR134稱(2).相應最大彎矩時的剪力計算一般計算公式有：截面1-1：V =0，V =0左右截面2-2：V =V =-R左右1截面3-3: V =-R-R,V =-R-R+G左12右1截面4-4: V =-R-R+G，V =-R-R+G21左121右1截面5-5: V =-R-R-R-R+G ,V =-R-R-R-R+G21左計算值見表2-712341右12341192.蓋梁內力匯總表中各截面內力均取表 2-5 和表 2-6 中的最大值。按表 2-8 可繪制內力計算的包絡圖。各截面剪力計算表 27組合公路級VVVVVVVVVV-708.72-

21、708.72-1082.6862.61862.61962.6113.9413.94右左右左右左右0蓋梁內力匯總表 2-8截面號MMMV66.34-871.12 -353.55 799.86866.2重V-708.72 -1170.31 1.36.75 13.94-708.72 1036.75 1036.75 13.94-742.92 -1263.91 1131.25 13.94-742.92 1163.65 1131.25 13.94載V左 -14.85右 -14.85算20采用 C35 混凝土，主筋選用 HRB335，25，保護層 5cm（鋼筋中心至混凝土 f 16.1MPa，f 280MP

22、asd1.正截面抗彎承載能力驗算x)2 (d f bx h 0cd0f A f bxsf fA s以下取 3-3 截面作配筋設計，其他截面雷同，在此不做詳細計算。已知：bh180cm120cmM 953.89kN md取r 1.0， h 1205115cm00 x即：953.8910 16.11800 x )62解得x28.99mmf fA 16.128.993000.4730.0022sAA用25鋼筋，其根數 6.1根.實際選用 12 根，配筋率：ns158.908M 0.28501801150 x該截面實際承載力M f A (h ) 953.89(kNm)2就正截面承載能力與配筋率而言，配

23、筋設計滿足公預規要求，其他截面nsdS0的配筋設計如表 2-9 所示。表9各截面鋼筋數量表含筋率（）()2SS1-12-23-34-45-5-2.82-47.92-953.89-369.9844.1854.0058.9158.9158.910.2730.2610.2850.2850.2851112121211.5527.2221對比可知，原標準的鋼筋是適合的，均大于計算值。2斜截面抗剪承載能力驗算0d20行斜截面抗剪承載能力計算，僅需按公預規9.3.13 條構造要求配箍筋。式中： 預應力提高系數，本例取其為 1.0，2 的提高系數。對于 1-1 截面：32

24、0rV 0.5110 f bh 0.51103 3518001150kN)30dcu,k0已 知 h 1150cm, 280MPa, 一 根 主 筋 25 所 能 承 受 的 彎 矩 值 為0slss其中z 0.92h 1042.06mm,代入后得M A z 171.9(kN m)。0lss 墩柱一般尺寸見圖3-1所示 ，墩柱直徑為120cm，用C35混凝土，讓R235鋼筋.(一).荷載計算1.恒載計算由前式計算得：（1）.上部構造恒載，一孔重：1952.86KN（3）.橫系梁重：105 KN（4）.墩柱自重：0.6925=254.47 KN（5）.防撞墻自重：146.26 KN（6）.二期荷

25、載：71.868=574.88 KN作用墩柱底面的恒載垂直力為：N 0.51952.86253.8254.47146.260.5574.880.51845.27kN恒2.活載計算荷載布置及前述情況見圖3-3圖3-5，由蓋梁計算得知：（1）公路級單孔荷載單列車時：B 0， B 255.28.B B 255.281212T 255.282 51 . 制動力不小00于90kN.故取制動力為90kN.雙孔荷載單列車時：B 76.78 ，B 255.28.B B 255.281212相應的制動力：T 322.062 64.4 90KN, 取制動力為90 00公預規4.3.6制動力不小于90KN，故取制動

26、力為90KN。（2）防撞墻荷B 7.50.519.5 , B .12B B 146.2512汽車荷載中雙孔荷載產生支點處最大反力值，即產生最大的墩柱垂直力，汽車荷載中單孔荷載產生最大偏心彎矩，即產生最大墩柱.3.雙柱反力橫向分布計算.汽車荷載位置見圖3-1）23（1）單列車時： 1.047012雙列車時： 0.6704701212 ) )BB1111表 3-2）0.35BmaxH編號式BBBBmax12121.作用于墩柱頂的外力（圖3-2）N0.51952.86253.80.5146.260.5574.88533.951590.8533.952124.75(kN)d）143.6795.4239

27、.07(kN m)2.截面配筋計算已知墩柱頂用C3524根直徑為25cm的二級鋼筋.A .2gA9l則縱向鋼筋配筋率 0.5 .由于 2157.內插法計0gr002r20.6002算偏心增大系數.10.511.67 11.670.830.95 x0.92 x(1)雙孔荷載，按最大垂直力時,墩柱頂按軸心受壓構件驗算.根據公預規.5.3.1條：r N00.9 (f A f )Ads0.90.931.1310 280117.8210 )17988.7762r N 2124.75kN0d(2)單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算：.N 2001.29kNdM 239.07kN md239.

28、07MNe 00.119md2001.29d9l0 21572r20.6故 1.735 ， e 206.47mm0根據公預規5.3.9條偏心受壓構件承載力計算應符合下列規定：r N0 r f AC r f 22dr N e0 Br f Df gr33d0D e 0rC f MN(其中公預規5.3.9規定,軸向力的偏心矩d，應乘以偏心矩增大系ed數 ，其中 按5.3.10條的規定計算.)261(l) 1 0h2e1 20h0e0.22.7 1.0012h0l1.150.01 11.00h則 2r設g sr按公預規提供的附錄 C 表 C.0.2“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數”

29、表，經試算查得各系數 A,B,C,D 為：設 0.77 ，A=2.0306;B=0.6136;C=1.5013;D=1.2086e 209mm0則 r f AC r f 13343.2( ) 2001.29( )r N kNkN220d 418.27( )kN mBr3 fkN r N eDfgr3 2783 ) 0d0墩柱承載力滿足規范要求。27 每一根樁承受的荷載為：1.一孔恒載反力（圖4-1）圖4-1（尺寸單位：m）12N 0.510552.5kN34N 0.5146.2673.13kN5N 0.5574.88287.44kN6作用于樁頂的恒載反力為：N N N N N N N 1897

30、.77kN123456225 / )kN m28.可變荷載反力（1）兩跨可變荷載反力78（3）制動力 T=45kN.作用點在支座中心，據樁頂距離為：0.50.0421.29.010.221m（4）縱向風力dd0蓋梁的迎風面積：A 9.8m 條規定縱橋向風荷載為橫橋向的20.7倍.則蓋梁引起的風壓：F 0.7k k k W A 4.010 1 3d1橋墩的迎風面積：A 9.01.22 21.6m2F 0.7k k k W A 8.840 1 3d29N 1897.77533.95 2431.72kN(雙孔)N 1897.77410.49 2038.26kN單孔)H 454.018.8457.85

31、kNM N 0.35T 10.221F 9.6F 4.5681.89(kN m)812由于假定土層是單一的，可由單樁容許承載力的經驗公式初步計算樁長。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則： 1 N U lm A ( k r h2式中：U樁周長，U=4.869m；ii002 23樁壁極限摩阻力；按表值取為： ， 30，i12150KPa， 120 . 130KPa345一 土 層 厚 度 ； l 35.2m , l 1.5m ,lm,l3i12l m.l hl l l l m451234考慮樁長土深度影響的修正系數，取為0.85.考慮孔底沉淀深度影響的清底系數，取為0.85.m0A樁底截面積，A

32、R 1.77m .22 樁底土層容許承載力，取其為400KPa.0深度修正系數，取5.0k2土層的重度，取r 17kN /m3r22h 一般沖刷線以下深度（m）3帶入得： N 424.6h柱底最大垂直力為：2375.07 44.18hN即2375.07+44.18h=424.6h-11174.33h=35.77（m）故取h=39m，由上式反求：30 N 424.611174.335385.07() 可知柱的軸向承載力滿足要求。1.樁的計算寬度bb kk (d 1.00.9 2.25(m)1f2.樁的變形系數15d4式中：E 3.010 kN /m ；I ；m4000kN/m472c則0.273

33、 ， h0.2373910.6472.5可按彈性樁計算。3.地面以下深度z處樁身截面上的彎矩 與水平壓力的計算Mz已知作用于地面處樁頂上的外力為：N 2431.72kN ，H 57.85kN ，M 681.89N m000(1).樁身彎矩MzHM A M B00zmm式中的無量綱系數A ，B ，可由表格查得，計算見表4-1mm31樁身彎矩 計算（單位： ）表 41kN mMzHAmBmM B0Mh0Amhmz0.731.472.202.933.364.765.497.339.1610.9912.8214.60.81.01.31,52.02.53.03.54.04.04.04

34、.04.04.04.04.04.04.04.04.04.00.19696 0.998060.37739 0.98617680.57 722.31672.46 752.43653.67 765.85622.73 759.53580.21 733.420.76761 0.73161 162.665 498.88 661.54468.42 628.33277.24 407.37100.67 185.210.39896 0.147630.19305 0.075950.05081 0.013540.00005 0.0000984.5440.9110.770.0151.799.230.0692.720.0

35、00.07(2).樁身水平壓力HM2z A zB00bbzxxx11式中無量綱系數A ，B 可由表查得。計算見表 4-2xx水平壓力 計算（單位： /m2）表 4-2HzABxxb1xxzx0.731.472.563.304.035.497.3310.9914.62.03.04.02.11799 1.290881.80273 1.000641.36024 0.638851.09361 0.444810.85441 0.286060.46614 0.062880.14696 -0.07572-0.08741 -0.09471-0.10788 -0.01487

36、2.975.066.686.926.604.912.06-1.84-3.038.8014.1016.7815.9513.717.04-3.42-6.41-1.34-1.36-8.25-4.3732四樁身截面配筋與承載力驗算圖4-3A r20.5 88.36(cm2)00s選用24根直徑25mm的鋼筋，A 117.82(cm )， 0.67 . 為樁的計算長20l0ps4.0p0MNIiAe0.22.7 01h0l1.150.01 1.0821.002h21(l) 1.12 1 0h2e1 20h0則 e 352.7mm0r設g sr代入公式r N r f AC r f 220d Br3f 3r

37、 N e0d 0sdD e 0rC f B D13.8 D gf 所以 errC f 13.8AC0按公預規提供的附錄 C 表 C.0.2“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數”表，經試算查得各系數 A,B,C,D 為：設 ，A=1.6827;B=0.6635;C=0.8766,D=1.5933355.8mme0則 r f AC r f 13986.99( ) 2431.72( )kN r N kN220dkNDfgr3 4976.27( ) r N e0 865.21( )kN mBr3 fd0鉆孔灌注樁的正截面受壓承載力滿足要求。(2).按軸心受壓構件驗算，根據公預規5.3.

38、1 條r N00.9 (f A f )Ads樁采用 C30 混凝土，采用 24 根直徑 25mm 的 HRB235 鋼筋，A 117.82cm ，2s .0010.26l由于 27.3728，故不計偏心增大系數，而 1.0.0i 0.3750.9 (f A f )0.91.01.7710 280117.8210 )A62cdcd24952.464kN r N 2431.72kN0d34滿足規范要求。1、樁在地面處的水平位移和轉角（X 、）計算00H00=3MXA BZx2x當ah4，Z=0.5時，查表得到Ax=2.21999 Bx=1.39252aEI=0.2730.80EI33c1.54=0

39、.2730.803.0107364=1.21105aEI=0.2730.2730.8EI222c1.54=0.2730.83.01072=4.4105HM故：x=0A BZ03x2X57.851.21105681.89=2.219991.392524.4105=3.210 m=3.2mm10mm（符合m法計算要求）-3HM=0A +B00a aEI2同上查表得到：A =-1.61059 B =-1.61418 1.54aEI=0.2730.83.0107=1.63106HM代入得= =0A +B00 EI0257.85681.891.63=-1.61059-1.614184.4105=-8.8

40、710 （rad）-42、墩頂縱向水平位移驗算（圖44）35其上部墩柱截面抗彎剛度為EI(直徑d1假設n= EIEI）,則墩頂的水平位移公式為：1H nh h nhh(h+h) 31 1M211 1已知：h=9m ， h=0m ， h=39m ， n=124510.83.010 1.2 /64 37474=3.2-10 - -8.8710 9 4.4810 3.9610-336=5 l=5 19.5=22.08mmX =19.6mm1符合規范要求。37 施工內容包括鉆孔灌注樁、系梁、橋墩、蓋梁。橋墩 、承臺、系梁、蓋梁采用定型鋼模、鋼支撐，結構砼全部采用拌合站集中拌合，采用砼輸送泵灌注砼。1.

41、鉆孔灌注樁（1）鉆孔準備工作放樣定位：根據業主交付的中心樁位置及測量資料，進行檢查核對，測定墩臺中線和標定鉆孔樁中心位置，測設護樁，并增設水準點。鉆孔場地的平面尺寸應按樁基設計的平面尺寸，結合鉆機底座平面尺寸，鉆機移位要求，施工方法以及其它機具設施布置等情況而確定。做好有關試驗，包括石、砂取樣試驗，水泥抽樣試驗、申請砼配合比，鋼筋取樣試驗和測量放樣。根據施工進度及工程量安排人工、材料、機具，分批分期進場。（2）制做和埋設鋼護筒護筒采用 5mm 厚鋼板制作，內徑比樁徑大 20cm，陸上護筒用22 圓鋼加固，每節高 2 角鋼制作法蘭盤，節高2 米，其 M12 螺栓連接，節高分為 1.0m 和 2.

42、0m 兩種。護筒埋設：先人工開挖后再重新定出樁中心，再用粘土對稱分層夯填，護筒頂面高出地面 30m。護筒安設完工后，再次復測中心位置，合格后方可開鉆。（3）鉆孔與清孔鉆機安裝在 2020 方木搭設的井字型臺上，安裝應牢固，水平，鉆機上的吊車滑輪中心保持在同一鉛垂線上。鉆機安裝就位后，經測量復核后無誤方可開鉆，鉆進中做到均勻鉆進。當鉆至設計標高后，進行一次清孔約1.52h，進行成孔驗收，合格后移機下籠。（4）鋼筋籠制作與安裝 一節，籠的尺38寸，制作工藝均應符合規范規定，特別是加強環，更要焊接牢固，并采用雙面焊，確保鋼筋的剛度運輸放入孔內時不產生變形，鋼筋籠外側設置保護層墊塊，同一斷面對稱布置不

43、少于 4 設一道，以保證籠的保護層厚度。吊放鋼筋籠采用吊車，要認真對中，慢慢入孔，保證孔壁砼保護層準確，鋼筋籠頂面標高符合設計要求，吊筋要長短一致，孔口鐵扁擔要能夠承受鋼筋籠的全部重量,并適當固定,防止鋼筋籠掉入孔底，鋼筋籠沉放結束后應及時固定，經監理工程師檢驗合格后及時灌注砼。（5）為保證鉆孔灌注孔樁質量，在灌注水下砼之前，進行二次清孔。（6）灌注水下砼經檢查和實際測得孔底沉碴符合要求，監理驗收同意后，即進行水下砼灌注。砼原材料及配合比必須符合規范與設計要求，灌注采用吊車配合，派專人負責灌注記錄。導管在使用前要對其規格、質量和連接構件進行拼接和充水壓力試驗，要求試驗時的壓力大于灌注水下砼時管

44、壁承受的最大壓力。經15 分鐘試驗，管壁不變形，接頭良好，無漏水，認為合格，可供工地使用。導管在孔內，下口應離開孔底約 30cm，上口用專用卡鐵固定在孔口型鋼梁上，并與貯存料斗連接好。水下砼的灌注在任何情況下都不得中斷，導管在任何情況下都要埋入砼面以下不少于 2m 不大于 6m；提升導管要平穩、緩慢、扶正，防止掛住鋼筋籠，用完后的導管及時用水洗凈，并堆整齊。灌注完工后的樁頂標高應高出設計樁頂標高，一般應比設計高出不小于 1.0m，以便樁頂截除后保證設計標高處的樁身質量，砼灌注后及時拔出護筒。對于指定試樁的鉆孔樁施工，按設計和監理工程師指示辦理。鉆機移位、下鋼筋籠、導管和水下砼作業均用吊車配合施

45、工。成樁檢測采用小應變儀檢測，檢測率為 100%。（7）保證質量的技術措施a.鉆機必須要穩固、水平;b.當施工至設計標高后，經監理工程師檢查后才能進行下道工序;c.灌注砼,中途不允許停止;d.專人負責灌注記錄。2系梁39 鋼筋綁扎鋼筋按設計要求配料綁扎，采用雙面搭接焊，用同標號的砼塊確保砼保護層厚度，鋼筋除銹應干凈。（2）立模、澆筑混凝土測量放樣，準確放出立柱中心線，將模板安裝后系梁圓端模準確對準立柱中心點，將其余模板安裝后用螺栓連接好，用斜支撐固定模板。檢查系梁尺寸直至符合要求.澆筑混凝土時分層澆注,插入式振動搗實混凝土?；炷撂涠然炷两K凝后以草袋覆蓋灑水養護，拆模后，經監理工程師檢查同

46、意，立即回填，壓實度必須符合要求。3、墩身 模板墩身采用組合鋼模板。墩身采用定型鋼模板施工。模板加工符合規范要求。 鋼筋制作及安裝鋼筋按設計要求配料綁扎，采用雙面搭接焊，用同標號的砼塊確保砼保護層厚度，鋼筋除銹應干凈，吊入鋼模。 澆筑砼鋼模吊裝就位后，在墩柱四周搭設腳手架，鋼模板固定在腳手架上。用砂漿將模板底縫填密實，防止漏漿。再次檢查模板中心位置、垂直度，符合規范要求35cm，澆注混凝土時用砼輸送車將混凝土運送至現場后用吊車將混凝土送至模板內進行澆注。拆模后用塑料薄膜（臺身用麻布片）覆蓋灑水養生。三、勞動力、工期、設備投入計劃1、勞動力計劃根據本工程特點，按項目法組織施工，設立項目經理、總工

47、程師各一名，下設五部三室（即工程部、計劃部、財務部、設備物資保障部、安全質量環保部、試驗室、調度室、綜合辦公室）,項目部設專職質檢工程師一名、橋梁主管工程師一名，橋梁施工隊設專職質檢員一名，技術員一名，作業人員 40 人。2、工期安排（1）工期安排開工日期：2011 年 4 月 01 日40竣工日期：2011 年 9 月 01 日總工期 5 個月（即 153 天）橋梁下部結構施工時間安排從 2011 年 4 月 01 日2011 年 9 月 01 日，各分項工程工期安排如下：施工準備：2011 年 4 月 01 日2011 年 4 月 30 日樁基：2011 年 5 月 01 日2011 年

48、5 月 31 日橋臺、臺帽：2011 年 6 月 01 日2011 年 6 月 31 日系梁、墩身：2011 年 7 月 01 日2011 年 7 月 30 日橋墩、蓋梁：2011 年 7 月 31 日2011 年 8 月 31 日（3）機械設備主要施工機械表數用于水下混凝土灌用于水下混凝土灌1 臺2 臺2 臺GT48GW40箍機41攪拌機插入式搗固器ZN35、ZN50、配備各種類型搗固套ZN70棒1、制定明確的質量目標，加強學習、培訓工作，提高全員質量意識。我們確立質量目標是：創優質工程，創樣板工程，各項試驗、檢測結果合格，單位工程一次檢查合格率達成 100%，優良率 95%以上。2、建立嚴

49、密的質量保證體系，從組織上確保質量計劃目標實現。3、建立嚴格的質量管理制度，從管理上確保質量措施的落實。為確保工程質量，本承包商將在開工之前，根據工種的特點和需要，進一步完善質量管理制度，使它更富有可操作性，并在施工中嚴格執行。施工過程中的質量管理制度：（1）開工前的技術交底管理制度（3）對工序實行嚴格的“三檢”制度（4）實施嚴格的隱蔽工程檢查制度（5）實施測量資料換手復核制度42（6）建立嚴格的“跟蹤檢測”制度（7）建立嚴格的原材料、成品、半成品進場的驗收管理制度（8）儀器、設備標定制度（9）建立質量保證獎罰制度五、安全、文明保證措施1、安全保證措施（1）安全目標杜絕職工因工亡人事故，杜絕火災及交通亡人事故，杜絕重大機械損壞事故，全年重傷率控制在 0.5以下，輕傷率控制在 3。（2）安全保證體系貫徹國家有關安全生產和勞動保護方