1、河南機電高等專科學校畢業論文PAGE PAGE 641 緒緒論1.1 焊接接技術概概述焊接是一一種將材材料永久久性的連接接，并成成為具有有給定功功能結構構的制造造技術。幾乎所所有的產產品，從從幾十萬萬噸巨輪輪到不足足克的微微電子元元件，在在生產制制造中都都不同程程度地應應用到焊接技技術。焊焊接已經經滲透到到制造業業的各個個領域，直直接影響響到產品品的質量量、可靠靠性和壽壽命以及及生產的的成本、效率和和市場反反應速度度。近年來，焊焊接已由由一個單單一的加加工工藝藝發展成成為有科科學基礎礎有廣泛泛應用范范圍和前前景的焊焊接工程程和焊接接產業，在在這些產產業中，焊焊接在其其中占有有重要地地位，是是決

2、定其其產品使使用安全全的關鍵鍵。有些些直接出出焊接產產品或在在現場裝裝焊接后后投入使使用，有有些是作作成主體體結構然然后在其其上安裝裝動力和和機電設設備后應應用，有有焊接結結構的質質量和安安全保證證在整體體結構設設計合理理的情況況下，主主要決定定與焊接接聯結部部位的結結構、材材料匹配配、工藝藝設計、先進的的焊接制制造工藝藝及設備備和準確確的無損損檢測技技術，這這些都決決定了焊焊接聯結結部位的的的內在在和外觀觀質量，形形成了分分布在各各工業和和基礎設設施建設設部門各各具特色色的焊接接結構行行業，同同時也形形成了結結構焊接接需要的的焊接設設備行業業和焊接接材料行行業。這這些行業業是互相相關聯促促進

3、的行行業。焊接結構構已有日日新月異異的發展展:在裝裝備制造造業結構構中用焊焊接結構構局部或或全部代代替鑄件件或鍛件件結構和和由局部部鑄件或或鍛件焊焊接成組組合結構構是大重重型結構構發展的的方向，可可大大節節約大型型鑄鍛車車間及其其設備的的基本建建設投資資和生產產過程的的能源消消費，同同時還可可縮短生生產周期期;在各各種建筑筑行業廣廣泛采用用鋼質焊焊接結構構代替鋼鋼筋混凝凝土結構構，可達達到大跨跨度、輕輕自重、工廠造造、設計計優、工工程在建建周期短短、環境境污染少少，基礎礎費用省省，折除除后材料料可循環環使用，因因而符合合目前綠綠色制造造和資源源循環利利用建設設節約型型社會的的大潮流流。目前前我

4、國微微電子及及IT行行業中的的發展，高高強有色色金屬、光釬、超導和和復合材材料及高高分子材材料的應應用，都都對焊接接工藝、設備和和材料提提出了很很多新的的要求，因因而得到到了相應應發展。1.2 壓力容容器的分分類壓力容器器按其承承受壓力力的高低低分為常常壓容器器和壓力力容器。壓力容容器的分分類方法法很多，主主要的分分類方法法有以下下幾種：（1）按按設計壓壓力劃分分，可分分為低壓壓容器、中壓容容器、高高壓容器器、超高高壓容器器。（2）按按綜合因因素劃分分,在承承壓等級級劃分的的基礎上上，綜合合壓力容容器工作作介質的的危害性性（易燃燃，致毒毒等程度度），可可將壓力力容器分分為、和類。（3）按按容器

5、的的用途劃劃分,分分為儲罐罐類容器器、鍋爐爐氣包容容器、化化工石油油設備中中的反應應器、蒸蒸煮球、合成塔塔等。1.3 常見的的壓力容容器用鋼鋼壓力容器器用鋼常常用的材材質有：馬氏體體鋼、鐵素體體鋼、奧氏體體鋼和珠光體體鋼。其其中，珠珠光體鋼鋼在50006600有良好好的高溫溫強度及及工藝性性能，價價格較低低，廣泛泛用于制制作6000以下的的耐熱部部件，其其常見的的鋼種有有：166Mo、15CCrMoo、12CCr1MMoV、12CCr2MMoWVVTiBB、10CCr2MMo1、25CCr2MMo1VV、20CCr3MMoWVV等。其其中以115CrrMoRR鋼應用用最為典典型。1.3.115

6、5CrMMoR壓壓力容器器用鋼的的特點15CrrMoRR鋼屬低低合金耐耐熱鋼，供供貨狀態態為正火火+回火火，組織織為鐵素素體+珠珠光體，亦亦稱珠光光體耐熱熱鋼。其其最高工工作溫度度為5550。這種種材料在在高溫下下具有高高溫持久久強度蠕變強強度高的耐耐蝕性抗氫能能力抗氧化化能力和和抗脆斷斷能力。15CrrMoRR鋼的生生產工藝藝如下：冶 煉煉：采用用電爐平爐或或純頂氧氧吹轉爐爐加爐外外精煉工工藝進行行冶煉。鍛 軋軋：開始始溫度112000，終止止溫度8850，鍛軋軋后堆冷冷。熱處理：93009660正火，66707000回火，保保溫23h。當終軋溫溫度規定定的正火火溫度時時，可以以終軋代代替正

7、火火。常溫溫下工作作的重要要零部件件可進行行調質處處理，淬淬火溫度度（900020）空冷冷，并在在6700左右進進行回火火處理。1.3.2 115CrrMoRR壓力容容器用鋼鋼的應用用15CrrMoRR壓力容容器用鋼鋼是動力力工業、石油工工業等部部門應用用于高溫溫條件下下的重要要結構材材料之一一，具有有抗氧化化性和較較高的高高溫強度度以及良良好的耐耐熱性能能。此材材料廣泛泛用于壁壁溫小于于或等于于5600的受熱熱面管子子，壁溫溫小于或或等于5550的集箱箱和蒸氣氣管道以以及鍋爐爐大型鍛鍛件。115CrrMoRR鋼常用用于制造造鍋爐、汽輪機機、動力力機械、工業爐爐和航空空、石油油化工等等工業部部

8、門中在在高溫下下工作的的零部件件。它不不僅有很很好的抗抗氧化性性和熱強強性，還還有比較較好的抗抗硫腐蝕蝕性能，并并且是合合金元素素含量少少，價格格便宜，同同時具有有優良的的工藝性性能和物物理性能能，為其其他的耐耐熱材料料所不及及，所以以應用很很廣泛。當前，115CrrMoRR鋼焊接接結構已已擴大應應用于各各個工業業部門，在在各類焊焊接結構構中采用用的低合合金鋼材材料已超超出百余余種。2 115CrrMoRR材料介介紹2.1115CrrMoRR的化學成成分及力力學性能能介紹15CrrMoRR是在碳碳素鋼的的基礎上上加入一一定的合合金元素素所構成成,低合合金鋼中中的合金金元素一一般不超超過5%，以

9、提提高鋼的的強度并并保證其其具有一一定的塑塑性和韌韌性。主主要用于于制造各各類中低低壓壓力力容器，其其使用條條件復雜雜，有的的盛裝易易燃易爆爆物品，有有的盛裝裝有毒物物品，這這些易燃燃、易爆爆、有毒毒物品一一旦泄漏漏，將會會造成嚴嚴重的環環境污染染并且危危害人身身安全，因因此容器器的質量量好壞是是保證人人身安全全、防止止環境污污染的關關鍵所在在。15CrrMoRR作為壓壓力容器器用鋼，應應具備以以下要求求:首先要具具有足夠夠的強度度。按現現行壓力力容器設設計標準準，受壓壓部件的的強度計計算是以以彈性失失效為設設計準則則，以理理想化的的薄殼理理論為依依據，雖雖然已經經考慮了了安全系系數，但但在開

10、孔孔和幾何何形狀不不連續處處的局部部應力已已接近或或達到材材料的屈屈服強度度，因此此15CCrMooR鋼必必須具有有足夠的的強度，特特別是在在經過熱熱加工和和多次熱熱處理后后要求鋼鋼材仍應應保證強強度性能能不低于于標準規規定的下下限值。其次要具具有優良良的焊接接性，壓力容容器用鋼鋼具有優優良的焊焊接性能能是保證證產品焊焊接質量量的首要要條件。第三要具具有高的的耐蝕性性。壓力力容器用用鋼應具具有足夠夠的耐蝕蝕性以確確保壓力力容器的的長期安安全運行行。與115CrrMo低低合金鋼鋼相比115CrrMoRR降低了了S、PP含量，對對含碳量量下限不不作具體體規定，化化學成份份見表11-1。對鋼板板的表

11、面面、內部部質量提提出更高高要求，規規定不得得有裂紋紋、結疤疤、折疊疊、氣泡泡、夾雜雜、分層層和白點點，并經經需方要要求，應應保證超超聲波探探傷質量量；同時時規定了了沖擊韌韌性指標標。因此此具有更更好的塑塑性、韌韌性和焊焊接性能能，更好好的抗冷冷脆性能能和較小小的時效效傾向，以以保證壓壓力容器器的安全全性和可可靠性，以以及低溫溫韌性要要求。為為了適應應較惡劣劣的操作作條件，進進一步提提高鋼的的強度和和韌性可可加入少少量的釩釩、鈮、鎳等，它它們都易易于形成成強碳化化物，同同時又細細化晶粒粒，鎳是是提高鋼鋼的韌性性，降低低韌脆轉轉變溫度度的最有有效的元元素。它它是使基基體本身身在低溫溫不易于于交叉

12、滑滑移。從從以上的的闡述可可以看出出，155CrMMoR是是一種機機械性能能和焊接接加工性性能高于于碳鋼的的低合金金鋼，但但也要注注意它的的使用范范圍和供供貨的要要求，才才能更好好地保證證壓力容容器選材材的有效效性、安安全性和和低成本本性。第四要具具有良好好的塑性性和韌性性。壓力力容器用用鋼具有有足夠的的塑性和和韌性儲儲備是壓壓力容器器抗脆斷斷的必要要條件之之一，也也是壓力力容器各各種部件件、封頭頭、筒體體、卷制制、熱壓壓成形等等制造工工藝的需需要。15CrrMoRR符合GBB66554 19996壓壓力容器器用鋼板板的要要求 , 其化化學成分分和各項項性能分分別見表表2-1155CrMMoR

13、的的化學成成分、表2-2155CrMMoR的的力學性性能和冷冷彎性能能、表2-3 155CrMMoR的的高溫屈屈服強度度和表2-4 155CrMMoR的的許用應應力。表2-1115CCrMooR的化化學成分分（質量量分數%）C Si Mn P S Cr Mo 0.1220.18 0.1550.40 0.4000.70 0.00300.00300.8001.20 0.4550.60 表2-2215CCrMooR的力力學性能能和冷彎彎性能板厚（mmm)鋼板狀態態 b(MMpa)s(MMpa)5(%)Akv（J）冷彎試驗驗18006600 正火加回回火 4505900 29551931d=3aa60

14、1000 275518表2-33 155CrMMoR的的高溫屈屈服強度度鋼板狀態態 板厚（mmm)在下列溫溫度()下的的屈服強強度（MMpa)不小于于100150200 250 300 350 400 450 500 正火加回回火 36660 270 255 240 225 210 200 189 179 174 601000 250 235 220 210 196 186 176 167 162 表2-44 155CrMMoR的的許用應應力鋼板狀態態 板厚（mmm)在下列溫溫度()下的的許用應應力（MMpa)20100 150 200 250 300 350 400 425 450 475

15、500 正火加回回火 6600 150 150 150 150 141 131 125 118 115 112 110 88 601000 150 150 147 138 131 123 116 110 107 104 103 88 2.2 合金元元素在115CrrMoRR的作用用15CrrMoRR化學成成分為:C 0.120.118%,Si00.1550.40 %,MMn 00.4000.70 %.碳是是最能提提高鋼材材強度的的元素,但也易易于引起起焊接淬淬硬及焊焊接裂紋紋,所以以在保證證強度的的條件下下,碳的的加入量量越少越越好.低低合金高高強鋼加加入的合合金元素素有Sii、Mnn、Cuu

16、、Nii、Crr、Moo、V、Nb、B等,雜質元元素P、S的含含量要限限制在較較低的程程度.各各種合金金元素對對低合金金鋼組織織和性能能的影響響是很復復雜的,全面了了解其中中的規律律性是研研究、分分析和預預測各種種低合金金鋼及其其焊接接接頭性能能的依據據.各種合金金元素在在不同程程度上改改變了鋼鋼的奧氏氏體轉變變動力學學,直接接影響鋼鋼的淬硬硬傾向.如C、Mn、Cr、Mo、V、WW、Nii和Sii等元素素都能提提高鋼的的淬硬傾傾向,而而Ti、Nb、Ta等等碳化物物形成元元素則降降低鋼的的淬硬傾傾向.15CrrMoRR中，氮氮作為一一種合金金元素被被廣泛應應用。按按照氮在在元素周周期表中中的位置

17、置和其原原子半徑徑判斷，氮氮在鋼中中的作用用與碳相相似。氮氮能與鋼鋼中的其其他合金金元素形形成穩定定的氮化化物，這這些氮化化物往往往以彌散散的微粒粒分布，從從而細化化晶粒，提提高鋼的的屈服點點和抗脆脆能力。Cr、Al、Ti和和V合金金元素對對氮具有有較高的的親和力力，并能能形成穩穩定的氮氮化物。因此，為為了充分分發揮氮氮作為合合金元素素的作用用，鋼中中必須同同時加入入Al、V和TTi等氮氮化物形形成元素素。所有這些些合金元元素或者者與Fee形成固固溶體，或或者形成成碳化物物（除了了Ti、Nb和和Ta），都都產生了了延遲奧奧氏體分分解的作作用，并并由此提提高了鋼鋼的淬硬硬傾向。各種元元素對115

18、CrrMoRR的力學學性能和和工藝性性能的影影響，取取決于它它的含量量和同時時存在的的其它合合金元素素。熱軋軋及正火火條件下下，合金金元素對對塑性和和韌性的的影響與與其強化化作用相相反，即即強化效效果越大大，塑性性和韌性性降低越越多，當當鋼中的的合金元元素的含含量超出出一定范范圍后會會出現韌韌性大幅幅度下降降。因此此，為了了保證良良好的力力學性能能和焊接接性，要要求鋼中中的含碳碳量不大大于0.22。此外，添添加一些些合金元元素，如如Mn、Cr、Mo、V、WW、Nii、Sii、B和和Cu等等。添加加這些合合金元素素主要是是為了提提高鋼的的淬透性性和馬氏氏體的回回火穩定定性。這這些元素素可以推推遲

19、珠光光體和貝貝氏體的的轉變，使使產生馬馬氏體轉轉變的臨臨界冷卻卻速度降降低。15CrrMoRR具有較較高的強強度和良良好的塑塑性、韌韌性和耐耐高溫性性，采用用不同的的合金成成分和熱熱處理工工藝，可可以獲得得不同性性能的鋼鋼。鋼的強度度級別不不同，加加入的合合金元素素及其含含量也不不同，成成分設計計既要能能滿足性性能要求求，又要要能滿足足其經濟濟性。低低合金鋼鋼的強度度越高，屈屈服強度度與抗拉拉強度比比值就越越小。抗抗拉強度度與屈服服強度之之比成為為屈強比比。強度度越高，屈屈強比越越大。低低合金高高強度鋼鋼的發展展和在工工程結構構中的應應用日益益廣泛促促進了世世界各國國對其的的開發研研究工作作的

20、不斷斷深入。同時，冶冶金技術術的進步步，尤其其是計算算機自動動控制在在冶煉、控溫、軋制和和熱處理理等方面面的應用用，為焊焊接結構構用合金金鋼的發發展提供供了重要要的技術術保證。15CrrMoRR為了獲獲得滿意意的強度度和韌性性的組合合，晶粒粒尺寸必必須細小小、均勻勻，而且且應是等等軸晶。普通低低合金CC-Crr鋼的鐵鐵素體晶晶粒尺寸寸15-20微微米，CC-Mnn-All鋼的正正火約為為10微微米左右右，C-Cr-NNb-AAl正火火鋼約為為5微米米左右。目前，美美、日、德等國國家在設設計上已已經突破破了傳統統的合金金化概念念，不再再是單純純的依靠靠增加和和調整鋼鋼中的合合金元素素來增加加鋼的

21、性性能。在焊接熱熱循環的的作用下下，焊縫縫周圍處處于固態態的母材材發生明明顯的組組織變化化性能的的區域稱稱為熱影影響區（HHAZ），熱熱影響區區中的不不同部位位經歷了了不同的的熱循環環，據熔熔合區越越近，加加熱的峰峰值溫度度越高，加加熱速度度和冷卻卻速度越越快，焊焊后的組組織性能能變化越越大。低低合金鋼鋼焊接熱熱影響區區的組織織分布與與母材的的熱處理理狀態有有關。根據熱影影響區的的組織狀狀態不同同，其組組織可以以分為粗粗晶區、細晶區區、不完完全重結結晶區和和結晶區區。155CrMMoR含含碳量小小于0.22%，為了了提高淬淬透性，適適量加入入C、MMn、CCr、MMo、VV、W、Ni和和Si等

22、等合金元元素，具具有較高高的淬硬硬性。熱熱影響區區的顯微微組織主主要是低低碳馬氏氏體，貝貝氏體，MM-A組組織和珠珠光體組組織。2.3低低合金鋼鋼的介紹紹15CrrMoRR屬于珠珠光體低低合金耐耐熱鋼，下下面對低低合金鋼鋼做一些些簡單的的介紹。在鋼中有有意識的的加入一一定的合合金元素素可以大大大提高高鋼的性性能,并并能獲得得各種特特殊的性性能,這這種鋼成成為合金金鋼.合合金元素素總含量量小于55%的合合金鋼成成為低合合金鋼.這類鋼是是以我國國的實際際出發,充分利利用我國國資源,利用普普通的煉煉鋼設備備和煉鋼鋼方法煉煉成的鋼鋼種.低低合金鋼鋼的使用用范圍已已遍及國國防、化化工、石石油、壓壓力容器

23、器、工程程機械、橋梁、艦船、飛機和和其它鋼鋼結構。低合金金鋼中,除了碳碳以外還還含有少少量其他他元素,如Mnn、Crr、Moo、V、W、NNi和SSi等合合金元素素.以提高高鋼的強強度并保保證其具具有一定定的塑性性和韌性性。許多多重要產產品在使使用了低低合金鋼鋼后,節節省了大大量的材材料,減減輕了結結構的重重量,提提高了產產品質量量,延長長了產品品的使用用壽命.對低合金金鋼性能能的基本本要求:(1)有有較高的的強度,良好的的綜合機機械性能能要求，在熱軋軋和正火火狀態具具有高的的強度,特別是是高的屈屈服強度度,有較較好的塑塑性和韌韌性.(2)有有良好的的焊接性性能，低合金金結構鋼鋼的含碳碳量低，

24、合合金元素素含量少少，塑性性好，不不易在焊焊縫區產產生淬火火組織及及裂紋，且且鋼中TTi、NNb、VV還可抑抑制焊縫縫區的晶晶粒長大大，使其其焊接性性能大大大提高。(3)具具有一定定的耐蝕蝕性在低低合金鋼鋼中加入入合金元元素ccr=00.20.55%,WWp=00.0550.10%以及AAl、CCr、MMo等，經經某些元元素的復復合作用用，可以以使之比比碳素鋼鋼更高的的耐大氣氣、海水水、土壤壤腐蝕的的能力，是是發展低低合金耐耐蝕鋼的的重要系系列之一一。我國從119577年開始始試制低低合金鋼鋼,用來來代替碳碳素結構構鋼。550多年年來,低低合金鋼鋼有了很很大的發發展。低低合金鋼鋼強度高高,成本

25、本低,適適用于冷冷彎和焊焊接;使使用它可可以減輕輕結構自自重,保保證使用用可靠、耐久;通常是是在熱軋軋退火狀狀態下供供應,低低合金鋼鋼中充分分利用蘊蘊藏豐富富又便宜宜的錳、硅,及及我國富富產的釩釩、鈦和和稀土元元素等,節省了了稀缺元元素鎳與與鉻;有有較低的的脆性臨臨界轉變變溫度;生產工工藝簡單單. 低合金高高強度鋼鋼的發展展和在工工程結構構中的應應用日益益廣泛促促進了世世界各國國對其的的開發研研究工作作的不斷斷深入。同時，冶冶金技術術的進步步，尤其其是計算算機自動動控制在在冶煉、控溫、軋制和和熱處理理等方面面的應用用，為焊焊接結構構用合金金鋼的發發展提供供了重要要的技術術保證。3 115Crr

26、MoRR鋼的焊焊接性分分析3.1 焊接性性能的影影響因素素鋼的焊接接性能好好壞，主主要取決決于它的的淬透性性、回火火性和碳碳的質量量分數。在焊接接過程中中，部分分熱影響響區被加加熱到近近于鋼的的熔點，其其它部分分也分別別被加熱熱到Acc3以上上或Acc1AAc3溫溫度之間間。又因因為鋼本本身導熱熱快，迅迅速的冷冷卻下來來，這樣樣，熱影影響區的的熱循環環分別與與淬火，正正火或回回火的熱熱循環相相似。若鋼的淬淬透性過過高，在在熱影響響區內必必然有馬馬氏體形形成，而而且近熔熔合線處處的晶粒粒也將非非常粗大大，鋼的的熱影響響區就有有發生脆脆裂的危危險；若若碳的質質量分數數高時，它它一方面面使鋼的的淬透

27、性性提高，另另一方面面使形成成的馬氏氏體更脆脆，更硬硬，在熱熱影響區區中遠離離熔合線線的部分分，其綜綜合機械械性能也也會大大大降低。因此，希希望鋼中中能含有有某些抗抗回火軟軟化和抗抗回火脆脆化的合合金元素素，為了了避免接接近熔合合線部分分的晶粒粒因受高高溫而過過于粗化化，也希希望鋼中中含有一一些細化化晶粒的的合金元元素。焊接碳當當量（CCeq）與與材料焊焊接熱影影響區的的最高硬硬度之間間，存在在著一定定的關系系。一般般情況下下，材料料的硬度度越高，則則焊接熱熱影響區區的硬度度也越高高，特別別是對于于那些加加入各種種合金元元素提高高材料強強度的非非調質鋼鋼，表現現更為明明顯。在在這些非非調質鋼鋼

28、中，由由于加入入合金元元素較多多，其焊焊接碳當當量增大大，焊接接熱影響響區的最最高硬度度隨之提提高。這這就使出出現焊接接裂紋的的可能性性也愈大大。3.2焊焊接性分分析對焊接性性影響最最大的是是C及合合金元素素的含量量，15CCrMooR屬于于低合金金珠光體體耐熱鋼鋼，C及合合金元素素的含量量都比較較低，總總體看來來焊接性性良好。焊接的的問題主主要來自自兩個方方面：焊焊接裂紋紋和熱影影響區母母材性能能的下降降，因此155CrMMoR焊焊接性分分析的主主要問題題是裂紋紋（冷、熱、再再熱）和脆化化、軟化化以及回回火脆性性等問題。3.2.1冷裂裂紋大量的生生產實踐踐和理論論研究證證明,高高強鋼焊焊接時

29、產產生冷裂裂紋有三三大因素素:鋼種種的淬硬硬傾向、焊接接接頭含氫氫量及其其分布、以及接接頭所承承受的拘拘束應力力狀態。實際上上,高強強鋼焊接接時,產產生冷裂裂紋的機機理在于于鋼種淬淬硬之后后,受氫氫的誘發發和促進進使之脆脆化,在在拘束應應力的作作用下形形成了裂裂紋。3.2.1.11碳當量量的計算算與分析析鋼種的淬淬硬傾向向與該鋼鋼種的碳碳當量含含量有直直接關聯聯，一般般成正比比關系。根據國際際焊接學學會(IIIW)推薦的的碳當量量公式:Ceq =C+Mn/6+(Ni+Cu)/155+(CCr+MMo+VV)/55(%)(1)計算得出出:Ceeq =0.554再采用日日本JIIS和WWES推推薦

30、的公公式進行行計算:Ceq =C+Mn/6+SSi/224+NNi/440+CCr/55+Moo/4+V/114(%)(22)計算得出出:Ceeq =0.5569按經驗,當Ceeq 00.600%時,鋼材的的焊接性性不好,需預熱熱到較高高溫度,并嚴格格控制焊焊接工藝藝,才能能進行焊焊接。15CrrMoRR的碳當當量Ceeq通過過計算為為0.554%0.557%左左右.一一般認為為，當碳碳當量小小于0.42時時，冷裂裂紋傾向向較小。因此，從從碳當量量來看，15CrMoR的淬硬傾向較大。如果焊前預熱及焊后熱處理等工藝措施不采用的話，有發生冷裂紋的可能較大。3.2.1.22含氫量量的影響響形成冷裂裂

31、紋的傾傾向還有有聚集氫氫的作用用，155CrMMoR的的熱影響響區的金金屬在焊焊接過程程中加熱熱到相變變溫度以以上時，便便形成奧奧氏體；冷卻時時，由于于奧氏體體一只要要冷卻到到馬氏體體相變點點時才開開始轉變變，再冷冷卻速度度較大的的情況下下，就可可能形成成馬氏體體等淬硬硬組織，而而焊縫金金屬的碳碳當量比比較低，不不易淬硬硬。因此此，焊縫縫組織冷冷卻后得得到鐵素素體，氫氫在奧氏氏體中的的溶解度度比在鐵鐵素體中中的溶解解度大的的多，在在焊接接接頭冷卻卻過程中中由奧氏氏體轉變變為鐵素素體，氫氫在鐵素素體中呈呈飽和狀狀態。與與此同時時，氫在在兩相中中的擴散散系數也也不同，在在鐵素體體中擴散散系數比比在

32、奧氏氏體中擴擴散系數數要大,因此，氫氫會從已已變成鐵鐵素體的的焊縫中中迅速溢溢出，向向尚處于于奧氏體體狀態的的熱影響響區擴散散，再加加上氫在在奧氏體體中不易易擴散。因此，如如果焊縫縫中氫含含量較高高的話，極極易在融融合線附附近形成成一個富富氫帶，加加上相變變應力和和殘余應應力的作作用，極極易發生生裂紋。尤其是是接頭拘拘束度較較大時，焊焊接殘余余應力會會隨之增增高，發發生裂紋紋的可能能性愈大大。3.2.1.3冷裂裂紋敏感感性的計計算裂紋敏感感指數PPc是目目前應用用比較廣廣泛的冷冷裂紋判判據數據據。它是是以b=550010000 NN/mmm2的鋼種種為研究究對象,采用斜斜Y型坡坡口裂紋紋試驗,

33、建立了了化學成成份、擴擴散氫含含量、板板厚與根根部裂紋紋敏感性性的關系系,得到到了如下下的公式式:Pc = Pccm+H/60+h/6600(3)Pcm =C+Mn/20+Si/30+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/110+CCu/220+55B(44)其中Pccm合金元元素的裂裂紋敏感感系數(%)H焊縫中中的擴散散氫含量量(mLL/1000g)Pc某某鋼種產產生冷裂裂紋的敏敏感指數數h板厚厚(mmm)注:HH取44 mLL/1000g;h為550mmm根據進廠廠鋼板的的化學成成分進行行計算,得出:Pcm =0.26由此計算算出壓力力容器用用15CrrMoRR鋼的冷冷裂紋敏敏感指數數為

34、:Pc =0.339因為當PPc 0時,即有產產生裂紋紋的可能能性，所所以155CrMMoR鋼鋼焊接時時易出現現冷裂紋紋。綜上所述述，155CrMMoR鋼鋼焊接時時易出現現冷裂紋紋，在焊焊接時要要注意此此問題。3.2.2熱裂紋紋傾向判判定利用英國國Winnkinnsonn等人提提出的熱熱裂紋敏敏感性判判定計算算公式:計算得出出:預轉轉化反應應器所用用15CCrMooR的HH.C.S=11.277當H.CC.S0時時，就有有可能產產生再熱熱裂紋。因此，115CrrMoRR焊接時時易產生生在熱裂裂紋。3.2.4熱影影響區的的脆化15CrrMoRR鋼中的的主要合合金元素素Cr和和Mo顯顯著提高高了鋼

35、的的淬硬性性,Moo的作用用比Crr約大550倍。這些合合金元素素推遲了了冷卻過過程中的的轉變,提高了了過冷奧奧氏體的的穩定性性。在焊焊接過程程中,熱熱輸入過過小時,易出現現過硬組組織;熱熱輸入過過大時,焊縫金金屬及熱熱影響區區晶粒顯顯著變粗粗。兩者者明顯降降低了焊焊縫金屬屬及熱影影響區的的塑韌性性。155CrMMoR在在冷卻速速度較大大的條件件下，可可能形成成淬硬組組織，當當熱影響響區形成成淬硬組組織時，接接頭出現現脆化傾傾向，脆脆化的原原因如下下:焊接接時由于于強烈的的不均勻勻加熱，使使熱影響響區處在在不斷改改變溫度度、應力力和應變變的狀態態下，焊焊接過程程使熱影影響區的的晶粒變變粗，組組

36、織呈現現出不均均勻性，在在大多數數情況下下促使性性能變壞壞。熱影影響區的的最高加加熱溫度度分布，決決定了熱熱影響區區的寬度度及離熔熔合線不不同距離離各點的的基本組組織狀態態。在熱熱影響區區里，根根據組織織的不同同，可分分為4個個區域:(l)熔熔合區即即焊縫金金屬與母母材相鄰鄰的熔合合線附近近，溫度度處于固固液相之之間，此此區在化化學成份份和性能能上都呈呈現出較較大的不不均勻性性，靠近近母材一一側的金金相組織織是處于于過熱狀狀態，塑塑性很差差，這個個區域的的范圍窄窄，但對對接頭的的強度、塑性都都有很大大的影響響，是產產生裂紋紋，局部部脆化破破壞最常常見的發發源地。(2)過過熱區此此區的金金屬處于

37、于過熱狀狀態，過過熱區的的溫度范范圍是處處于固相相線以下下到11100CC左右，在在這樣高高的溫度度下，奧奧氏體晶晶粒發生生嚴重長長大，冷冷卻后獲獲得晶粒粒粗大的的過熱組組織。115CrrMoRR的焊接接接頭，在在過熱區區獲得上上貝氏體體，甚至至馬氏體體，塑性性低、韌韌性差，易易產生冷冷裂紋。(3)正正火區此此區的溫溫度范圍圍約在ll0000C一Ac33之間，相相當于熱熱處理時時的正火火處理，組組織一般般為均勻勻而細小小的鐵素素體，上上面有碳碳化物沉沉淀析出出。因此此，該區區域的性性能優異異。(4)不不完全正正火區焊焊接時溫溫度范圍圍處Acc3或Acm線線以上的熱熱影響區區，該區區域只有有一部

38、分分組織發發生相變變重結晶晶的過程程，而其其他一部部分未發發生重結結晶的鐵鐵素體則則發生晶晶粒長大大，因此此，這區區域的組組織存有有很大的的不均勻勻性，一一部分是是均勻細細小的鐵鐵素體和和珠光體體，另一一部分則則是粗大大的鐵素素體。以以上4個個區域的的組織特特征可見見圖3-1。圖3-11 熱影影響區四四個組織織的特征征3.2.5熱影影響區的的軟化15CrrMoRR的焊接接接頭，在在焊前預預熱和焊焊后熱處處理的工工藝措施施下，熱熱影響區區可能出出現硬度度和強度度明顯下下降的“軟化區區”。這個個“軟化區區”的組織織除了聚聚集了的的碳化物物外，大大部分是是鐵素體體，同時時還有奧奧氏體分分解產物物，形

39、成成所謂的的“白帶”組織，因因為“白帶”組織的的出現，長長期高溫溫工作時時，蠕變變變形也也很容易易集中在在這個部部位而發發生斷裂裂，為了了消滅這這種組織織，預熱熱和焊后后熱處理理溫度必必須十分分謹慎。3.2.6回火火脆化鉻鉬鋼及及其焊接接接頭在在37005655溫度區區間長期期運行過過程中,由于PP、Ass、Sbb和Snn沿晶界界發生的的擴散偏偏析會產產生脆變變現象,從而影影響接頭頭的塑性性.155CrMMoR鋼鋼的回火火脆化與與其雜質質含量有有著密切切關系,應嚴格格控制鋼鋼中的PP,Ass,Sbb,Snn等雜質質,同時時降低焊焊縫金屬屬中的SSi,MMn等元元素的含含量,是是解決回回火脆性性

40、的有效效措施。3.3主主要焊接接缺陷的的防止措措施3.3.1防止止或減少少冷裂紋紋的措施施可用下列列措施防防止或減減少冷裂裂紋的產產生：(1)減減少焊接接接頭是是淬硬組組織將焊焊件預熱熱或提高高預熱溫溫度、適適當增加加焊接電電流、減減低焊接接速度、控制層層間溫度度不小于于預熱溫溫度、焊焊后緩冷冷或立即即熱處理理，都可可減低焊焊接接頭頭的冷卻卻速度，以以減少其其淬硬組組織。(2)減減少焊接接接頭的的含氫量量必須嚴嚴格控制制氫的侵侵入，如如對焊件件、焊絲絲要嚴格格清除油油和銹、低氫焊焊條在焊焊前應嚴嚴格烘干干，以降降低焊縫縫的焊氫氫量。(3)減減少焊件件的殘余余應力。3.3.2再熱裂裂紋產生生的防

41、止止措施為防止再再熱裂紋紋的產生生,應采采取如下下措施:(1)在在保證焊焊縫熱強強性的前前提下,將V、Ti、Nb、P、AAs、SSb和SSn的含含量控制制在最低低的容許許范圍內內. (2)選選用高溫溫塑性高高于母材材的焊材材.綜合合考慮埋埋弧焊,焊絲選選用H113CrrMo115A+HJJ2500G,焊焊條選用用E55515B1。(3)采采取焊前前預熱（適適當提高高預熱溫溫度和道道間溫度度）,焊焊后保溫溫緩冷(后熱)的措施施。(4)采采用較小小熱輸入入的焊接接工藝和和方法,減小焊焊接過熱熱區寬度度,細化化晶粒。(5)選選擇合理理的熱處處理工藝藝,盡量量縮短在在敏感溫溫度區間間的停留留時間.總之

42、如如何選擇擇合適的的焊接熱熱輸入、焊接方方法和工工藝、合合理的熱熱處理工工藝及接接頭形式式是保證證焊接接接頭能否否安全運運行的關關鍵3.3.3其它問題15CrrMoRR焊接時時產生的的其它問題主主要由母材中各種合合金成分分的含量量比產生，不可避避免其生生成，因因此，在在選擇母母材是要要選擇合合格的母母材，盡盡量減少少焊接缺缺陷。通過上述述15CCrMooR鋼的的焊接性性分析可可以得知知,155CrMMoR鋼鋼的焊接接性稍差差。需適適當預熱熱才能進進行焊接接，根據據以上碳碳當量計計算公式式計算的的該鋼碳碳當量為為0.554%0.557%，又又據JBB/T44709920000鋼鋼制壓力力容器焊焊

43、接規程程常用用鋼號推推薦的預預熱溫度度和施焊焊環境等等因素綜綜合考慮慮,155CrMMoR的的焊接預預熱溫度度設定為為1500。4 擬擬定焊接接工藝4.1 焊接方方法的確確定15CrrMoRR鋼焊接接時可以以用各種種焊接方方法焊接接，不同同的焊接接方法對對產品質質量無顯顯著的影影響。通通常是根根據產品品的結構構特點、批量、生產條條件及經經濟效益益等綜合合效果來來選擇焊焊接方法法。生產產中常用用的焊接接方法有有手工電電弧焊、埋弧焊焊、鎢極極氣體保保護電弧弧焊、二二氧化碳碳氣體保保護焊和和電渣焊焊等。手弧焊是是各種電電弧焊方方法中發發展最早早、目前前仍然應應用最廣廣的一種種焊接方方法。它它是以外外

44、部涂有有涂料的的焊條作作電極和和填充金金屬，電電弧是在在焊條的的端部和和被焊工工件表面面之間燃燃燒。涂涂料在電電弧熱作作用下一一方面可可以產生生氣體以以保護電電弧，另另一方面面可以產產生熔渣渣覆蓋在在熔池表表面，防防止熔化化金屬與與周圍氣氣體的相相互作用用。熔渣渣的更重重要作用用是與熔熔化金屬屬產生物物理化學學反應或或添加合合金元素素，改善善焊縫金金屬性能能。手弧弧焊設備備簡單、輕便，操操作靈活活。可以以應用于于維修及及裝配中中的短焊焊縫的焊焊接，特特別是可可以用于于難以達達到的部部位的焊焊接。但但是它主主要是采采用手工工操作,焊工的的勞動強強度較大大.埋弧焊是是以連續續送給的的焊絲作作為電極

45、極和填充充金屬。焊接時時，在焊焊接區的的上面覆覆蓋一層層顆粒狀狀焊劑，電電弧在焊焊劑層下下燃燒，將將焊絲端端部和局局部母材材熔化形形成焊縫縫。在電電弧熱的的作用下下，上部部分焊劑劑熔化熔熔渣并與與液態金金屬發生生冶金反反應。熔熔渣浮在在金屬熔熔池的表表面，一一方面可可以保護護焊縫金金屬，防防止空氣氣的污染染，并與與熔化金金屬產生生物理化化學反應應，改善善焊縫金金屬的成成分及性性能；另另一方面面還可以以使焊縫縫金屬緩緩慢冷卻。埋埋弧焊可可以采用用較大的的焊接電電流。與與手弧焊焊相比，其其最大的的優點是是焊縫質質量好，焊焊接速度度高。因因此，它它特別適適于焊接接大型工工件的直直縫或環環縫。而而且多

46、數數采用機機械化焊焊接。埋埋弧焊已已廣泛用用于碳鋼鋼、低合合金結構構鋼和不不銹鋼的的焊接。由于熔熔渣可降降低接頭頭冷卻速速度，故故某些高高強度結結構鋼、高碳鋼鋼等也可可采用埋埋弧焊焊焊接.它它的主要要缺點是是:由于埋埋弧焊是是依靠顆顆粒狀焊焊劑堆積積形成保保護條件件，因此此主要適適用于水水平焊縫縫。由于埋埋核焊焊焊劑的主主要成分分是氧化化錳、二二氧化硅硅等金屬屬及非金金屬氧化化物,難難以用來來焊接鋁鋁、鈦等等氧化性性較強的的金屬及及其合金金。只適用用于長焊焊縫的焊焊接。由于埋埋弧焊電電弧的電電場強度度較大,電流小小1000A時，電電弧的穩穩定性不不好，因因此不適適合焊接接厚度小小于1mmm的薄

47、薄板。本設計的的研究對對相為厚板壓壓力容器器，板厚厚為500mm。壓力容容器在工工作過程程中承受受較大的的壓力，在在制作壓壓力容器器的過程程中，焊焊縫的力力學性能能一定要要大于母母材的力力學性能能，在制制作壓力力容器過過程中同同時考慮慮到生產產效率和和經濟效效益，故故采用手手工電弧弧焊打底底，埋弧弧焊多層層多道焊焊的焊接接方法（焊焊接順序序見焊焊接工藝藝指導書書焊接接簡圖）。采用手工工電弧焊焊打底能能保證第第一層焊焊縫的力力學性能能，之后后用電弧弧氣刨清清根（一一方面能能達到清清理的目目的，另另一方面面還能達達到開坡坡口的目目的，節節省了資資源，同同時也提提高了工工作效率率），然然后采用用埋弧

48、焊焊焊接，以提高生產效率，這樣能夠在滿足產品性能要求的同時最大限度的降低生產成本。焊接時為為使收縮縮變形均均勻，應應力較小小，采用用對稱焊焊法。每每一組帶帶焊接后后，應在在對面焊焊接對應應的焊縫縫。焊接接結束后后，用鏨鏨子敲碎碎焊縫上上的熔渣渣，輕輕輕的敲擊擊焊縫，這這樣能細細化第一一道焊縫縫的金屬屬晶粒，之之后再用用鋼刷清清理焊縫縫。焊接接的時候候，由于于開的是是X型坡坡口，焊焊接的寬寬度逐漸漸加大，所所以焊接接的的道道數也逐逐漸增多多，焊接接的方法法與之前前的焊接接方法相相同。4.2焊焊接材料料的選擇擇選擇焊接接材料最最重要的的原則就就是確保保焊縫金金屬的性性能，使使之滿足足產品的的技術要

49、要求，從從而保證證產品在在服役中中正常運運行。15CrrMoRR屬于低低合金鋼鋼,主要要用于制制造各類類中低壓壓壓力容容器等受受力構件件，要求求焊接接接頭具有有足夠的的強度，適適當的屈屈服比，足足夠的韌韌性和低低的時效效敏感性性，既具具有與產產品技術術條件相相適應的的力學性性能。因因此，選選擇焊接接材料時時，必須須保證焊焊縫金屬屬的強度度、塑性性和韌性性等力學學性能指指標不低低于母材材，同時時還要滿滿足產品品的一些些特殊要要求。如如中溫強強度、耐耐大氣腐腐蝕等。并不要要求焊縫縫金屬的的合金系系統或化化學成分分與母材材完全相相同。一般來說說，焊縫縫金屬的的強度是是較易保保證的，關關鍵在于于保證強

50、強度的同同時獲得得良好的的塑性和和韌性。焊縫從從高溫快快速冷卻卻后得到到不平衡衡組織，合合金元素素往往以以過飽和和狀態固固溶于基基體中，從從而使焊焊縫金屬屬的強度度上升，塑塑性、韌韌性下降降。為了了消除冷冷卻速度度高對性性能帶來來的不利利影響，必必須調整整焊縫的的化學成成分。一一般情況況下，希希望焊縫縫的含碳碳量低于于母材，合合金元素素含量也也應比母母材稍低低，必要要時對合合金系統統作些調調整。熔熔敷金屬屬中CC低于母母材即可可保證焊焊縫與母母材等強強。可以以估計，如如果焊條條熔敷金金屬的化化學成分分與母材材完全相相同，在在快冷條條件下，焊焊縫金屬屬的強度度必將上上升，而而塑性韌韌性下降降。因

51、此此，在選選擇焊條條時的主主要依據據是保證證焊縫與與母材的的強度級級別相匹匹配。低合金耐耐熱鋼焊焊材的選選配原則則是焊縫縫金屬的的合金成成分與強強度性能能應基本本與母材材匹配.為提高高焊縫金金屬的抗抗裂性,通常將將焊材中中的碳含含量控制制在低于于母材碳碳含量范范圍內,同時為為防止焊焊接接頭頭出現再再熱裂紋紋及回火火脆性,在選擇擇焊材時時應注意意:在保證證焊縫熱熱強性的的前提下下,將VV、Tii、Nbb、P、As、Sb和和Sn的的含量控控制在最最低的容容許范圍圍內。選用高高溫塑性性高于母母材的焊焊材。先對埋弧弧焊材進進行分析析選擇:通過分分析,選選擇的埋埋弧焊焊焊劑為CCHF6603-H088C

52、rMMoA，原原因是該該焊劑為為燒結型型堿性焊焊劑,具具有熔敷敷金屬的的擴散氫氫含量低低,接頭頭性能優優良等特特點，其其中的焊焊劑的擴擴散氫的的測定值值1.0mL/1000g。相相比之下下,熔煉煉型焊劑劑的擴散散氫含量量高,冷冷裂紋的的傾向會會較高,故選擇擇CHFF6033-H008CrrMoAA作為與與15CCrMooR匹配配的埋弧弧焊焊接接材料是是比較適適當的。焊絲、熔敷金金屬化學學成分及及機械性性能列于于表4-1。表4-11焊絲、熔敷金金屬化學學成分及及機械性性能焊絲牌號號焊劑牌號號焊絲的化化學成分分(%)CMnSiCrMoSPH08CCrMooACHF66030.0881.2110.2

53、441.0220.4550.00080.0005焊絲牌號號焊劑牌號熔敷金屬屬的化學學成分(%)CMnSiCrMoH08CCrMooACHF66030.0880.120.51.220.20.441.01.550.91.11焊絲牌號號焊劑牌號熔敷金屬屬的機械械性能b(MMPa)5(%)Akv(J)H08CCrMooACHF660343060002222454再對手工工電弧焊焊的焊材材選擇:JB/T47709推推薦的焊焊材為RR3077,熔敷金金屬擴散散氫含量量6mLL/1000g(GB/T51118-19995低合合金鋼焊焊條HH量的的規定)。相應應焊材RR3077B,該該焊條是是超低氫氫型低合合

54、金鋼耐耐熱鋼焊焊條,熔熔敷金屬屬具有極極低的擴擴散氫含含量(為為1mL/1000g)和和極優異異的抗裂裂性能,可進行行全位置置焊接,在生產產應用有有很成功功的經驗驗。因此此在手工工電弧焊焊焊材方方面,我我們選RR3077B。4.3焊焊前準備備焊前準備備工作包包括：接接頭和坡坡口設計計、坡口口加工、接頭清清理、焊焊接裝配配、工裝裝及焊接接設備調調整、維維護等內內容.焊接接頭頭開坡口口的根本本目的在在于確保保接頭的的焊接質質量，同同時方便便焊接過過程的進進行，并并有利于于經濟性性的提高高。坡口口形式和和尺寸的的選擇，主主要根據據被焊板板材的厚厚度、焊焊接方法法接頭的的力學和和冶金性性能要求求，以及

55、及施工條條件等。4.3.1接頭頭和坡口口的設計及加工一般來說說，在選選擇和設設計焊接接坡口時時，應遵遵循以下下原則：(1).保證焊焊接質量量確保焊接接質量是是焊接結結構生產產的最根根本的要要求，也也是焊接接坡口選選擇和設設計的根根本出發發點。(2)焊焊接的可可焊性可焊性是是選擇坡坡口形式式的重要要原則之之一。一一般來說說，要根根據構件件能否翻翻轉、翻翻轉的難難易程度度或內外外兩側的的焊接條條件來定定。對不不能翻轉轉的構件件或內徑徑較小的的容器、轉子及及軸類零零件的對對接焊縫縫，為了了避免大大量的仰仰焊和不不能或不不便從內內側施焊焊，易采采用V型或U型坡口口。(3)坡坡口易于于加工V型坡口口和U

56、型坡口口均可用用氣割或或等離子子切割加加工，也也可用機機械切削削加工，但但U型坡口口和雙UU型坡口口則需要要用刨邊邊機加工工。因此此，從坡坡口加工工的難易易程度出出發，能能采用VV型坡口口或雙VV型坡口口就不易易采用UU型或雙雙U型坡口口等加工工工藝較較復雜的的坡口類類型。(4)焊焊接效率率和經濟濟性坡口的斷斷面積盡盡可能小小，這樣樣可以降降低焊接接材料的的消耗，減減少焊接接工作量量，提高高焊接效效率，并并節省能能源和人人工，有有利于經經濟效益益的提高高。(5)焊焊接變形形易于控控制采用不適適當的坡坡口形式式容易產產生較大大的焊接接變形，如如果坡口口形適宜宜，工藝藝合理，則則可有效效地減小小焊

57、接變變形。由于埋弧弧焊可使使用較大大的焊接接電流，電電弧具有有較強的的穿透力力，一般般不開坡坡口也能能將焊件件焊透。但隨著著罕見厚厚度增加加，焊接接電流不不能無限限提高。為了將將焊件悍悍透，并并使焊縫縫有良好好的成形形，應在在焊件上上開坡口口。本焊焊件厚度度為50mmm,屬較厚厚焊件，可可開X形坡口口，坡口口帶鈍邊邊。焊縫坡口口的加工工方法有有很多,可以采采用機械械加工,其加工工精度較較高,也也可采用用火焰切切割或碳碳弧氣刨刨等熱切切割方法法.熱切割割邊緣或或坡口表表面可直直接進行行焊接，焊焊前必需需清理干干凈熱切切割熔渣渣和氧化化皮，切切割面缺缺口應用用砂輪修修磨成圓圓滑過渡渡，機械械加工的

58、的邊緣或或坡口面面焊前應應清除油油跡等污污物。對對焊縫質質量要求求較高的的焊件，焊焊前最好好用丙酮酮擦凈坡坡口表面面。4.3.2焊件件的清理理和裝配配焊件裝配配前，需需將坡口口及附近近區域表表面上的的銹蝕、油垢、氧化物物、水分分等清理理干凈。可用手手工清理理，即用用鋼絲刷刷，風動動和電動動砂輪或或鋼絲輪輪進行清清除；必必要時可可用氧乙乙炔焰烘烘烤焊接接部位，以以燒掉焊焊件表面面上的油油垢和油油漆，并并烘干水水分。機機械加工工的坡口口容易在在坡口表表面沾染染切削液液或其他他油脂，焊焊前可用用揮發性性溶劑將將污染部部位清洗洗干凈。焊件裝配配時必須須保證焊焊縫間隙隙均勻，高高低平整整不錯邊邊。焊件件

59、必須用用夾具或或定位焊焊縫可靠靠地固定定。定位位焊使用用R3007B焊焊條定位位焊。其其位置一一般應在在第一道道焊縫的的背面，長長度一般般不大于于30mmm，定定位焊縫縫應平整整，且不不允許有有裂紋，夾夾渣等缺缺陷。厚厚板簡體體內應力力大,點點固焊時時必須預預熱。預預熱范圍圍要在點點焊部位位周圍2200mmm范圍圍內,點點焊焊點點要長些些,約660mmm左右,間距為為20003000mmm,點焊焊時,必必須先在在縱縫兩兩端裝配配引弧板板,以免免焊點剝剝裂。用用R3007B焊焊條點焊焊,電流流可比焊焊接工藝藝規定值值大100%-220%。本焊接接為環縫縫焊接，不不須加裝裝引弧板板和引出出板。4.

60、3.3焊接接設備調調整和維護本焊接選選用MZZ-10000型型埋弧焊焊，ZXX5-4400-2型手手工電弧弧焊。焊焊前應檢檢查接到到焊機上上的動力力線、焊焊接電纜纜接頭是是否松動動、接地地線是否否連接妥妥當、導導電嘴的的磨損情情況和是是否夾持持可靠。焊機要進進行調試試，檢查查儀表及及各部分分動作情情況，并并按要求求調好預預定焊接接參數。焊機啟啟動前，應應再次檢檢查焊機機和輔助助裝置的的各種開開關、旋旋鈕等的的位置是是否正確確、離合合器是否否可靠接接合。無無誤后再再按焊機機的操作作順序進進行焊接接操作。4.3.4焊接接材料的的處理焊接材料料的處理理表4-2焊條烘烘干工藝藝可得出出。埋弧焊焊焊劑應