1、區7?理N火役計（論丈丿專用紈區7?理N火役計（論丈丿專用紈區7?理N火役計（論丈丿專用紈煉鐵高爐本體設計說明書專業班.級：冶全工程093班學生雄名：蔡知之指導教師：劉秉國完成肘間：2021年5月13目目錄TOC o 1-5 h z高爐本體設計11.1高爐相關生產數據設計11.1年工作口21.2高爐有效容積21.2高爐內型設計42.1爐缸結構尺寸62.2爐腰結構尺寸92.3爐腹結構尺寸102.4爐喉結構尺寸101.2.5爐身結構尺寸112.6其余結構尺寸121.2.7爐容校核121.3高爐內型設計總結133.1設計參數匯總131.3.2本爐型設計特點15高爐耐火爐襯及冷卻裝置162.1高爐耐火

2、爐襯設計161.1爐襯破損機理161.2高爐用耐火材料161.3高爐爐襯的設計與砌筑182高爐冷卻設備222.2.1冷卻設備的作用22m4000/的高爐稱為巨型高爐，其設計參數的選取與一般大型高爐也有差別如表2所示，不同爐容級別高爐各項生產指標各有變化。表2設計年平均利用系數、燃料比和焦比爐容級別/110002000300040005000設計年平均利用系2.02.42.02.352.02.32.02.32.02.25數t(m3d)1設計年平均燃料比W520W515W510W505W500Kgf1設計年平均焦比W360W340W330W310W310Kgf1本設計中，設計任務書給定：焦比(K)

3、為460kg,煤比(K9為120kg,煤粉置換比0.75o所以，高爐的綜合焦比A=K+Kx0.75=460+120 x0.75=55akg)有效容積利用系數iv=x1000=44x1000=2.07(t/(m3-d)綜、550I-一一冶煉強度單位為t/(m3d),一般為1.05125t/(m3.d),在本設計中取1.14t/(m3.d)爐容匕十豁J叫)區7?理N火役計（論丈丿專用紈區7?理N火役計（論丈丿專用紈第4頁KMUST第4頁KMUST12高爐內型設計高爐內型是指高爐內部工作空間中心縱剖面的輪廓。合理的爐型應該滿足高產、低耗、長壽的要求，能夠很好的適應爐料的順利下降和煤氣的上升運動，以保

4、證冶煉過程的順利。在長期生產實踐過程中，高爐內型隨著原料條件的改善、操作技術水平的提高、科學技術的進步而不斷地發展變化。高爐內型的演變過程大體可以分為三個階段：無型階段、大腰階段、近代高爐階段。現代的高爐本體主要由爐缸、爐腹、爐腰、爐身、爐喉五部分組成，稱為“五段式”高爐。本次設計以“五段式”高爐為基，設計高爐內型。（各部分尺寸符號見圖二。）屋7?理N火役計（論丈丿專用紈屋7?理N火役計（論丈丿專用紈高爐各部分尺寸有一定相關性，各個尺寸件的相對關系條件決定了高爐的整個爐型。高爐各部分主要參數的相關性條件如表3所示。表3高爐內型計算的主要參數項目厚壁高爐經驗公式薄壁高爐經驗公式D/d1.101.

5、20(%3001OOOn?)1.14-1.20(Vu20005000n?)一般為0.65-0.72,大高爐取值di/d高0.730.77(%200050001)Hu/D一般為2.04.01.92.4(Vu20005000m?)hi=(0.120.15)Hu,或hi=ht+a；hi=(0.1240.170)Hu爐缸高度hi風口中心線高度；(Vu2000-5000n?)a0.50.7爐腹角a一般為78827578爐腰高度h3調整高爐容積用，一般1.0-3.0調整高爐容積用，一般1.0-3.0爐身角B一般為8083一般為7983風口高度hfhi-hf=050.6hi-hf=050.6下面就高爐各個部

6、分的尺寸設計計算進行說明。1.2.1爐缸結構尺寸高爐爐型下部的圓筒部分稱為“爐紅”。爐缸部分需設計計算的結構尺寸有爐缸直徑（d）、風口數目（n）高度（勺）和爐缸高度（九）。而爐缸的容積直接由爐缸直徑決定。爐缸的上部為風口的燃燒帶，下部空間容積盛裝液態渣鐵。故，爐缸的容積不僅應保證足夠數量的燃燒燃料，而且應能容納一定數量的鐵和渣。爐缸的上、中、下部位分別設有風口、渣口與鐵口，現代大型高爐大多不設渣口。爐缸的高度應能保證里面容納兩次出鐵間隔時間內所生成的鐵水量和一定數量的爐渣，并應考慮應因故不能按時放渣出鐵的因素和留有足夠安裝風口所需的高度。鐵口位于爐缸下水平面，鐵口數目根據高爐爐容或高爐產量而定

7、，一般日產生鐵25003000t以下的高爐，設有一個出鐵口；日產生鐵30006000（的高爐設雙出鐵口；日產生鐵6000-80001的高爐可設34個鐵口。原則上出鐵口數目取上限有利于強化高爐冶煉。屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈X、氐咽理N犬瘵役計(論丈丿專用紈本設計中不設渣口，而分設3個出鐵口輪流出鐵渣。爐缸直徑：爐缸直徑過大或過小都直接影響高爐生產。直徑過大將導致爐腹角過大、邊緣氣流過分發展、中心氣流不活躍，從而引起爐鋼堆積，同時加速對爐襯的侵蝕；爐缸直徑過小將限制焦炭的燃燒，影響產量的提高。爐缸截面面積應保證一定數量的焦炭和噴吹燃料的燃燒，爐缸截面燃燒強度是高

8、爐冶煉的一個重要指標，它是指每小時每平方米爐缸截面面積所燃燒的焦炭數量，一般為1.001.25t/(m2.h)o爐缸截面燃燒強度的選擇應與風機能力和條件相適應，風機能力大、原料透氣好、燃料可燃性好，則爐缸截面燃燒強度可選高值，否則選低值。X24=r根據高爐每天燃燒的焦炭量，得到下列關系式：得出d高爐爐缸直徑，m屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈燃一燃燒強度t/w.d)/一冶煉強度t/(md)仍f高爐有效容積，m在本次設計選定冶煉強度I=1.14t/(,7?3.d)，燃燒強度燃二l.lt/(機1h),/J1.1

9、4x314937門“心、ci=0.23xJ=13.14則V1.1校核：計算所得到的爐缸直徑應該用/A進行校核，A為爐缸的面積(of),不同爐熔爐的匕/A值見表4。爐型大型中型小型匕/A222815221013表4不同爐熔的匕/A314937=23.743.14本設計中xl32在此設計的高爐是大型高爐，計算得到的匕，/A值在表二所示的大型高爐數值范圍內，校核無誤。（2）風口高度和數目：風口中心線與鐵口中心線間的距離稱為風口高度（b/）。風口與渣口（鐵口）的高度差應能容納上渣量和提供一定的燃燒空間。風口高度hf=0.07177x二=0.0717x二=2.714心3（m）d-13-風口數目（n）主要

10、取決于爐容大小，與爐缸直徑成正比，還與預定的冶煉強有關。風口數目多，有利于減小風口間的“死料區”，改善煤氣分布。確定風口數目mlT=3,14x131.1=37.7738也可以按下式計算:屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈屋7?児三犬役計（論丈丿專用紈S一一取值在1.116m之間，取值小者鼓風強度大。本次設計中，S取1.1,加大鼓風量，強化冶煉。而風口數目一般取偶數，故本設計取38個的整值。風口結構尺寸或風口直徑（a）由出口風速決定。一般出口風速為100m/s以上,當前設計的4000/滬左右巨型高爐的才出口速度可達200nVso風口結構尺寸通常根據經驗直接選定，一般為0.350.50111,表5所示

11、為不同容積高爐的風口結構尺寸和爐喉間隙。屋7?理N火役計（論丈丿專用紈表5不同容積高爐的風口結構尺寸和爐喉間隙高爐容積/A7731002506001000150020002560風口結構尺寸a/nmi350350350400400500500爐喉間隙/mm5506007008009009501000本次設計中，選取風口結構尺寸a=0.5nio（3）爐缸高度：爐缸高度代二仏+a,其中，風口結構尺寸取0.5。則本設計爐缸高度角=Z?2+c=3.22-HO.5=3.72m=hf+a=3+0.5=3.5（m）2爐腰結構尺寸高爐上部的圓柱形空間稱為“爐像。爐腰部分需設計的結構尺寸有爐腰直徑（D）和爐腰高

12、度（人）。爐腰是高爐爐型中直徑最大的部位。在爐型結構中爐腰起著承上啟下的作用，使爐腹向爐身的過渡變得平緩，減小死角。同時，爐腰處恰是冶煉的軟熔帶，透氣性變差，爐腰的存在擴大了該部位的橫向空間，改善了透氣條件。（1）爐腰髙度：經驗表明爐腰高度（方3）對高爐冶煉的影響不太顯著，一般選取取13m。本次設計選取A3=1.5（ni）o（2）爐腰直徑：一般爐腰直徑（D）與爐缸直徑（d）有一定比例的相對應關系。（見表3。）一般經驗中D/d的取值范圍為：大型高爐1.09-1.15中型高爐1.15-1.25小型高爐1.25-1.50本次設計選取D/d=1.15o故D=Jxl.l5=14.9515(m),整取值1

13、5米。氐咽理N犬瘵役計（論丈丿專用紈1.2.3爐腹結構尺寸“爐履”在爐缸下部，呈倒截圓錐形。爐腹部分需設計的結構尺寸是爐履為廈（九）怒爐腹角（a）o爐腹的形狀適應了爐料熔化滴落后體積的收縮，穩定了下料速度；適應了爐缸煤氣量的增大（燃燒帶產生的煤氣量為鼓風量的14倍左右，理論燃燒溫度為18002000C,氣體體積劇烈膨脹）；同時可使高溫煤氣流離開爐墻，既不燒壞爐墻乂有利于渣皮的穩定；對上部料柱而言，使燃燒帶位于爐喉邊緣的下方，有利于松動爐料,可促進冶煉進行。（1）爐腹角：爐腹角一般為7578。過大不利于煤氣分布并破壞穩定的渣皮保護層；過小則增大對爐料下降的阻力，不利于高爐順行。本設計取a=76。

14、（2）爐腹高度：爐腹過高可使爐料尚未熔融就進入收縮段，易造成難行和懸料;爐腹過低則會減弱爐腹的作用。爐腹高度爪可由下式計算:rD_d1513n“、taila=tan76=4.01q4(m)22其中D為爐腰直徑，d為爐缸直徑。注：爐腰直徑（D）與爐缸直徑（d）和爐腹角（Q）、爐腹高度（九）等數據參數幾何相關,并且這種集合相關決定了爐型的下部結構特點。（詳見表3。）校核：爐腹高度整取4米，則對應爐腹角2爪2x4”tanz=4D-d15-13a=aictaii4=7557,76角度在規定范圍內，校核無誤。1.2.4爐喉結構尺寸喉直徑（心）耶爐喉高度（h5）。高爐頂部呈圓柱形的是“爐喉J爐喉部分需設計

15、計算的結構尺寸有爐爐喉的作用是承接爐料、形成供高爐使用的爐料柱，穩定料面、保證爐料合理分布。（1）爐喉直徑：爐喉直徑（2+%+石)=普x12x(152+15x11+1F)=1616.19()爐喉體積:V5=-d；h5=-xll2x2=193.44(屛)44高爐容積：屋那療乂*設計（論丈丿專用紈匕=+呂+匕+叫+%=46433+61649+26494+161619+19344=315539（卅）總容積偏差：AV=x100%=3149373139x100=-0.19%1%匕314937因此，爐型設計合理，符合設計要求。（2）各部位容積占總有效容積比例：高爐內型中各部位容積及占總有效容積比例如圖6所

16、示。表6高爐內型中各部位容積及占總有效容積的比例爐缸V1爐腹V2爐腰V3爐身V4爐喉V5s各部分容積464.3275616.4867264.93751616.189193.43973155.381占總容積比例12.68%14.31%19.29%46.72%7.00%100%1.3高爐內型設計總結1.3.1設計參數匯總本次設計任務書下達的任務指標數據，如表7所示表7任務書給予指標年產量焦比K煤比置換比235萬t460kg120kg0.75高爐相關生產數據設計計算結果匯總，如表8所示表8相關生產數據年工作日d360日產量Pt6527.778屋7?理N火役計（論丈丿專用紈屋7?理N火役計（論丈丿專用

17、紈唄理N火役計（論丈丿專用紈綜合焦比Kkg550冶煉強度It/(m5Xd)1.14有效容積利用系數nvt/(m3Xd)2.072727有效容積vtt3m3149.366爐缸截面燃燒強度it/(m5Xh)1.1高爐內型中相關性數據中主要參數的對應關系如表9所示。表9數據參數對應關系表Hu/DD/ddi/ddi/DVu/A1.5331.150.740.643523.7393高爐內型參數如表10所示。表10高爐內型尺寸匯總表數據名稱單位值爐缸直徑dm13.14取整值13爐缸截面積A殲nf132.665爐缸風口高度hfm2.713422取整值3爐缸高度hxm3.5風口數目n38爐腰高度（選定）h.m1

18、.5爐腰爐腰直徑Dm14.95取整值15爐腹角aO76爐腹爐腹高度也m4.010781取整值4爐喉直徑dtm11.1爐喉取整值11爐喉高度（選定）hm2爐身角Bo80.5爐身爐身高度Lm11.95153取整值12有效高度Hum23死鐵層厚度hom2.62本爐型設計特點（1）適當矮胖，減小爐腹角、爐身角。適應規定的原料條件，可保證爐況順利和強化生產需要，較小的爐身角有利于受熱膨脹后的爐料下降，較小的爐腹角有利于煤氣流的均勻分布，減小對爐腹成渣皮的沖擊，延長壽命。（2）適當加深了死鐵層厚度，本設計死鐵層厚度達到2.60m,有利于開通死料柱下部通道，從而減少鐵水環流對爐襯的侵蝕，提高爐底壽命。（3）

19、高爐設計38個風口，3個鐵口，無渣口。區7?理N火役計(論丈丿專用紈區7?理N火役計(論丈丿專用紈凰唄理N火孝諫計(論丈丿專用紈高爐耐火爐襯及冷卻裝置2.1高爐耐火爐襯設計按照設計爐型，以耐火材料砌筑的實體為高爐爐襯。它的作用：在于構成高爐的工作空間；減少高爐的熱損失；保護爐殼和其它金屬結構免受熱應力和化學侵蝕的作用。2.1.1爐襯破損機理爐底：爐底破損分兩個階段，初期是鐵水滲入將磚漂浮而形成鍋底形深坑;鐵水滲入的條件：爐底砌磚承受著液體渣鐵、煤氣壓力、料柱重量的1012%；砌磚存在磚縫和裂縫。第二階段是熔結層形成后的化學侵蝕。鐵水中的碳將磚中二氧化硅還原成硅，并被鐵水所吸收。影響爐底壽命的因

20、素：是承受的高壓；是高溫；是鐵水和渣水在出鐵時的流動對爐底的沖刷；磚襯在加熱過程中產生溫度應力引起磚層開裂；在高溫下渣鐵對磚襯的化學侵蝕，特別是渣液的侵蝕更為嚴重。爐缸：渣鐵的流動、爐內渣鐵液面的升降，大量的煤氣流等高溫流體對爐襯的沖刷是主要的破壞因素；化學侵蝕；風口帶為最高溫度區。爐腹：高溫熱應力作用很大；由于爐腹傾斜故受著料柱壓力和崩料、坐料時沖擊力的影響；承受初渣的化學侵蝕。爐腰:初渣的化學侵蝕；上、下折角處高溫煤氣流的沖刷磨損。高溫熱應力的影響；堿金屬和乙】的化學侵蝕。夾帶著大量爐塵的高速煤氣流的沖刷。爐喉：受到爐料落下時的撞擊作用。用金屬保護板加以保護，乂稱爐喉鋼磚。決定爐襯壽命的因

21、素：爐襯質量，是關鍵因素。砌筑質量。操作因素。爐型結構尺寸是否合理。2高爐用耐火材料對耐火材料的要求：耐火度要高。耐火度是指耐火材料開始軟化的溫度。荷重軟化點要高。荷重軟化點是指將直徑36mm,高50mm的試樣在0.2Mpa荷載下升溫，當溫度達到某一值時，試樣高度突然降低，這個溫度就是荷重軟化點。FeO含量要低。重燒收縮要小。重燒收縮也稱殘余收縮，是表示耐火材料升至高溫后產生裂紋可能性大小的一種尺度。氣孔率要低。外形質量要好。高爐常用耐火材料：陶瓷質材料：粘土磚、高鋁磚、剛玉磚和不定型耐火材料等；碳質材料：碳磚、石墨碳磚、石墨碳化硅磚、氮結合碳化硅磚等。粘土磚：基本特性：良好的物理機械性能；抗

22、渣性好；成本較低。高鋁磚：ALO含量大J-48%的耐火制品。基本特性：比粘土磚有更高的耐火度和荷重軟化點；由于ALQs為中性，故抗渣性較好；加工困難，成本較高。粘土磚和高鋁磚的外形質量也非常重要，對于制品的尺寸允許偏差及外形分級規定見表11所示。表11耐火材料尺寸允許偏差和外形規定允許偏差單位一級二級長度%1.013爐底磚長度mm23寬度%22厚度mm12扭曲爐底磚，不大于mm11其它部位用磚，不大于mm1.52缺角深度，不大于mm35缺棱深度，不大于mm35熔洞直徑，不大于mm35渣蝕不準有不準有裂紋寬度不大于0.25mm,長度不大于mm不限制不限制裂紋寬度0.260.50mm,長度不大于m

23、m1515裂紋寬度050mm,長度不大于mm不準有不準有碳質耐火材料：主要特性：耐火度高，不熔化也不軟化，在3500C升華；抗渣性能好；高導熱性；熱膨脹系數小，體積穩定性好；致命弱點是易氧化，對氧化性氣氛抵抗能力差。不定形耐火材料：搗打料：用于爐底炭磚與水冷管之間、風口、鐵口、渣口周圍及鐵溝。噴涂料：爐殼。泥漿：把耐火磚粘結成為致密的整體爐襯。要求泥漿的化學成分與耐火磚的相近。填料：用來填充爐殼與冷卻壁、冷卻壁與砌磚之間的間隙,起密封和補償收縮作用。優點：工藝簡單、能耗低、整體性好、抗熱震性強、不易剝落，可以減小爐襯厚度。3高爐爐襯的設計與砌筑(1)爐襯設計要考慮的因素：高爐各部位的工作條件及

24、其破損機理；冷卻設備形式及對磚襯所起的作用；要預測侵蝕后的爐型是否合理。磚型與磚數磚型：直形磚和楔形磚兩種。磚的厚度一致；長度有230111111和345111111兩種，使錯縫方便。我國高爐用粘土磚和高鋁磚形狀及尺寸見表凰唄理乂火孝設計c論丈丿專用紈凰唄理乂火孝設計c論丈丿專用紈表12我國高爐用粘土磚和高鋁磚形狀及尺寸磚型磚號尺寸，mmabbiC直形磚G-123015075G-723011575G234515075G-834511575楔形磚G-323015013575G-434515012575G-523015012075G6345150110757屋7?理N犬役計專用紈12o磚數計算：爐

25、底：爐底磚數：砌磚總容積除以每塊磚的容積。每層磚數：用爐底砌磚水平截面積除以每塊磚的相應表面積來計算。磚的重量：用每塊磚的重量乘以磚數。考慮25%的損耗。爐其它部位：都是環形圓柱體或圓錐體，需要楔形磚和直形磚配合使用。一般以G1直形磚與G3或G5楔形磚配合；G-2直形磚與G4或G-6楔形磚相配合。(2)爐底:結構形式：A粘土磚或高鋁磚爐底小高爐爐底厚度大于爐缸直徑的0.6倍。綜合爐底：綜合爐底是在風冷管碳搗層上滿鋪幾層400mm碳磚，上面環形碳磚砌至風口中心線，中心部位砌數層400mm高鋁磚，環砌碳磚與中心部位高鋁磚相互錯臺咬合。綜合爐底的厚度為爐缸直徑的0.3倍。結構見圖2.圖2綜合爐底結構

26、圖B全碳磚爐底：大型高爐普遍采用。全碳磚水冷爐底厚度可以進一步減薄。爐底砌筑：粘土磚和高鋁磚爐底的砌筑；均釆用立砌，層高345mm；砌筑由中心開始，成十字形；上下兩層的十字中心線成22.5。45。；上下兩層中心點應錯開半塊磚；最上層磚縫與鐵口中心線成22.5。45。C滿鋪碳磚爐底砌筑有厚縫和薄縫兩種連接形式：一般是碳磚兩端的短縫用薄縫，而兩側的長縫用厚縫。滿鋪碳磚爐底的結構見圖3：風唄瑰N犬瘵役計（論丈丿專用紈凰唄理N火孝設計(論丈丿專用紈D碳磚砌筑的原則：相鄰兩行碳磚必須錯縫，一般在200nmi以上；上下兩層碳磚磚縫成90：最上層碳磚磚縫與鐵口中心線成90oE綜合爐底砌筑爐底中心部位的高鋁磚

27、砌筑高度必須與周圍環形碳磚高度一致，為400nmi；高鋁磚與環砌碳磚間的連接為厚縫，環砌碳磚為薄縫連接；爐底滿鋪碳磚側縫為厚縫連接，端縫為薄縫連接。環砌碳磚為楔形碳磚。爐缸：結構形式：A粘土磚或高鋁磚爐底小高爐B碳磚爐缸大中型高爐爐缸砌筑：A粘土磚或高鋁磚爐缸的砌筑：爐缸各層皆平砌；同層相鄰磚環的放射縫應錯開；上下相鄰磚層的垂直縫與環縫應錯開。屋7?理N火役計專用紈砌筑：每層厚400111111：每層塊數為整數；同層相鄰磚環的放射縫應錯開；上下相鄰磚層的垂直縫與環縫應錯開；在碳磚爐缸的內表面設有保護層。過去砌一層高鋁磚，近來用涂料代替高鋁磚，涂料層厚58mm。爐缸厚度：A般規定鐵口水平面處的厚

28、度為小高爐:57511U11(230+345)；中型高爐:920nmi(230+345x2)；大型高爐:1150miii(230 x2+345x2)或更厚些。爐腹、爐腰和爐身下部：A爐腹：一般砌一層高鋁磚或粘土磚，厚度為345mm。B爐腰爐腰有三種結構形式：厚壁爐腰、薄壁爐腰和過渡式爐腰。厚壁爐腰結構：優點是熱損失少，但侵蝕后操作爐型與設計爐型變化大。薄壁爐腰結構：熱損失大些，但操作爐型與設計爐型近似。過渡式爐腰結構：處于兩者之間。C爐身下部爐身下部砌磚厚度為690805mm,目前趨于向薄的方向發展，有的爐襯厚度釆用575nmi或345nun。傾斜部分按三層磚錯臺一次砌筑。爐身上部和爐喉：爐身

29、上部一般釆用高鋁磚或粘土磚砌筑。砌磚與爐殼間隙為100150mm，填以水渣石棉隔熱材料。為防止填料下沉，每隔1520層磚,砌二層帶磚即磚緊靠爐殼砌筑，帶磚與爐殼間隙為1015nmio爐喉：爐喉鋼磚或條狀保護板：為鑄鐵或鑄鋼件。爐喉圓周有兒十塊保護板，板之間留2040mm膨脹縫。爐喉高度方向只有一塊。2.2高爐冷卻設備2.2.1冷卻設備的作用保護爐殼。(2)對耐火材料的冷卻和支承。(3)維持合理的操作爐型。(4)促成爐襯內表面形成渣皮，代替爐襯工作，延長爐襯壽命。2.2.2冷卻介質冷卻介質水水冷空氣風冷汽水混合物汽化冷卻（1）對冷卻介質的要求：有較大的熱容量及導熱能力；來源廣、容易獲得、價格低廉

30、；介質本身不會引起冷卻設備及高爐的破壞。（2）高爐冷卻結構形式兩種：外部冷卻：向爐殼外部噴水冷卻。內部冷卻：將冷卻介質通入冷卻設備內部進行冷卻。包括冷卻壁、冷卻板、板壁結合冷卻結構、爐身冷卻模塊及爐底冷卻等。冷卻壁:冷卻壁設置于爐殼與爐襯之間，有光面冷卻壁和鑲磚冷卻壁兩種。冷卻壁的優點:冷卻壁安裝在爐殼內部，密封性好；冷卻均勻，侵蝕后爐襯內壁光滑。缺點：消費金屬多、笨重、冷卻壁損壞后不能更換。2.2.3冷卻板（又稱扁水箱）冷卻板厚度70110mm,內部鑄有（p44.5x6mm無縫鋼管。冷卻部位：用在爐腰和爐身部位。2.2.4板壁結合冷卻結構為了緩解爐身下部耐火材料的損壞和保護爐殼，釆用冷卻板和

31、冷卻壁交錯布置的結構形式。2.2.5新型冷卻壁一一銅冷卻壁（1）結構：銅冷卻壁是在軋制好的壁體上加工冷卻水通道，并且在熱面設置耐火磚。銅冷卻壁與鑄鐵冷卻壁特性的比較見表（2）銅冷卻壁的特點：銅冷卻壁具有導熱率高，熱損失低的特點；利于渣皮的形成與重建；銅冷卻壁的投資成本。2.2.6爐身冷卻模塊技術結構：爐身冷卻模塊是指將厚壁（141611U11）把手型無縫鋼管作為冷卻元件直接焊接在爐殼上，在爐殼及鋼管間澆注耐熱混凝土，混凝土層高出水管110130mm,構成大型預制冷卻模塊。簡單地說就是由爐殼厚壁鋼管耐熱混凝土構成的大型冷卻模塊組成。2.4.7水冷爐底出屋觀理N犬孝役計(論丈丿專用紈結構：水冷管中

32、心線以下埋在耐火混凝土基墩中，中心線以上為碳素搗固層,水冷管為(p40 xlOnini,爐底中心部位管間距20030011U11,邊緣較疏為350500nun,水冷管兩端伸出爐殼外50100mm。大型高壓高爐多采用爐底封板，水冷管的位置有兩種：水冷管設置在封板以上：在爐殼上開孔將降低爐殼強度和密封性，但冷卻效果好；水冷管設置在封板以下：對爐殼沒有損傷，但冷卻效果差。冷卻設備的清洗：一般要3個月清洗一次，清洗方法有：用2025%的7080C鹽酸，加入緩蝕劑1%廢機油，用耐酸泵送入冷卻設備中，循環清洗1015分鐘，然后再用壓縮空氣頂回酸液，再通冷卻水沖洗。用0.7l.OMPa的高壓水或蒸氣沖洗。第24頁凰唄理N火孝設計(論丈丿專用紈-!J氐明死