1、癌XXX中學玻扳璃雨篷設計計算書哀設計： 叭 版 扳校對： 熬 癌 凹 擺審核： 八 絆 奧批準： 白 搬 熬 敗二一年十辦月三十一日目錄TOC f h z t 標題 2,1,標題 3,2 HYPERLINK l _Toc276321153 扮1搬 計算引用的佰規范、標準及背資料襖 唉鋼結構雨篷設稗計計算書笆計算引用的規翱范、標準及資疤料艾幕墻設計規范骯：暗鋁合金結構扒設計規范 擺 罷 爸 跋 GB5疤0429-2爸007盎玻璃幕墻工搬程技術規范昂 半 昂 辦 JGJ1凹02-200般3矮點支式玻璃懊幕墻工程技術罷規程 辦 拌 C襖ECS127哎-2001半點支式玻璃啊幕墻支承裝置盎 澳 跋

2、斑 JG138扒-2001拌吊掛式玻璃辦幕墻支承裝置扮 癌 把 傲 JG139奧-2001阿建筑玻璃應啊用技術規程凹 敖 傲 哎 JGJ1半13-200疤9敖建筑幕墻把 邦 叭 佰 絆 翱 GB/T背21086-芭2007艾建筑玻璃采案光頂 哀 版 癌 傲 J按G/T231扒-2007拌建筑設計規范按：澳地震震級的笆規定 懊 頒 懊 扳 G百B/T177疤40-199伴9跋鋼結構設計凹規范 芭 矮 皚 昂 G疤B50017頒-2003岸高層建筑混班凝土結構技術澳規程 芭 胺 J敖GJ3-20哎02暗高處作業吊稗藍 板 罷 斑 疤 霸GB1915耙5-2003癌工程抗震術半語標準 礙 佰 捌 皚

3、 JG澳J/T97-癌95艾混凝土結構隘后錨固技術規班程 敗 疤 絆JGJ145昂-2004澳混凝土結構絆設計規范 斑 按 叭 疤 GB5霸0010-2胺002壩混凝土用膨昂脹型、擴孔型稗建筑錨栓 安 芭 JG1敗60-200扒4邦建筑表面用挨有機硅防水劑霸 氨 骯 哀 JC/T9拔02-200板2扮建筑防火封叭堵應用技術規絆程 暗 癌 奧CECS15靶4：2003癌建筑鋼結構艾焊接技術規程胺 吧 澳 芭 JGJ81挨-2002案建筑隔聲評擺價標準 把 啊 艾 芭 GB八/T5012翱1-2005爸建筑工程抗絆震設防分類標皚準 爸 班 隘GB5022辦3-2008藹建筑工程預唉應力施工規程半

4、罷 俺 叭 CECS1邦80：200吧5叭建筑結構荷埃載規范 岸 稗 背 柏 GB跋50009-辦2001(2背006年版、疤局部修訂)懊建筑結構可霸靠度設計統一哎標準 般 疤 G鞍B50068敗-2001熬建筑抗震設伴計規范 襖 案 澳 半 GB捌50011-昂2001(2岸008年版)奧建筑設計防骯火規范 礙 叭 挨 阿 GB捌50016-辦2006稗建筑物防雷拌設計規范 鞍 骯 埃 埃 GB5挨0057-9艾4(2000拌年版)般冷彎薄壁型伴鋼結構設計規罷范 矮 斑 敖GB5001鞍8-2002癌預應力筋用隘錨具、夾具和靶連接器應用技壩術規程JG傲J85-20班02玻璃規范：暗鍍膜玻璃

5、骯第1部分：陽挨光控制鍍膜玻盎璃 罷 GB/T巴18915.柏1-2002靶鍍膜玻璃 拌第2部分：低瓣輻射鍍膜玻璃藹 扮 GB/跋T18915啊.2-200邦2矮防彈玻璃挨 癌 爸 埃 案 啊 GB17俺840-19襖99按平板玻璃百 八 哀 暗 隘 疤 GB11案614-20按09版建筑用安全岸玻璃 第3部柏分：夾層玻璃熬 叭 GB1澳5763.3班-2009佰建筑用安全阿玻璃 第2部拌分：鋼化玻璃拜 鞍 GB1斑5763.2罷-2005懊建筑用安全艾玻璃 防火玻昂璃 耙 隘 傲 GB157按63.1-2阿009唉幕墻用鋼化敗玻璃與半鋼化敗玻璃 皚 笆 G笆B17841靶-2008阿熱彎玻璃

6、癌 芭 藹 版 隘 哎 JC/T伴915-20擺03俺壓花玻璃按 胺 瓣 扮 熬 傲 JC/T敗511-20八02翱中空玻璃皚 襖 拌 伴 頒 半 GB/T八11944-疤2002鋼材規范：哎建筑結構用靶冷彎矩形鋼管藹 吧 靶 頒 JG/T1絆78-200頒5霸不銹鋼棒翱 藹 巴 把 矮 擺 GB/T百1220-2胺007版不銹鋼冷加案工鋼棒 按 爸 疤 稗 GB拌/T4226板-2009斑不銹鋼冷軋斑鋼板及鋼帶艾 啊 版 矮 GB/T俺3280-2氨007稗不銹鋼熱軋胺鋼板及鋼帶暗 瓣 隘 矮 GB/T把4237-2敗007扒不銹鋼絲搬 邦 半 哀 笆 拔 GB/T罷4240-2扳009巴建

7、筑用不銹佰鋼絞線 鞍 扳 昂 叭 JG埃/T200-岸2007瓣不銹鋼小直巴徑無縫鋼管岸 鞍 芭 拌 GB/T骯3090-2擺000耙彩色涂層鋼耙板和鋼帶 百 氨 背 半 GB/頒T12754凹-2006昂低合金鋼焊暗條 岸 斑 拜 罷 阿GB/T51百18-199啊5傲低合金高強懊度結構鋼 瓣 扒 骯 癌 GB/佰T1591-襖2008阿建筑幕墻用襖鋼索壓管接頭霸 昂 翱 半 JG/T2氨01-200耙7板耐候結構鋼奧 疤 案 搬 埃 哀 GB/T4敗171-20跋08罷高碳鉻不銹挨鋼絲 瓣 班 唉 隘 Y藹B/T096骯1997跋合金結構鋼笆 瓣 頒 壩 澳 八 GB/T3斑077-19矮

8、99耙金屬覆蓋層唉鋼鐵制品熱鍍白鋅層技術要求暗 爸 GB/T1笆3912-2拔002柏冷拔異形鋼鞍管 癌 叭 安 隘 挨GB/T30隘94-200霸0百碳鋼焊條拌 岸 扳 盎 暗 搬 GB/T隘5117-1懊999按碳素結構鋼吧 艾 扮 辦 拔 板 GB/T7頒00-200隘6挨碳素結構鋼耙和低合金結構把鋼熱軋薄鋼板敗及鋼帶GB埃/T912-百2008澳碳素結構鋼板和低合金結構扮鋼熱軋厚鋼板耙及鋼帶GB懊/T3274疤-2007岸優質碳素結藹構鋼 爸 氨 敗 凹 G白B/T699壩-1999安預應力筋用吧錨具、夾具和疤連接器 拜 暗 GB敗/T1437岸0-2000唉膠類及密封材拜料規范：辦丙

9、烯酸酯建礙筑密封膏 襖 岸 百 阿 JC4艾84-200俺6埃幕墻玻璃接翱縫用密封膠氨 拌 百 拜 JC/T巴882-20搬01安彩色涂層鋼敗板用建筑密封扳膠 笆 隘 八JC/T88岸4-2001癌丁基橡膠防唉水密封膠粘帶邦 斑 辦 絆 JC/T9按42-200埃4佰干掛石材幕頒墻用環氧膠粘敗劑 襖 熬 稗JC887-般2001熬工業用橡膠巴板 熬 藹 襖 班 鞍GB/T55案74-199翱4按混凝土建筑按接縫用密封膠埃 絆 胺 擺 JC/T8版81-200疤1絆建筑窗用彈熬性密封劑 澳 骯 捌 背 JC4瓣85-200扒7笆建筑密封材鞍料試驗方法耙 搬 八 瓣 GB/T伴13477.澳120

10、-2佰002白建筑用防霉罷密封膠 皚 敖 埃 凹 JC扮/T885-礙2001八建筑用硅酮搬結構密封膠矮 班 暗 伴 GB16傲776-20把05搬建筑用巖棉般、礦渣棉絕熱唉制品 岸 頒 G扳B/T196伴86-200藹5暗建筑用硬質佰塑料隔熱條扳 耙 澳 爸 JG/T霸174-20扳05藹建筑裝飾用安天然石材防護拌劑 矮 搬 敗JC/T97八3-2005半聚氨酯建筑百密封膠 芭 埃 柏 斑 JC盎/T482-扳2003岸聚硫建筑密盎封膠 班 拌 奧 傲 J癌C/T483昂-2006哎絕熱用巖棉俺、礦棉及其制懊品 百 氨 八GB/T11挨835-20皚07爸硫化橡膠或盎熱塑性橡膠撕挨裂強度的測

11、定百 罷 GB/T5罷29-199稗9班石材用建筑翱密封膠 扒 八 背 斑 JC拌/T883-壩2001傲橡膠袖珍硬俺度計壓入硬度凹試驗方法 敖 柏 GB/癌T531-1敖999啊修補用天然翱橡膠膠粘劑哀 擺 叭 氨 HG/T澳3318-2般002背中空玻璃用斑彈性密封膠翱 伴 擺 癌 JC/T傲486-20奧01班中空玻璃用癌丁基熱熔密封吧膠 拜 澳 背JC/T91拌4-2003百相關物理性能稗等級測試方法班：熬玻璃幕墻工般程質量檢驗標版準 唉 阿 皚JGJ/T1隘39-200暗1拌玻璃幕墻光暗學性能 跋 把 疤 笆 GB安/T1809扳1-2000癌彩色涂層鋼巴板和鋼帶試驗懊方法 芭 敗

12、G懊B/T134靶48-200翱6壩鋼結構工程佰施工質量驗收拌規范 芭 扮 G熬B50205斑-2001襖混凝土結構伴工程施工質量氨驗收規范 般 啊 GB5擺0204-2傲002熬建筑防水材扒料老化試驗方跋法 疤 疤 版GB/T18俺244-20盎00翱建筑幕墻氣安密、水密、抗佰風壓性能檢測把方法 G笆B/T152頒27-200翱7柏建筑幕墻抗俺震性能振動臺邦試驗方法 把 搬 GB/暗T18575埃-2001扳建筑幕墻平癌面內變形性能拔檢測方法 皚 捌 GB/襖T18250背-2000氨建筑裝飾裝岸修工程施工質邦量驗收規范邦 哎 GB50佰210-20靶01背金屬材料室懊溫拉伸試驗方壩法 邦

13、版 伴GB/T22版8-2002案建筑結構靜半力計算手冊埃(第二版)土建圖紙：基本參數雨篷所在地區懊 北京背地區；柏地面粗糙度分阿類等級隘 按半建筑結構荷載跋規范(GB埃50009-敗2001)芭 A類哀：指近海海面扒和海島、海岸按、湖岸及沙漠壩地區；芭 B類藹：指田野、鄉斑村、叢林、丘疤陵以及房屋比翱較稀疏的鄉鎮啊和城市郊區；隘 C類辦：指有密集建敗筑群的城市市耙區；敖 D類壩：指有密集建瓣筑群且房屋較凹高的城市市區礙；芭依照上面分類辦標準，本工程百按C類地形考班慮。雨篷荷載計算皚玻璃雨篷的荷隘載作用說明柏玻璃雨篷承受般的荷載包括：矮自重、風荷載哀、雪荷載以及艾活荷載。懊(1)自重：般包括玻

14、璃、桿襖件、連接件、絆附件等的自重耙，可以按照5搬00N/m挨2捌估算：扒(2)風荷載伴：是垂直作用安于雨篷表面的版荷載，按GB暗50009采絆用；奧(3)雪荷載疤：是指雨篷水般平投影面上的捌雪荷載，按G暗B50009爸采用；熬(4)活荷載拌：是指雨篷水埃平投影面上的胺活荷載，按G瓣B50009熬，可按500跋N/m辦2癌采用；盎 在實瓣際工程的雨篷拔結構計算中，背對上面的幾種奧荷載，考慮最半不利組合，有奧下面幾種方式案，取用其最大板值：吧 稗 A：考慮安正風壓時：邦 挨 吧a.當永久荷伴載起控制作用皚的時候，按下罷面公式進行荷叭載組合：哎 瓣 敖 S白k+柏=1.35G澳k芭+0.61吧.4

15、w靶k懊+0.71靶.4S暗k爸(或Q般k叭)癌 扒 叭b.當永久荷岸載不起控制作捌用的時候，按絆下面公式進行癌荷載組合：笆 傲 挨 S按k+懊=1.2G澳k叭+1.4w案k把+0.71伴.4S稗k壩(或Q矮k昂)扳 挨 B：考慮鞍負風壓時：癌 扒 扳按下面公式進笆行荷載組合：藹 疤 澳 S拔k-奧=1.0G笆k壩+1.4w叭k按風荷載標準值芭計算疤按建筑結構荷笆載規范(GB襖50009-叭2001)計疤算：爸 w敗k+壩=瓣gz瓣疤z笆骯s1+芭w胺0背 絆 7.安1.1-2背GB5000笆9-2001扳 2006年把版熬 w敗k-隘=凹gz敖癌z吧扳s1-背w背0上式中：背 w啊k+巴：正

16、風壓下作柏用在雨篷上的鞍風荷載標準值背(MPa)；胺 w扳k-背：負風壓下作啊用在雨篷上的懊風荷載標準值壩(MPa)；熬 Z：叭計算點標高：艾30m；拌 挨gz癌：瞬時風壓的唉陣風系數；吧 根據板不同場地類型扒,按以下公式搬計算(高度不鞍足5m按5m把計算)：隘 捌gz叭=K(1+2埃柏f傲)敗 其中哀K為地面粗糙啊度調整系數，靶捌f搬為脈動系數挨 A類艾場地： 盎gz頒=0.92擺(1+2般f敗) 其中：壩叭f案=0.387疤(Z/10笆)敗-0.12把 B類骯場地： 把gz挨=0.89扳(1+2柏f隘) 其中：隘矮f胺=0.5(Z案/10)暗-0.16熬 C類八場地： 熬gz昂=0.85胺

17、(1+2叭f疤) 其中：班啊f扳=0.734八(Z/10)瓣-0.22疤 D類扮場地： 俺gz芭=0.80扮(1+2熬f疤) 其中：稗阿f擺=1.224鞍8(Z/10白)盎-0.3翱對于C類地形扳，30m高度奧處瞬時風壓的凹陣風系數：般 瓣gz皚=0.85拔(1+2(白0.734(按Z/10)伴-0.22柏)=1.8瓣299板 般z昂：風壓高度變伴化系數；伴 根據拜不同場地類型版,按以下公式擺計算：哎 A類胺場地： 搬z絆=1.379背(Z/10扒)搬0.24藹 捌 捌 當Z30瓣0m時，取Z昂=300m，扒當Z35鞍0m時，取Z班=350m，哀當Z40頒0m時，取Z懊=400m，藹當Z45隘

18、0m時，取Z斑=450m，矮當Z30m俺時，取Z=3盎0m；奧對于C類地形搬，30m高度奧處風壓高度變耙化系數：扳 鞍z半=0.616扳(Z/10班)邦0.44佰=0.998爸9盎 哎s1奧：局部風壓體搬型系數，對于班雨篷結構，按骯規范，計算正挨風壓時，取罷s1+扳=0.5；計拜算負風壓時，俺取胺s1-扒=-2.0；班 另注翱：上述的局部耙體型系數昂s1笆(1)是適用絆于圍護構件的翱從屬面積A小背于或等于1m挨2叭的情況，當圍熬護構件的從屬背面積A大于或吧等于10m疤2鞍時，局部風壓班體型系數凹s1骯(10)可乘版以折減系數0挨.8，當構件阿的從屬面積小叭于10m按2伴而大于1m拔2敖時，局部

19、風壓頒體型系數背s1癌(A)可按面傲積的對數線性哎插值，即：把 靶s1邦(A)=搬s1板(1)+凹s1耙(10)-哀s1拜(1)lo啊gA伴 在上胺式中：當A把10m叭2柏時取A=10敖m半2擺；當A1m安2斑時取A=1m暗2拌；啊 w白0斑：基本風壓值案(MPa)，啊根據現行GB骯50009-暗2001附表扳D.4(全國扮基本風壓分布耙圖)中數值采癌用，按重現期熬50年，北京拔地區取0.0絆0045MP哎a；拔(1)計算龍翱骨構件的風荷半載標準值：捌 龍骨翱構件的從屬面拌積：阿 霸 A=4.5稗1.5=6岸.75m按2藹 耙 LogA=隘0.829稗 皚 氨sA1+敗(A)=絆s1+挨(1)

20、+藹s1+柏(10)-皚s1+八(1)lo拜gA皚 翱 靶 =0.4敖17吧 爸 啊sA1-柏(A)=按s1-巴(1)+白s1-爸(10)-艾s1-澳(1)lo氨gA絆 凹 皚 =1.6盎68壩 w爸kA+跋=伴gz礙癌z鞍壩sA1+罷w板0阿 藹 =1.82扒990.9隘9890.鞍4170.埃00045跋 隘 =0.00板0343MP板a耙 w埃kA-哀=扳gz笆拔z半吧sA1-板w安0藹 俺 =1.82按990.9奧9891.版6680.擺00045瓣 胺 =0.00奧1372MP擺a扒(2)計算玻頒璃部分的風荷案載標準值：熬 玻璃霸構件的從屬面埃積：壩 霸 A=1.5扮1.25=俺1.

21、875m唉2敗 瓣 LogA=捌0.273伴 挨 疤sB1+般(A)=盎s1+跋(1)+把s1+柏(10)-礙s1+背(1)lo敗gA暗 半 稗 =0.4礙73安 案 捌sB1-襖(A)=敖s1-案(1)+按s1-跋(10)-芭s1-骯(1)lo背gA翱 鞍 把 =1.8芭91白 w班kB+埃=絆gz俺扒z罷辦sB1+暗w背0叭 癌 =1.82懊990.9昂9890.澳4730.把00045扮 絆 =0.00矮0389MP靶a傲 w傲kB-白=把gz襖捌z白版sB1-隘w敖0爸 哎 =1.82隘990.9霸9891.擺8910.矮00045阿 芭 =0.00癌1555MP安a岸風荷載設計值埃計

22、算敖 w辦A+挨：正風壓作用頒下作用在雨篷壩龍骨上的風荷扮載設計值(M霸Pa)；搬 w埃kA+案：正風壓作用壩下作用在雨篷盎龍骨上的風荷把載標準值(M班Pa)；壩 w案A-耙：負風壓作用哀下作用在雨篷氨龍骨上的風荷岸載設計值(M熬Pa)；澳 w熬kA-矮：負風壓作用斑下作用在雨篷版龍骨上的風荷巴載標準值(M傲Pa)；辦 w爸A+扒=1.4w案kA+邦 八=1.40哀.00034板3敖 把=0.000挨48MPa斑 w把A-盎=1.4w霸kA-矮 敖=1.40皚.00137搬2半 骯=0.001暗921MPa凹 w暗B+壩：正風壓作用敗下作用在雨篷傲玻璃上的風荷熬載設計值(M伴Pa)；矮 w笆k

23、B+拌：正風壓作用跋下作用在雨篷拌玻璃上的風荷哎載標準值(M敗Pa)；俺 w翱B-胺：負風壓作用半下作用在雨篷懊玻璃上的風荷白載設計值(M霸Pa)；敗 w把kB-阿：負風壓作用辦下作用在雨篷絆玻璃上的風荷佰載標準值(M跋Pa)；藹 w啊B+澳=1.4w斑kB+昂 拔=1.40凹.00038艾9芭 藹=0.000疤545MPa巴 w案B-霸=1.4w胺kB-哀 懊=1.40哎.00155澳5傲 礙=0.002罷177MPa氨雪荷載標準值瓣計算澳 S耙k盎：作用在雨篷百上的雪荷載標伴準值(MPa絆)艾 S凹0巴：基本雪壓，隘根據現行GB拌50009-耙2001取值絆，北京地區5靶0年一遇最大霸積雪

24、的自重：把0.0004班MPa.笆 拌r案：屋面積雪分阿布系數，按表瓣6.2.1佰GB5000背9-2001叭，為2.0骯。按 根據艾吧GB5000翱9-2001跋公式6.1.半1屋面雪荷載半標準值為：頒 S盎k皚=白r按S壩0盎 挨=2.00壩.0004靶 疤=0.000半8MPa伴雪荷載設計值罷計算岸 S：扳雪荷載設計值皚(MPa)；絆 S=百1.4S耙k骯 =斑1.40.隘0008胺 =疤0.0011盎2MPa柏雨篷面活荷載爸設計值皚 Q：癌雨篷面活荷載跋設計值(MP啊a)；挨 Q霸k昂：雨篷面活荷疤載標準值取：八500N/m盎2熬 Q=霸1.4Q邦k敗 =哀1.450把0/1000白0

25、00阿 =頒0.0007昂MPa般 因為哎S隘k癌Q版k藹，所以計算時敗雪荷載參與正般壓組合！敖雨篷構件恒荷半載設計值佰 G挨+半：正壓作用下隘雨篷構件恒荷哎載設計值(M巴Pa)；斑 G翱-矮：負壓作用下岸雨篷構件恒荷澳載設計值(M扳Pa)；扒 G把k哎：雨篷結構平霸均自重取0.俺0005MP隘a；頒 因為霸G奧k俺與其它可變荷跋載比較，不起俺控制作用，所鞍以：背 G按+捌=1.2G岸k柏 捌=1.20艾.0005扒 骯=0.000翱6MPa霸 G懊-捌=G瓣k昂 暗=0.000板5MPa擺選取計算荷載挨組合跋(1)正風壓哎的荷載組合計壩算：罷 S拔kA+巴：正風壓作用挨下的龍骨的荷俺載標準值

26、組合扮(MPa)；哀 S笆A+壩：正風壓作用盎下的龍骨的荷稗載設計值組合百(MPa)；傲 S爸kA+爸=G藹k芭+w靶kA+胺+0.7S斑k擺 佰=0.001版403MPa鞍 S胺A+絆=G盎+般+w鞍A+靶+0.7S斑 啊=0.001柏864MPa拌 S靶kB+辦：正風壓作用啊下的玻璃的荷拔載標準值組合爸(MPa)；半 S案B+艾：正風壓作用八下的玻璃的荷罷載設計值組合挨(MPa)；絆 S哎kB+瓣=G頒k罷+w跋kB+板+0.7S凹k艾 柏=0.001罷449MPa吧 S敗B+凹=G佰+翱+w澳B+吧+0.7S吧 半=0.001艾929MPa柏(2)負風壓癌的荷載組合計案算：敗 S壩kA-

27、稗：負風壓作用笆下的龍骨的荷叭載標準值組合跋(MPa)；絆 S頒A-罷：負風壓作用懊下的龍骨的荷靶載設計值組合敖(MPa)；挨 S霸kA-岸=G奧k昂+w佰kA-懊 邦=0.000矮872MPa伴 S百A-礙=G安-吧+w叭A-挨 懊=1.0G凹k啊+1.4w阿kA-唉 扮=0.001拜421MPa敖 S伴kB-盎：負風壓作用案下的玻璃的荷傲載標準值組合敖(MPa)；靶 S拜B-八：負風壓作用斑下的玻璃的荷唉載設計值組合巴(MPa)；礙 S捌kB-骯=G版k哀+w澳kB-哀 胺=0.001藹055MPa盎 S扳B-瓣=G把-昂+w邦B-安 班=1.0G俺k皚+1.4w跋kB-哎 按=0.001

28、頒677MPa敖(3)最不利板荷載選取：擺 S奧kA板：作用在龍骨耙上的最不利荷俺載標準值組合百(MPa)；藹 S半A扒：作用在龍骨癌上的最不利荷傲載設計值組合白(MPa)；把 按上壩面2項結果，扮選最不利因素絆(正風壓情況埃下出現)：白 S皚kA熬=0.001邦403MPa邦 S埃A哀=0.001傲864MPa氨 S敗kB巴：作用在玻璃擺上的最不利荷巴載標準值組合邦(MPa)；叭 S半B敗：作用在玻璃半上的最不利荷阿載設計值組合埃(MPa)；氨 按上耙面2項結果，岸選最不利因素罷(正風壓情況傲下出現)：芭 S襖kB敖=0.001搬449MPa拔 S拌B岸=0.001哎929MPa雨篷桿件計算

29、基本參數：白 1：暗計算點標高：按30m；昂 2：爸力學模型：懸拜臂梁；澳 3：扮荷載作用：集靶中荷載(有拉矮桿作用)；哀 4：癌懸臂總長度：拌L=4500胺mm，受力模敖型圖中a=1頒250mm，辦b=3250隘mm；氨 5：矮拉桿截面面積辦：706mm俺2扒 6：捌分格寬度：B癌=1500m昂m；伴 7：笆玻璃板塊配置霸：夾層玻璃8擺 +8 mm跋；邦 8：扳懸臂梁材質：案Q235；岸本處桿件按懸暗臂梁力學模型敖進行設計計算辦，受力模型如笆下：班結構的受力分澳析笆(1)集中荷拌載值計算：扒 本工哀程結構的每個捌梁上，共有i敖=4個集中力爸作用點，下面哀對這些力分別俺求值：懊 P辦ki挨：每

30、個集中力絆的標準值(N敖)；氨 P骯i拔：每個集中力瓣的設計值(N埃)；版 a笆i翱：每個分格的辦沿懸臂梁方向奧的長度(mm擺)；巴 S盎k扳：組合荷載標板準值(MPa矮)；礙 S：稗組合荷載設計扳值(MPa)頒；皚 B：白分格寬度(m按m)；矮 a班1埃=750mm礙 a礙2霸=1250m藹m巴 a板3暗=1250m辦m辦 a稗4阿=1250m叭m氨 P柏k1艾=S半k翱Ba擺2唉/2壩 扒=1315.八312N岸 P艾1吧=SBa瓣2拜/2敖 鞍=1747.班5N班 P拜k4靶=S哎k吧Ba八4般/2壩 拔=1315.安312N稗 P骯4凹=SBa昂4岸/2哎 敗=1747.扮5N扮 P扒

31、k2罷=S岸k扳B(a襖2八+a骯3稗)/2班 罷=2630.按625N芭 P按2鞍=SB(a艾2熬+a唉3背)/2藹 啊=3495N芭 P骯k3礙=S岸k拔B(a矮3瓣+a艾4把)/2襖 把=2630.艾625N按 P百3澳=SB(a搬3扮+a埃4氨)/2藹 傲=3495N壩(2)懸臂梁拜上拉桿作用點巴在集中荷載作巴用下的彎曲撓版度計算：半 分別敗計算不同集中澳荷載在該點產疤生的撓度，矢藹量累加得到該氨點在集中荷載辦作用下的撓度氨為：岸 d把f礙=d礙fi叭 背=90.40岸9mm懊(3)拉桿軸隘力計算：靶 由于安拉桿在雨篷外八力作用下在鉸敗接點產生的位盎移量在垂直方扒向上的矢量代埃數和等于

32、拉桿斑在軸力作用下傲產生的位移量挨在垂直方向上皚的矢量即：翱 P：跋拉桿作用力在佰垂直方向上的背分力(N)；把 PL凹拉桿癌/EA=90安.409-P唉b瓣3熬/3EI佰 E：版材料的彈性模岸量，為206霸000MPa礙；暗 L芭拉桿隘：拉桿的長度安；吧 A：捌拉桿截面面積芭(mm半2拌)；礙 P=頒5977.0敖87N板拉桿的軸向作捌用力為：啊 N=翱P/sin半 =艾8452.8按78N瓣(4)雨篷桿盎件截面最大彎拌矩處(距固定俺端距離為x處跋)的彎矩設計懊值計算：版 M扒max皚：懸臂梁最大唉彎矩設計值(案Nmm)；敗 x：礙距固定端距離笆為x處(最大拜彎矩處)；哀 L：拔懸臂總長度(藹

33、mm)；胺 a、哎b：長度參數白，見模型圖(絆mm)；啊 經過板計算機的優化癌計算，得：拌 x=唉0mm瓣 |M靶max辦|=8097按592.25佰Nmm昂選用材料的截吧面特性邦(1)懸臂桿艾件的截面特性澳：耙 材料昂的抗彎強度設藹計值：f=2胺15MPa；壩 材料邦彈性模量：E敖=20600板0MPa；搬 主力敗方向慣性矩：擺I=3680啊000mm凹4靶；捌 主力艾方向截面抵抗扮矩：W=14芭2000mm胺3伴；暗 塑性扮發展系數：熬=1.05；般(2)拉桿桿疤件的截面特性阿：百 拉桿氨的截面面積：暗A=706m辦m扮2矮；唉 材料霸的抗壓強度設辦計值：f案1艾=215MP靶a；佰 材料

34、傲的抗拉強度設按計值：f藹2伴=215MP鞍a；艾 材料叭彈性模量：E啊=20600拌0MPa；霸梁的抗彎強度白計算懊抗彎強度應滿哎足：版 N襖L把/A+M白max骯/Wf上式中：俺 N埃L哀：梁受到的軸骯力(N)；案 A：艾梁的截面面積敖(mm爸3皚)；襖 M壩max辦：懸臂梁的最笆大彎矩設計值靶(Nmm)矮；吧 W：扒在彎矩作用方矮向的凈截面抵敖抗矩(mm俺3百)；背 ：敖塑性發展系數八，取1.05藹；奧 f：拜材料的抗彎強氨度設計值，取昂215MPa氨；則：拌 N八L伴=Pctg邦 凹=5977.哀087N擺 N耙L扮/A+M版max耙/W=59靶77.087哎/3584+巴809759

35、阿2.25/1柏.05/14礙2000扒 盎 哀 =擺55.978罷MPa21阿5MPa熬懸臂梁抗彎強拌度滿足要求。白拉桿的抗拉(疤壓-穩定性)鞍強度計算校核依據：礙 對于敖受拉桿件，校拌核：N/A俺f耙 對于哎受壓桿件，需俺要進行穩定性版計算，校核：翱N/Af其中：叭 ：伴軸心受壓柱的懊穩定系數，查拔表6.3.8凹102-2笆003及表巴C.2GB傲50017-案2003取版值；八 i：骯截面回轉半徑扒，i=(I/熬A)芭0.5罷；背 ：哎構件的長細比跋，不宜大于2凹50，=L挨/i；捌 因為捌組合荷載是正澳風壓荷載，所礙以，拉桿是承擺受拉力的。校核依據：拌 N/氨A215M藹Pa扳 N/霸

36、A=8452敗.878/7俺06隘 岸 =11.擺973MPa頒215MP啊a背拉桿的抗拉強巴度滿足要求。梁的撓度計算哎 主梁奧的最大撓度可板能在2點出現俺，其一是A點版，另一點可能白在BC段之間澳，經過計算機捌有限元優化分拌析得到：盎(1)A點撓耙度的驗算：艾 d耙fA啊：結構組合作壩用下的A點撓八度(mm)；熬 d安f,lim挨：按規范要求哀，懸臂桿件的絆撓度限值(m藹m)；阿 d敗f,lim柏=2L/25八0=36mm版 d岸fA拔=1.726壩mmd敖f,lim耙=36mm艾懸臂梁桿件A靶點的撓度滿足稗要求!扒(2)BC段胺最大撓度的驗八算：艾 d柏fx把：懸臂梁BC暗段撓度計算值巴(

37、mm)；阿 x：安距固定端距離扮為x處(最大胺撓度處)；柏 經過翱計算機的優化扳計算，得：骯 x=把1688mm敗 d瓣fx疤=0.641稗mmd吧f,lim皚=36mm把懸臂梁桿件B板C段的撓度滿瓣足要求!雨篷焊縫計算基本參數：敖 1：叭焊縫高度：h斑f笆=4mm；壩 2：版焊縫有效截面皚抵抗矩：W=頒76970m挨m敗3芭；岸 3：俺焊縫有效截面笆積：A=25澳32.4mm扳2傲；受力分析背 V：疤固端剪力(N班)；辦 N瓣L絆：軸力(mm班)；胺 M：斑固端彎矩(N絆mm)；把經過計算機計搬算分析得：疤 V=八6604.9靶13N伴 N皚L霸=5977.柏087N芭 M=澳809308伴

38、4.337N霸mm焊縫校核計算校核依據：罷 (襖八f頒/疤f班)板2襖+半f爸2昂)岸0.5哎f岸f扮w絆 搬7.1.3-案3GB50邦017-20絆03上式中：百 皚f敖：按焊縫有效叭截面計算，垂按直于焊縫長度俺方向的應力(扒MPa)；敖 凹f跋：正面角焊縫靶的強度設計值敖增大系數，取鞍1.22；哀 背f癌：按焊縫有效白截面計算，沿搬焊縫長度方向埃的剪應力(M哀Pa)；跋 f伴f骯w巴：角焊縫的強安度設計值(M八Pa)；斑 (敗敗f邦/斑f八)癌2哎+疤f般2扳)礙0.5般 =(昂M/1.22跋W+N盎L佰/1.22A罷)百2唉+(V/A)鞍2版)捌0.5疤 =(班809308敖4.337/

39、版1.22/7瓣6970+5稗977.08跋7/1.22半/2532.罷4)岸2矮+(6604骯.913/2疤532.4)敗2板)背0.5拔 =88搬.158MP捌a扮 88藹.158MP霸af扮f唉w胺=160MP癌a吧焊縫強度能滿芭足要求。巴玻璃的選用與扮校核基本參數：頒 1：背計算點標高：靶30m；俺 2：拔玻璃板尺寸：骯寬高=B白H=1500般mm125背0mm；骯 3：半玻璃配置：夾柏層玻璃，夾層安玻璃：8 +班8 mm；上哀片鋼化玻璃，百下片鋼化玻璃霸；模型簡圖為：拌玻璃板塊荷載擺組合計算胺(1)玻璃板癌塊自重：伴 G拔k氨：玻璃板塊自啊重標準值(M吧Pa)；奧 G：懊玻璃板塊自重

40、皚設計值(MP絆a)；邦 t翱1拜：玻璃板塊上拜片玻璃厚度(爸mm)；藹 t吧2扮：玻璃板塊下哀片玻璃厚度(稗mm)；岸 鞍g傲：玻璃的體積瓣密度(N/m靶m扮3按)；斑 w靶k+佰：正風壓作用靶下作用在雨篷隘上的風荷載標半準值(MPa爸)；艾 G氨k百=瓣g奧(t霸1邦+t哀2案)懊 昂=25.6/半100000邦0(8+8搬)頒 伴=0.000按41MPa伴因為G翱k板與其它可變荷稗載比較，不起安控制作用，所傲以：礙 G骯+罷：正壓作用下翱雨篷玻璃恒荷班載設計值(M哀Pa)；皚 G邦-隘：負壓作用下半雨篷玻璃恒荷搬載設計值(M暗Pa)；跋 G捌k澳：玻璃板塊自斑重標準值(M拌Pa)；斑 G

41、敗+挨=1.2G奧k板 捌=1.20辦.00041阿 澳=0.000般492MPa搬 G笆-鞍=G昂k礙 拌=0.000伴41MPa挨(2)正風壓般的荷載組合計扮算：埃 S背k+拌：正風壓作用挨下的荷載標準奧值組合(MP胺a)；奧 S矮+盎：正風壓作用凹下的荷載設計凹值組合(MP稗a)；凹 S矮k+矮=G壩k扳+w熬k+壩+0.7S瓣k頒 搬=0.001吧359MPa鞍 S哎+敖=G奧+壩+w瓣+矮+0.7S靶 扮=0.001佰821MPa背(3)負風壓昂的荷載組合計懊算：八 S白k-伴：正風壓作用斑下的荷載標準頒值組合(MP背a)；版 S暗-拌：正風壓作用扮下的荷載設計癌值組合(MP叭a)；

42、吧 S拜k-埃=G胺k哀+w芭k-巴 芭=0.001八145MPa胺 S懊-耙=G熬-絆+w伴-吧 搬=1.0G按k靶+1.4w艾k-般 熬=0.001盎767MPa凹(4)最不利斑荷載選取：佰 S昂k邦：最不利荷載霸標準值組合(俺MPa)；八 S：翱最不利荷載設阿計值組合(M按Pa)；矮 按上柏面2項結果，伴選最不利因素絆(正風壓情況扮下出現)：懊 S頒k拌=0.001皚359MPa懊 S=版0.0018唉21MPa岸玻璃板塊荷載案分配計算哀 S罷k笆：最不利荷載敖標準值組合(岸MPa)；暗 S：哀最不利荷載設巴計值組合(M敗Pa)；頒 t八1白：上片玻璃厚叭度(mm)；爸 t扳2矮：下片玻

43、璃厚巴度(mm)；按 S骯k1八：分配到上片哀玻璃上的荷載邦組合標準值(半MPa)；半 S捌1把：分配到上片擺玻璃上的荷載皚組合設計值(扮MPa)；百 S襖k2瓣：分配到下片伴玻璃上的荷載拌組合標準值(拜MPa)；邦 S耙2半：分配到下片跋玻璃上的荷載俺組合設計值(絆MPa)；佰 S氨k1澳=S瓣k襖t把1擺3凹/(t按1把3阿+t奧2擺3搬)叭 艾=0.001哀3598艾3敖/(8拔3耙+8癌3絆)靶 稗=0.000跋68MPa版 S搬1拔=St百1癌3敖/(t啊1皚3把+t礙2般3捌)擺 捌=0.001邦8218熬3盎/(8佰3岸+8叭3扒)板 敗=0.000罷91MPa啊 S拔k2吧=S

44、拜k啊t暗2般3按/(t爸1扮3扒+t跋2啊3靶)哀 敗=0.001案3598襖3阿/(8皚3哀+8伴3案)凹 扮=0.000板68MPa版 S懊2皚=St啊2骯3哀/(t搬1板3骯+t把2藹3搬)隘 敗=0.001擺8218扒3耙/(8邦3凹+8挨3俺)哎 唉=0.000盎91MPa壩玻璃的強度計翱算般 校核依拔據：f熬g壩百(1)上片校瓣核：癌 頒1疤：上片玻璃的跋計算參數；辦 艾1半：上片玻璃的按折減系數；安 S叭k1氨：作用在上片背玻璃上的荷載岸組合標準值(奧MPa)；昂 a：挨玻璃面板短邊絆邊長(mm)版；矮 E：矮玻璃的彈性模靶量(MPa)藹；疤 t挨1叭：上片玻璃厚隘度(mm)；

45、凹 白1敗=S按k1氨a爸4骯/Et百1礙4礙 佰 百6.1.隘2-3JG俺J102-2瓣003拜 隘 =0.00拔06812板50盎4拌/72000盎/8稗4暗 盎 =5.62爸9伴按系數阿1白，查表6.1哎.2-2J敖GJ102-翱2003，澳跋1盎=0.995百；拌 稗1挨：上片玻璃在扳組合荷載作用八下的板中最大柏應力設計值(稗MPa)；熬 S岸1澳：作用在幕墻拔上片玻璃上的班荷載組合設計拜值(MPa)氨；鞍 a：隘玻璃面板短邊岸邊長(mm)班；叭 t捌1敗：上片玻璃厚邦度(mm)；般 m案1頒：上片玻璃彎矮矩系數, 查扳表得m芭1扒=0.059襖3；拌 巴1岸=6m斑1扳S叭1翱a耙2

46、啊懊1罷/t哎1鞍2版 鞍 =60.藹05930霸.00091俺1250唉2岸0.995白/8笆2澳 岸 =7.86百5MPa霸 7.8安65MPa翱f挨g1昂=42MPa胺(鋼化玻璃)伴上片玻璃的強哎度滿足!耙(2)下片校伴核：敖 般2斑：下片玻璃的笆計算參數；敖 爸2版：下片玻璃的隘折減系數；班 S板k2跋：作用在下片拌玻璃上的荷載扒組合標準值(鞍MPa)；安 a：伴玻璃面板短邊拜邊長(mm)鞍；敖 E：骯玻璃的彈性模罷量(MPa)隘；昂 t擺2邦：下片玻璃厚襖度(mm)；吧 按2捌=S板k2俺a扒4隘/Et拌2背4霸 安 艾6.1.把2-3JG藹J102-2盎003氨 暗 =0.00芭0

47、6812白50疤4斑/72000笆/8笆4頒 擺 =5.62芭9巴按系數板2壩，查表6.1頒.2-2J襖GJ102-隘2003，盎岸2佰=0.995絆 靶2暗：下片玻璃在胺組合荷載作用挨下的板中最大佰應力設計值(巴MPa)；艾 S瓣2佰：作用在幕墻哎下片玻璃上的八荷載組合設計柏值(MPa)壩；澳 a：把玻璃面板短邊扳邊長(mm)稗；伴 t哀2頒：下片玻璃厚埃度(mm)；皚 m背2跋：下片玻璃彎擺矩系數, 查伴表得m熬2奧=0.059礙3；叭 把2叭=6m皚2案S吧2捌a斑2辦白2靶/t俺2翱2奧 稗 =60.凹05930疤.00091癌1250搬2癌0.995爸/8伴2捌 啊 =7.86把5M

48、Pa版 7.8凹65MPa拌f壩g2跋=42MPa壩(鋼化玻璃)壩下片玻璃的強翱度滿足!礙玻璃最大撓度把校核校核依據：按 d奧f扒=S熬k半a艾4皚/Dd敖f,lim背 氨6.1.3-按2JGJ1矮02-200扳3上面公式中：埃 d耙f皚：玻璃板撓度暗計算值(mm敗)；辦 ：昂玻璃撓度的折罷減系數；氨 ：昂玻璃撓度系數俺，查表得=靶0.0056耙6；安 D：辦玻璃的彎曲剛靶度(Nmm般)；拔 d絆f,lim般：許用撓度，拜取玻璃面板短扮邊邊長的60絆，為20.8癌33mm；其中：霸 D=版Et敖e安3背/(12(1壩-爸2胺) 白6.1.背3-1JG巴J102-2伴003上式中：邦 E：敖玻璃

49、的彈性模岸量(MPa)按；阿 t疤e安：玻璃的等效安厚度(mm)骯；叭 ：吧玻璃材料泊松斑比，為0.2扮；白 t壩e爸=(t扒1柏3笆+t案2拌3扒)八1/3吧 6.岸1.4-5擺JGJ102鞍-2003半 辦=(8頒3皚+8按3辦)辦1/3拜 辦=10.07百9mm拜 D=阿Et巴e懊3壩/(12(1巴-靶2背)版 =白72000扒10.079翱3半/(12(哀1-0.2鞍2扒)巴 =百639929熬8.269N邦mm罷 ：昂玻璃板塊的計板算參數；胺 =伴S半k笆a叭4拜/Et扒e疤4疤 半 斑 6斑.1.2-3靶JGJ10岸2-2003笆拔 啊=0.001把35912澳50鞍4百/7200

50、0白/10.07絆9板4邦 奧=4.465敗4白按參數，查扮表6.1.2傲-2JGJ背102-20跋03，=邦1扳 d俺f稗=S般k熬a埃4瓣/D辦 敗=10.0絆05660版.00135隘91250把4壩/63992瓣98.269敗 吧=2.935百mm伴 2.9俺35mmd藹f,lim艾=20.83板3mm阿玻璃的撓度能暗滿足要求!辦雨篷埋件計算翱(后錨固結構埃)絆校核處埋件受拔力分析把 V：熬剪力設計值(扒N)；埃 N：拌軸向拉(壓)扮力設計值(N啊)，本處為軸扳向壓力；岸 M：扮根部彎矩設計芭值(Nmm氨)；背根據前面的計班算，得：斑 N=白5977.0扳87N岸 V=埃6604.9罷

51、13N佰 M=八809308暗4.337N哀mm癌錨栓群中承受百拉力最大錨栓拔的拉力計算哎 按5佰.2.2J矮GJ145-胺2004規搬定，在軸心拉藹力和彎矩共同爸作用下(下圖熬所示)，進行板彈性分析時，頒受力最大錨栓敗的拉力設計值搬應按下列規定癌計算：奧1：當N板/n-My岸1奧/y巴i捌2班0時：俺N扮sd骯h瓣=N/n+M百y按1盎/y懊i伴2安2：當N班/n-My稗1骯/y岸i板2扳0時：瓣N霸sd奧h阿=(NL+M版)y矮1扮/阿/y把i芭/2捌在上面公式中絆：柏M：彎矩把設計值；白N鞍sd骯h柏：群錨中受拉扒力最大錨栓的癌拉力設計值；拌y斑1哎，y半i矮：錨栓1及i吧至群錨形心軸叭

52、的垂直距離；按y搬1癌/岸，y啊i案/澳：錨栓1及i板至受壓一側最傲外排錨栓的垂邦直距離；拌L：軸力奧N作用點至受挨壓一側最外排胺錨栓的垂直距絆離；在本例中：八N/n-胺My般1辦/y斑i跋2癌 =597跋7.087/啊4-8093拔084.33襖775/2百2500捌 =-25半482.67擺6因為：敖 -2扳5482.6哀760所以：佰 N暗sd骯h靶=(NL+M敖)y捌1白/叭/y斑i阿/2埃=28471絆.22N胺按JGJ10翱2-2003吧的5.5.7俺中第七條規定邦，這里的N敖sd伴h跋再乘以2就是胺現場實際拉拔矮應該達到的值阿。骯群錨受剪內力阿計算翱 按5唉.3.1J瓣GJ145

53、-矮2004規艾定，當邊距c敖10h礙e八f扮時，所有錨栓柏均勻分攤剪切懊荷載；澳 邦 扳 矮 奧 瓣當邊距c1瓣0h翱e胺f案時，部分錨栓班分攤剪切荷載扮；其中：皚h藹e埃f矮：錨栓的有效般錨固深度；靶c：錨栓般與混凝土基材把之間的距離；本例中：拔c=10背0mm10哎h叭e啊f拜=600mm癌所以部分螺栓柏受剪，承受剪扮力最大錨栓所唉受剪力設計值皚為：V把sd皚h辦=V/m=3澳302.45搬6N頒錨栓鋼材破壞百時的受拉承載哎力計算八N挨Rd,s按=kN藹Rk,s傲/挨RS,N暗 芭 扒 版 6.1頒.2-1J澳GJ145-跋2004扮N俺Rk,s挨=A捌s叭f藹stk班 案 按 昂 扮

54、6.耙1.2-2扒JGJ145哀-2004上面公式中：哎N伴Rd,s澳：錨栓鋼材破辦壞時的受拉承翱載力設計值；拌N礙Rk,s岸：錨栓鋼材破敗壞時的受拉承襖載力標準值；百 k：昂地震作用下錨奧固承載力降低八系數，按表7敗.0.5J把GJ145-啊2004選藹取；靶A啊s唉：錨栓應力截挨面面積；奧f扳stk班：錨栓極限抗班拉強度標準值岸；扳翱RS,N半：錨栓鋼材受芭拉破壞承載力哎分項系數；安N辦Rk,s皚=A板s巴f暗stk斑 =霸78.54隘800昂 =扳62832N斑版RS,N艾=1.2f背stk敗/f鞍yk百1.4 胺 疤 耙 表4.2.骯6JGJ1拜45-200百4俺f藹yk壩：錨栓屈服強

55、白度標準值；骯 笆RS,N安=1.2f班stk白/f絆yk懊 版 =1.2挨800 /拜640癌=1芭.5鞍 取：案襖RS,N疤=1.5版 N氨Rd,s吧=kN挨Rk,s疤/胺RS,N拜 =敗16283斑2/1.5盎 =傲41888N唉N白sd癌h般=28471壩.22N爸錨栓鋼材受拉半破壞承載力滿皚足設計要求！皚混凝土錐體受阿拉破壞承載力皚計算矮 因錨笆固點位于結構柏受拉面，而該頒結構為普通混靶凝土結構，故安錨固區基材應唉判定為開裂混暗凝土。混凝土般錐體受拉破壞罷時的受拉承載跋力設計值N疤Rd,c捌應按下列公式鞍計算：挨 N拌Rd,c皚=kN阿Rk,c把/跋Rc,N耙N辦Rk,c跋=N敖Rk

56、,c隘0礙A氨c,N擺/A靶c,N阿0矮埃s,N搬熬re,N霸芭ec,N扮澳ucr,N半在上面公式中俺：邦N暗Rd,c按：混凝土錐體懊破壞時的受拉柏承載力設計值吧；跋N瓣Rk,c扒：混凝土錐體佰破壞時的受拉岸承載力標準值巴；頒 k：安地震作用下錨扮固承載力降低啊系數，按表7骯.0.5J霸GJ145-邦2004選鞍取；罷 啊Rc,N稗：混凝土錐體凹破壞時的受拉疤承載力分項系罷數，按表4.版2.6JG把J145-2哎004采用藹，取2.15搬；翱 N襖Rk,c安0捌：開裂混凝土敗單錨栓受拉，疤理想混凝土錐絆體破壞時的受板拉承載力標準傲值；矮 N翱Rk,c傲0哎=7.0f拔cu,k哎0.5笆h鞍ef

57、啊1.5矮(膨脹及擴孔爸型錨栓) 疤 6.1襖.4JGJ拜145-20岸04般 N扮Rk,c懊0俺=3.0f擺cu,k笆0.5搬(h擺ef扒-30)安1.5澳(化學錨栓)靶 熬 6.1.搬4條文說明壩JGJ145翱-2004其中：敗 f半cu,k笆：混凝土立方擺體抗壓強度標挨準值，當其在跋45-60M般Pa間時，應吧乘以降低系數斑0.95；擺 h搬ef敖：錨栓有效錨罷固深度；班 N頒Rk,c罷0藹=3.0f礙cu,k扳0.5扒(h背ef靶-30)澳1.5案 挨=2464.半752N稗A俺c,N耙0敗：混凝土破壞稗錐體投影面面傲積，按6.1艾.5JGJ擺145-20爸04取；哀 s半cr,N把：

58、混凝土錐體板破壞情況下，藹無間距效應和罷邊緣效應，確皚保每根錨栓受斑拉承載力標準拔值的臨界間矩巴。俺 s案cr,N拜=3h襖ef按 八 =360稗 胺 =180m傲m敗A疤c,N扮0百=s半cr,N隘2班 班 =180哎2鞍 =把32400m版m凹2背A叭c,N擺：混凝土實有柏破壞錐體投影奧面積，按6.埃1.6JG罷J145-2叭004取：般A挨c,N般 =(c捌1翱+s隘1耙+0.5s叭cr,N翱)(c笆2霸+s板2頒+0.5s按cr,N斑)其中：盎 c把1凹、c暗2爸：方向1及2頒的邊矩；岸 s氨1捌、s哎2胺：方向1及2唉的間距；埃 c頒cr,N柏：混凝土錐體襖破壞時的臨界斑邊矩，取c稗

59、cr,N爸=1.5h疤ef癌=1.56鞍0=90mm耙；骯 c爸1俺c扮cr,N艾 c吧2隘c隘cr,N鞍 s扳1澳s凹cr,N扮 s翱2澳s佰cr,N罷A哎c,N柏=(c柏1壩+s吧1昂+0.5s敗cr,N岸)(c芭2襖+s斑2絆+0.5s百cr,N罷)埃 瓣=(90+1藹80+0.5熬180)霸(90+15背0+0.5矮180)盎 =巴118800癌mm扮2藹版s,N案：邊矩c對受皚拉承載力的降熬低影響系數，背按6.1.7班JGJ14搬5-2004板采用：芭 班疤s,N爸=0.7+0背.3c/c伴cr,N絆1 (膨澳脹及擴孔型錨霸栓) 6.1哎.7JGJ佰145-20爸04俺 板扳s,N壩

60、=1 (化絆學錨栓) 岸 哀 皚 6.1氨.7條文說明白JGJ14斑5-2004案傲其中c為邦邊矩，當為多瓣個邊矩時，取搬最小值，且需奧滿足c八min矮cc昂cr,N辦，按6.1.澳11JGJ跋145-20哎04：俺 挨對于膨脹型錨阿栓(雙錐體)艾 c瓣min啊=3h瓣ef胺 班對于膨脹型錨藹栓 埃 拔c版min拜=2h巴ef跋 扳對于擴孔型錨版栓 頒 扒c伴min阿=h啊ef啊疤s,N爸=0.7+0絆.3c/c八cr,N頒1搬 敖=0.7+0壩.390/襖90岸 胺=1藹所以，礙s,N皚取1。皚八re,N藹：表層混凝土澳因為密集配筋扮的玻璃作用對襖受拉承載力的笆降低影響系數板，按6.1.吧8