1、.PAGE ：.；PAGE 29鞍山市瑞城豫園住宅小區一期工程塔吊施工方案審 定：鞍山東建工程集團鞍山瑞城豫園一期工程工程部二零一一年九月十日目 錄一、工程概略 1 二、塔吊根底位置確實定與制造 1 三、場地的預備 2 四、安裝方案 3 塔吊撤除 3 五、平安措施 3 六、塔機根底尺寸確定及抗傾翻穩定性驗算 5鞍山市瑞誠豫園住宅小區一期工程塔 吊 施 工 方 案一、工程概略 本工程位于鞍山市新一中南，鞍千路東。工程為小區住宅建筑，地 上 7層建筑 10 座8#15#、23#24#樓、32 層建筑 2 座25#、26# 樓，樓地下 2 層、地下室車庫 1 層且與樓建筑地下室連體。建筑物相對 標高

2、0.000 對應絕對標高為 46.5 m，室內外高差為 0.30m。 根據本工程施工場地的特點，按施工平面布置圖設置 9 臺塔吊，型號 為 2座 QTZ80、2 座(25#/26#樓) QTZ63、1 座 QTZ50、4 座 QTZ31.5，塔吊為固定式普通塔吊，回轉半徑為 46.5m，作為各棟樓施工的垂直運輸設備。 二、塔吊根底位置確實定與制造 2.1、根據現場情況，本工程各塔吊的位置見附圖 1。 2.2、塔吊根底幾何尺寸確實定 根據各塔吊運用闡明書的塔吊根底設計值為：地耐力 0.2MPa，據本工 地地質報告及塔吊布置，各塔吊根底的中心位置見，基 礎底絕對標高 39m、37m 處，地處、層土

3、上，地耐力為：回填土0.1 MPa、礫砂層0.18 MPa；由于不能到達塔吊根底的地耐力 0.2 MPa 的要求，采用樁基提高地耐力。施工每臺塔吊根底設置 4 根 800800mm 鋼筋混凝土樁。塔吊根底截面為 5.555.551.4m，以到達運用要求。 2.3、塔吊根底的制造 按選定位置 ，制造根底坑 5.6m5.6m，澆筑混凝土墊層后，在基坑邊緣砌筑 240mm 磚墻磚胎模，采用 MU7.5 機磚、M5 水砂漿砌筑， 內側用 1:2.5 水泥砂漿抹面。做法詳見附圖 2 2、按塔吊根底圖要求規定、尺寸編制底層鋼筋網。 根底圖見附圖5.3、放置固定支腿 4 個一體，調平上平面，平面度高差 0.

4、5mm，然 后編制其他鋼筋網。 4、澆筑 C35 混凝土，按要求搗制。 5、做好根底保養，保養期 15 天。 塔吊根底與地下室砼底板的關系 塔吊根底坐落在地下室砼底板工程樁承臺之下除 26 號樓，并 且塔吊根底上外表經過素砼填充與地下室砼底板相連。塔吊根底先施工， 地下室砼底板施工時將塔吊下部的第一節規范桿澆筑在地下室砼底板內， 待到塔吊撤除后，自地下室砼底板頂面將塔吊根底節割斷即此工程的特 點要求根底節為耗費性構件，埋于地下室砼底板內。地下室砼底板底部的 防水做在塔吊根底上部，并在塔吊支架上距地下室砼底板底 250mm 處做3mm 厚、寬 150mm 止水鋼板。做法詳見附圖 22.5、 塔吊

5、支架與地下室砼頂板的關系 塔吊支架需穿越地下室砼頂板除 26 號樓，即要在地下室砼頂 板相應位置預留孔洞，待塔吊完成運用撤除后封堵孔洞。孔洞的預留、封 堵方案待構造施工藍圖發放后另作。 2.6、 26 號樓塔吊根底與土回填的關系 按施工要求，地下室施工終了即需對地下室外墻進展土方回填，26#樓的塔吊下部的支架節位于回填土之中，需對回填土范圍內的塔吊支架節做維護井。維護井方案見附圖 3 三、場地的預備 3.1、將塔吊根底周圍場地清理干凈，為安裝塔機、汽車吊等機械的進 出場提供必需的場地和道路。 3.2、電源線接至塔吊根底附近 3 米左右，按三級配電兩極維護設置， 在地下室施工時期需在地下室砼底板

6、中預埋支撐配電箱及電纜線用鋼支架 支架運用程序為：地下室底板墊層施工前坐在土層上墊層施工后坐在 墊層上底板鋼筋施工后坐在與鋼筋焊在一同的鋼板埋件上。鋼支架施工 方法見附圖 4。 3.3、工程部派人配合專業塔吊安拆單位，并提供必要的電氣焊等設備。 3.4、做好裝拆任務人員，機具配備，平安技術交底，順利做好拆裝方 案，與工程部施工隊伍配合做好驗收等任務。 3.5、塔機嚴厲按要求制造根底及附著預埋。附著設備超出塔吊運用說 明書給出的設計范圍的附著設備另根據實踐進展設計。 四、塔吊安裝撤除方案 4.1、機型闡明序號塔吊型號 消費廠家 最大起升高度最大額定起分量最大任務幅度最大幅度起重分量最大單件長度最

7、重單件分量獨立自在高度自重工程最大起升高度附著1QTZ80鞍山 宏力 160m6t56m 1.3t56m6.5t40m49.3t40m按說 明書 要求 需設 1 道2QTZ50 鞍山 宏力120m5t50m1t50m5.8t35m39.5t 35m按說 明書 要求 需設 1 道3QTZ31.5鞍山 宏力100m3t42m 0.7t 42m3t30m24t30m按說 明書 要求 需設 1 道4QTZ63牡丹 江建 工機 械150m6t50m1.5t 51m 4.3t 40m 40m 100m 按說 明書 要求 需設 5 道4.2、其它詳細安裝撤除方案由安裝單位制定另編制。五、平安措施5.1、普通

8、規定 1、汽車吊任務時，一切人員務必留意平安。 2、一切作業人員進入現場留意戴好平安帽，高處作業掛好平安帶，穿好防滑鞋。3、一切作業人員必需持證上崗，一致信號，一致指揮。 4、拆裝擔任人組織有關人員學習該機闡明書和拆裝方案。 5、安裝前，仔細檢查各部件技術情況，確保完好無誤。 6、塔機拆裝時，必需搭設暫時腳用架，下設平安網。 7、嚴厲執行有關平安操作規程及相關技術要求。 5.2 多臺塔吊交叉施工的平安措施 多臺塔機交叉作業時，除滿足本身塔機的平安規程外，還應采取以下 措施。 1、兩臺塔機之間的最小架設間隔 應保證處于低位的塔機的臂架端部與 另一臺塔機的塔身之間至少有 2 米的間隔 ，本工程的兩

9、臺塔吊間隔 不能滿足此條件時，應采取以下平安措施。 1處于低位的塔機，其回轉限位應調至小于一圈，臂端部距高位塔 機的塔身面 2 米左右時起重臂應停頓轉動。 2指揮人員及司機，應根據當時風力、起重臂的慣性及時采取停轉 措施，尤其是夜間作業應嚴厲按此要求進展施工。 3塔機停機后應采取地錨牽拉措施，使起重臂不能與高位塔機的塔 身碰撞。 2、處于高位的塔機吊鉤升至最高點與低位塔機之間，在任何情況 下，其垂直方向的間隙不得小于 2 米。 3、每班作業人員，任務終了后應進展交接手續移交任務。5.3 塔吊應安裝靈敏可靠的起重力矩限制器。當到達額定起重力矩時， 限制其應發出報警信號；當起重力矩超越額定指的 8

10、%時，限制其應切斷上 升和增幅電源，但可作下降和減幅運動。 5.4 塔吊應裝設行程限位、起重臂變幅限位和起重超高限位，各限位裝 置靈敏可靠。 5.5 吊鉤應設置防止吊物滑脫的保險安裝。5.6 塔吊高度超越闡明書規定的自在高度時必需安裝附墻安裝，并符合 闡明書要求。 5.7 塔吊指揮、司機必需持證上崗，指揮應運用旗語或對講機。5.8 電器平安要求：塔吊上任何部位與架空輸電線路堅持平安間隔 ，小 于平安間隔 必需采取有效的防護措施。除做好維護接零外，還必需做反復 接地，其電阻不大于 10。 5.9 安裝驗收要求： 1.塔吊運用前必需按規定組織驗收，嚴守內容數據必需量化，驗收責任 人員在驗收記錄上簽

11、字。 2. 驗收資料中必需包括拆裝單位、作業人員及身份證的復印件。 六、塔機根底尺寸包括樁基設計確定及抗傾翻穩定性驗算本計算書主要根據相關施工圖紙、巖土工程勘察報告編號：1-2021-0810、1-2021-0707及以下規范及參考文獻GB/T52-19920、GB50007-2002、 GB50009-2001、JGJ59-99、 GB50010-2002、 JGJ94-2021等編制。 塔吊根底承臺圖相見附圖5 QZT80塔吊QZT80A四樁根底QZT50計算書一、塔吊的根本參數信息塔吊型號：QZT80A(5613)， 塔吊起升高度H：40.000m，塔身寬度B：1.65m， 根底埋深D：

12、1.500m，自重F1：550kN， 根底承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：60kN， 根底承臺寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：0.800m，樁間距a：3m， 承臺箍筋間距S：100.000mm，承臺混凝土的維護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；額定起重力矩是：800kNm， 根底所受的程度力：30kN，規范節長度：2.5m，主弦桿資料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：遼寧鞍山市， 根本風壓0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：B類 田野鄉村， 風荷載高度變化系數z：1.56 。二、塔吊根底承臺頂面的豎向力和

13、彎矩計算塔吊自重包括壓重F1=550.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=610.00kN；1、塔吊風荷載計算根據GB50009-2001中風荷載體型系數：地處遼寧鞍山市，根本風壓為0=0.50kN/m2；查表得：荷載高度變化系數z=1.56；擋風系數計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.65+22.5+(41.652+2.52)0.5)0.12/(1.652.5)=0.41；由于是角鋼/方鋼，體型系數s=2.17；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.002.171.

14、560.5=1.185kN/m2；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊根底產生的彎矩計算：M=BHH0.5=1.1850.411.6540400.5=641.152kNm；MkmaxMeMPhc800641.152301.41483.15kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算根據JGJ94-2021的第5.1.1條，在實踐情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力規范值，Fk=610.00kN； Gk樁基承臺的自重規范值：Gk=25BcBc

15、Hc=255.505.501.40=1058.75kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩規范值，取1483.15kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 a/20.5=2.12m； Nik單樁樁頂豎向力規范值；經計算得到單樁樁頂豎向力規范值 最大壓力：Nkmax=(610.00+1058.75)/4+1483.152.12/(22.122)=766.77kN。最小壓力：Nkmin=(610.00+1058.75)/4-1483.152.12/(22.122)=67.61kN。不需求驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算根據JGJ94-2021的第5.9.2條。 Mx = Niyi My

16、= Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 取a/2-B/2=0.68m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=602.50kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2602.500.68=813.37kNm。四、承臺截面主筋的計算根據(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超越C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為

17、0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=0.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=813.37106/(1.0016.705500.000.002)=0.005； =1-(1-20.005)0.5=0.005； s =1-0.005/2=0.998； Asx =Asy =813.37106/(0.9980.00300.00)=2021.23mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5500.001400.000.15%=11550.00mm2

18、。建議配筋值：HRB335鋼筋，1690。承臺底面單向根數58根。實踐配筋值11663.8mm2。五、承臺截面抗剪切計算根據(JGJ94-2021)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.36m；當 3時,取=3，得=0.263； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/0)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.75/(0.263+1)=1.386；

19、0.8771.3861.5755000=14172.047kN1.2766.769=920.123kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算根據(JGJ94-2021)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=766.769kN；單樁豎向極限承載力規范值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力規范值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力規范值(kPa) 土端阻力規范值(kPa) 抗拔系數 土稱號 1 5.00 80.00 1800.00 0.50 砂類土中

20、的群樁 由于樁的入土深度為5.00m,所以樁端是在第1層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513400+18000.503=1910.088kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1910.088/2=955.044kN；Nk=766.769kN1.2R=1.2955.044=1146.053kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算樁不受拉力，不計算這部分配筋，只需構造配筋！建議配筋值：HR

21、B335鋼筋，2214。實踐配筋值3385.8 mm2。根據(JGJ94-2021)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受程度荷載較大的樁基、接受程度地震作用的樁基以及思索主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當思索箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超越4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。QZT31.5塔吊QZT3.15四樁根底計算書一、塔吊的根本參數信息塔吊型號：QTZ31.5C4207， 塔吊起升高度H：35.0

22、00m，塔身寬度B：1.4m， 根底埋深D：1.500m，自重F1：245.8kN， 根底承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：30kN， 根底承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：0.800m，樁間距a：3m， 承臺箍筋間距S：100.000mm，承臺混凝土的維護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；二、塔吊根底承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重包括壓重F1=245.80kN；塔吊最大起重荷載F2=30.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=275.80kN；風荷載對塔吊根底產生的彎矩計算：Mkmax774.94kNm；

23、三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算根據JGJ94-2021的第5.1.1條，在實踐情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力規范值，Fk=275.80kN； Gk樁基承臺的自重規范值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.40=875.00kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩規范值，取774.94kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 a/20.5=2.12m； Nik單樁樁頂豎向力規范值；經計算得到單樁樁頂豎向

24、力規范值 最大壓力：Nkmax=(275.80+875.00)/4+774.942.12/(22.122)=470.36kN。最小壓力：Nkmin=(275.80+875.00)/4-774.942.12/(22.122)=105.04kN。不需求驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算根據JGJ94-2021的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 取a/2-B/2=0.80m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=301.93kN；經過計算得

25、到彎矩設計值：Mx=My=2301.930.80=483.08kNm。四、承臺截面主筋的計算根據(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超越C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=0.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=483.08106/(1.00

26、16.705000.000.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =483.08106/(0.9980.00300.00)=1194.69mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，1690。承臺底面單向根數53根。實踐配筋值10658.3mm2。五、承臺截面抗剪切計算根據(JGJ94-2021)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計

27、算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.48m；當 3時,取=3，得=0.356； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/0)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.75/(0.356+1)=1.291；0.8771.2911.5750000=12003.647kN1.2470.355=564.426kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算根據(JGJ94-2021)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值

28、中最大值Nk=470.355kN；單樁豎向極限承載力規范值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力規范值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力規范值(kPa) 土端阻力規范值(kPa) 抗拔系數 土稱號 1 4.00 80.00 1800.00 0.50 砂類土中的群樁 由于樁的入土深度為4.00m,所以樁端是在第1層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513320+18000.503=1709.026kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1709.026/2=854.513kN；Nk=47

29、0.355kN1.2R=1.2854.513=1025.416kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算樁不受拉力，不計算這部分配筋，只需構造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，2214。實踐配筋值3385.8 mm2。根據(JGJ94-2021)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受程度荷載較大的樁基、接受程度地震作用的樁基以及思索主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內

30、箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當思索箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超越4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。QZT63塔吊QZT63(5013)四樁根底計算書26#樓一、塔吊的根本參數信息塔吊型號：QZT63(5013)， 塔吊起升高度H：100.000m，塔身寬度B：1.5m， 根底埋深D：1.500m，自重F1：1900kN， 根底承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：60kN， 根底承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：0.800

31、m，樁間距a：3m， 承臺箍筋間距S：100.000mm，承臺混凝土的維護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；額定起重力矩是：630kNm， 根底所受的程度力：30kN，規范節長度：2.5m，主弦桿資料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：遼寧鞍山市， 根本風壓0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：C類 有密集建筑群的城市郊區，風荷載高度變化系數z：1.7 。二、塔吊根底承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重包括壓重F1=1900.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=1960.00kN；1、塔吊風荷載計算根據GB5

32、0009-2001中風荷載體型系數：地處遼寧鞍山市，根本風壓為0=0.50kN/m2；查表得：荷載高度變化系數z=1.70；擋風系數計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.5+22.5+(41.52+2.52)0.5)0.12/(1.52.5)=0.429；由于是角鋼/方鋼，體型系數s=2.113；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.002.1131.70.5=1.257kN/m2；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊根底產生的彎矩計算：M=BHH0.5=1.2570.4291.51001000.5=4045.021kNm；Mkma

33、xMeMPhc6304045.021301.44717.02kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算根據JGJ94-2021的第5.1.1條，在實踐情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力規范值，Fk=1960.00kN； Gk樁基承臺的自重規范值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.40=875.00kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩規范值，取4717.02kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 a/2

34、0.5=2.12m； Nik單樁樁頂豎向力規范值；經計算得到單樁樁頂豎向力規范值 最大壓力：Nkmax=(1960.00+875.00)/4+4717.022.12/(22.122)=1820.56kN。最小壓力：Nkmin=(1960.00+875.00)/4-4717.022.12/(22.122)=-403.06kN。需求驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算根據JGJ94-2021的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂

35、豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1922.17kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=21922.170.75=2883.26kNm。四、承臺截面主筋的計算根據(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超越C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=0.00mm； fy鋼筋受拉

36、強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=2883.26106/(1.0016.705000.000.002)=0.019； =1-(1-20.019)0.5=0.019； s =1-0.019/2=0.990； Asx =Asy =2883.26106/(0.9900.00300.00)=7187.92mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，1690。承臺底面單向根數53根。實踐配筋值10658.3mm2。五、承臺截面抗剪切計算根據(JGJ94-2021)的第5.

37、9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.43m；當 3時,取=3，得=0.319； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/0)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.75/(0.319+1)=1.327；0.8771.3271.5750000=12340.828kN1.21820.562=2184.675kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、

38、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算根據(JGJ94-2021)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=1820.562kN；單樁豎向極限承載力規范值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力規范值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力規范值(kPa) 土端阻力規范值(kPa) 抗拔系數 土稱號 1 7.00 100.00 3000.00 0.80 砂類土中的群樁 由于樁的入土深度為7.00m,所以樁端是在第1層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513700+30000.503=3267.256k

39、N；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=3267.256/2=1633.628kN；Nk=1820.562kN1.2R=1.21633.628=1960.354kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁根底抗拔驗算樁承載力計算根據(JGJ94-2021)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力規范值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力規范值； ui破壞外表周長，取ui=d=3.142 0.8=2.513m； qsik 樁側外表第i層土的抗壓極限側阻力規范值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于2

40、0時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Tuk=iqsikuili=1407.43kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力規范值：Tgk=uliqsikli/4= 2128.00kNul 樁群外圍周長，ul = 43+0.8)=15.20m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設計值，Nk=403.06kN； Ggp - 群樁根底所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =505.40kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =87.96kN；Tgk/2+Ggp=2128/2+505.4=1569.4kN 403.06

41、2kN；Tuk/2+Gp=1407.434/2+87.965=791.681kN 403.062kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算根據(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=403062.28N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=403062.28/300.00=1343.5

42、4mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，2214。實踐配筋值3385.8 mm2。根據(JGJ94-2021)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受程度荷載較大的樁基、接受程度地震作用的樁基以及思索主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當思索箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超越4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。QZT63(5013)四樁根底計算書25#樓一、塔吊的根本參數信息塔吊型號：QZT63(5013)， 塔吊

43、起升高度H：100.000m，塔身寬度B：1.5m， 根底埋深D：1.500m，自重F1：500kN， 根底承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：60kN， 根底承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：1.100m，樁間距a：3m， 承臺箍筋間距S：100.000mm，承臺混凝土的維護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；二、塔吊根底承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重包括壓重F1=500.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=560.00kN；風荷載對塔吊根底產生的彎矩計算：Mkmax4

44、705.02kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算根據JGJ94-2021的第5.1.1條，在實踐情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力規范值，Fk=560.00kN； Gk樁基承臺的自重規范值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.40=875.00kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩規范值，取4705.02kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 a/20.5=2.12m； Nik單樁樁頂豎向力規范值；

45、經計算得到單樁樁頂豎向力規范值 最大壓力：Nkmax=(560.00+875.00)/4+4705.022.12/(22.122)=1467.73kN。最小壓力：Nkmin=(560.00+875.00)/4-4705.022.12/(22.122)=-750.23kN。需求驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算根據JGJ94-2021的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向間隔 取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=

46、1498.78kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=21498.780.75=2248.17kNm。四、承臺截面主筋的計算根據(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超越C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=0.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：

47、s=2248.17106/(1.0016.705000.000.002)=0.015； =1-(1-20.015)0.5=0.015； s =1-0.015/2=0.993； Asx =Asy =2248.17106/(0.9930.00300.00)=5592.66mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，1690。承臺底面單向根數53根。實踐配筋值10658.3mm2。五、承臺截面抗剪切計算根據(JGJ94-2021)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.31m；當 3時,取=3，得=0.25； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/0)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.7