1、印染廢水處理工程設計一、基礎資料1，廢水水量；10000m3/d2，廢水水質：表91 印染廢水水質PHBOD5CODcrTSSSS色度NP酚CuCrPb硫化物11.530070012001003001.80.133.01.22.20.80.04二、設計原則和工藝流程的確定印染廢水格柵調節池集水井泵房曝氣池二沉池氧化池泵房氣浮出水上清液污泥濃縮池凝聚池脫水機泥餅濾液圖91 印染廢水處理工藝流程三、全過程設計計算1 調節池設計流量為Q10000m3/d416.7m3/h，設調節時間為3h, 則所需調節池有效容積為 V3×416.7m3=1250.1m3，取調節池有效水深為5m,則池表面積

2、A1250.1/5=250m2，設計時采用每格尺寸為11.2m×11.2m，則設計需要250/11.2×11.21.99格，實際采用2格。2 集水井設計流量Q10000m3/d，總變化系數為1.2，則設計流量Qmax12000m3/d=500 m3/h=138.9 l/s。設污水泵房選三用一備泵，則每臺泵的流量為138.9/3=46.3(l/s)。集水井有效容積按照一臺泵流量的5min水量進行計算，則V46.3×60×5/1000=13.89m3。取集水井有效水深為2m,則其表面積A13.89/2=6.94m，取集水井寬度為B=1.5m，則其長度L=7/

3、1.5=4.7m,取超高為1.0m、浮渣高0.5m，則實際深度為H=2.0+1.0+0.5=3.5m。3 污水泵選用三用一備，則每臺工作泵的設計流量為166.68m3/h=46.3l/s。泵所需自由水頭H12m，從集水井底到曝氣池高H23.5+4.5=8m，管路水頭損失H3=2.0m, 未計水頭損失H4=1.0m，則泵需要的總揚程高度為H2+8+2+1=13m。4 曝氣池采用分建式矩形回流管曝氣池。設計流量Q10000 m3/d=416.7m3/h,進水BOD5300 mg/l，曝氣時間為T5h, 污泥負荷率Ls取0.3 kgBOD5 / kgMLss.d，污泥濃度MLSS=4g/l。采用6座

4、曝氣池，則每座曝氣池的處理流量為10000/6=1666.7 m3 /d /69.5 m3/h。曝氣區設計：有效容積為V169.5×5=347.25m3，底部錐體容積V2按照曝氣區容積的2計算為2%×347.25=6.95 m3，則總有效容積為V=V1+V2=347.25=6.95=354.2 m3。取曝氣池有效水深H14.5m，則每池表面積為F1=V/H1=354.2/4.5=78.17m2。采用正方形池型，尺寸為9m×9m81 m2。實際曝氣時間為T=9×9×4.5/69.45=5.25 h。去曝氣池超高H2為1.2 m，則池總高度為H4.

5、5+1.2m=5.7 m。實際每個曝氣池總容積為5.7×9×9=461.7 m3。污泥回流設計：污泥回流倍數RMLSS / RSS-MLSS，其中混合液活性污泥濃度MLSS4 g/l，回流污泥濃度RSS=6 g/l(含水率為99.4%)。則R4/6-4=2，回流比為200。導流窗：導流水量Q1(1+2)×Q3×69.45=208.35m3/h。設窗口區水流速度為v1=100mm/s=360 m/h，則窗口總過水面積為F4=Q1/v1=208.35/360=0.58 m。設每池采用兩個回流窗口，則每個回流窗口的面積為F50.58/2=0.29m。設窗口深度

6、b1=0.7m,則窗口水深H4=F5/b1=0.29/0.7=0.414 m，采用0.42 m。導流區設計：設導流區混合液水流下降速度v2=36 m/h，則導流區過流面積F2=Q1/v2=208.35/36=5.79 m，設導流區的寬度與曝氣池相同，則導流區長度L=F2/b=5.79/9=0.64 m，采用0.65 m。則導流區尺寸為：0.65m×9m×1.7m。5 曝氣設備的選擇與設計每池每天去除BOD5的總量為(BOD5進BOD5出)×Q1×24(0.3-0.03)×69.45×24=450 kgBOD5/d。需氧量計算公式為：R

7、=a'(BOD5進BOD5出)b'MLSS。對于印染廢水a'=0.6,b'=0.06。則R0.6×4500.06×354.2×4355 kgO2/d=14.8 kgO2/h。實際考慮安全系數為1.5，則R'=1.5×14.8=22.2 kg/h。根據R'=Ro×(CswCl)×1.024(T-20)×/Cso，式中水溫T30，Cl=1.0 mg/l，Cso7.6 mg/l，0.5，CswCso××P/7607.6×0.85×745/760

8、=6.33 mg/l。則Ro=51.9 kgO2/h。曝氣葉輪直徑與其供氧能力的關系式為：Ro=0.379V2.8D1.88.kd，式中v為葉輪攪拌速度，取4.5m/s，kd取1.11，則計算結果葉輪直徑D1.38m，實際取1.5m。葉輪功率N葉0.0804vm3D2.0516.85kw，選擇PE150型高強度表面曝氣機，直徑為1.5m，葉片數為6，當v=4.5m/s時其供氧能力為52 kgO2/h，稍對于51.91 kgO2/h。配備電機功率為30kw。6 二沉池設計每池處理水量為69.45m3/h，設沉淀時間為1.5h，在MLSS為4g/l時二沉池內水流上升流速采用0.28mm/s=1.0

9、1m/h。則沉淀池容積為69.45×1.5=104.2m3，沉淀池的表面積為F69.45/1.01=68.76m2，設二沉池的寬度與曝氣池相同，則其長度為68.76/9=7.65m。有效水深為104.175/9×7.65=1.51m。二沉池超高取0.3m，緩沖層高度為0.5m，污泥斗采用一只，上部尺寸為9m、下部尺寸為2m，則其高度為3.5m，實際取4.95m，則污泥斗容積(9×9)(2×2)×4.95/2199.24m3。二沉池總高度為H0.3+1.52+0.5+4.95=7.2m。混合液及回流污泥的總流量為69.45×(1+2)2

10、0.8.35m3/h，污水中濃度為4g/l，則每h沉淀的污泥量為208.34×4833.5 kg，若含水率為99.5%，則污泥的體積為833.5/5=166.7m3,則污泥儲存時間為199.24/166.7=1.2h。7 剩余污泥計算按照一般理論計算數值偏大，按照經驗公式計算：剩余污泥量為進水BOD5總量×(0.550.65)，則剩余污泥量為10000×300×0.651800 kg/d，采用2000 kg/d。設其含水率為99.4%，則每天排放的剩余污泥量為2000/6333.3m3/d，13.89m3/h。(1) 營養物質計算投加比例按照BOD5：N

11、：P100：5：1計算。廢水中BOD5為300 mg/l，按照去除100計算，則N需要量為10000×300×5/100×246.25 kg/h150 kg/d。相應地P的需要量為30 kg/d。印染廢水中含有的N、P，根據有關資料為：N1.8 mg/l，P0.17 mg/l。則廢水中含：N18 kg/d=0.75 kg/h;P=1.7 kg/d=0.07 kg/h。生活污水中含有的N、P按照工廠4200人計算，男女比例為1：1，排水量標準為每人每天50l,則生活污水總量為4200×0.05210m3/d=8.75m3/h，考慮安全系數取9m3/h=21

12、6m3/d。根據一般資料，生活污水中的N含量為17.230.1 mg/l，取25 mg/l；P含量為8.518.2 mg/l，取15 mg/l。則生活污水N、P總含量為：N5.4 kg/d;P3.24 kg/d。需要添加的N、P量：N150185.4=126 kg/l；P301.73.2425.06 kg/d。加入N物質為硫酸銨，分子量為132，N為28，則硫酸銨需要量為126×132/28594 kg/d；加入P物質為磷酸三鈉，分子量為164，P31，則需要量為25.06×164/31132.58 kg/d。8 氧化脫色系統設計污水流量Q10000m3/d=416.7m3

13、/h。加氯量按照60 mg/l計算，則每天加氯量為600 kg/d。加氯級為ZJL型轉子加氯機。9 污泥濃縮池設計采用間斷靜止濃縮池，設計濃縮時間為10h，每天排放的剩余污泥量為333.3m3/d13.89m3/h，濃縮后污泥含水率為98。則濃縮池所需總容積為13.89×10138.9m3。采用二只濃縮池，交替使用，則每池容積為69.45m3，采用的尺寸為直徑為4.8m，有效深度為4m，則實際容積為3.14×4.8×4.8×4/472.3m3。濃縮后的污泥量為13.89×(10099.4)/(10098)4.17m3/h100m3/d。10 脫

14、水設備設計選用板框壓濾機二臺，根據經驗數據酶h每m2濾布可出干污泥3.15 kg，則按照每天24h運轉計算每臺板框壓濾機所需的過濾面積為2000 kg/3.15×24×2=13.25m2，采用15m2。污泥預處理時投加混凝劑進行調理，根據經驗數據投加三氯化鐵(有效含量為45)是，投加量按照35 kg/T污泥計算。實際取用4 kg/T污泥；投加固體聚合鋁時投加量為0.50.6 kg/T污泥，取用0.55 kg/T污泥；投加液體聚合鋁，有效含量為810，投加量為2.53.0 kg/T污泥，取用2.8 kg/T污泥。則：投加的三氯化鐵量為4.167×416.67 kg/

15、h400 kg/d；投加的聚合鋁量為4.167×0.552.29 kg/h55 kg/d；投加的液體聚合鋁量為4.167×2.811.67 kg/h280 kg/d。脫水后的污泥量：濃縮后的污泥量為4.167m3/h，脫水前的含水了為98，脫水后的含水率取84，則脫水后的污泥量為4.167×(10098)/(10084)0.521m3/h=12.25m3/d。若儲存7天，則所需污泥堆場面積為90m2。11 藥劑及儲存設計營養物質儲存：N采用硫酸銨，每天用量為594 kg，即213.84t/年，按照儲存15天計算，則每次需要儲存594×158.9t，硫酸銨

16、的比重為1.77，則每次需要儲存的體積為8.9/1.775.03m3，設堆高1m，則所需的堆場面積為5m2，實際需要8m2的用地。P采用磷酸三鈉(12個結晶水)，每天用量為132.58 kg，儲存15天，則每次儲存量為132.58×151.99t，其比重為1.62，則每次需要堆放的體積為1.99/1.661.228m3，設堆高為0.5m，則所有堆場面積為1.228/0.52.46m3，實際需要5m2的用地。凝聚劑儲存：采用液體的PAC，每天用量為280 kg，儲存30天，則每次需要儲存280×308.4t，PAC液體比重為1.20，則所需體積為8.4/1.27m3。需要10

17、m3的儲存池。液氯：每天加氯量為600 kg，儲存15天，共計儲存9t，采用1t的液氯鋼瓶11只，則所需倉庫面積為12m2。12 氣浮池設計廢水理流量為1000t/d，分成3組，每組處理廢水量為416.7/3=138.9m3/h。采用全加壓工藝、溶氣時間為34min，取3.5min。則溶氣罐容積為138.9×3.5/60=8.1m3。設高度為4.5m，則直徑為1.5m。則實際溶氣時間為3.43這。溶氣所需空氣量按照處理水量的3計算，則所需氣量為138.9×3=4.167m3/h。實際溶氣量：水溫為25，溶氣壓力為3.5 kg/cm2，空氣在水中的溶解度為60ml/l，而當壓

18、力為0時的空氣溶解度為17.4ml/l。則實際溶氣量為(6017.4)×138.95.917m3/h，設溶氣效率為60(一般為5065)，則需要的空氣量為5.917/0.6=0.165m3/min。選用Z0.184/7型空壓機三臺。溶氣水泵的選用：流量為138.9m3/h，揚程為41.3m(溶氣壓力為35m、管道損失3m、氣浮池高度3.3m)。選用6sh9A水泵六臺，三用三備。流量為111.6180m3/h；揚程為43.835m，功率為28kw。氣浮池池體的設計：表面負荷率設為4m3/m2.h，停留時間為40min。則氣浮池容積為138.9×40/60=92.6m3。氣浮池

19、表面積為A138.9/434.7m2。有效水深為92.6/34.72.67m，采用3m。設超高0.3m，則總高3.3m。取氣浮池寬度為4.5m，則池長為L34.7/4.5=7.7m。穿孔集水管：取每根集水管出水流量為25m3/h，則需要138.9/256根集水管。選用釋放器：每只釋放器流量為4.2m3/h，則需要138.9/4.233.1只，采用34只，分兩排布置，則每排為17只。藥劑儲存及高位藥劑箱：投加PAC，濃度為810，投加量為300 mg/l，則每天使用量為10000×0.33000 kg/d125 kg/h，按照儲存20天計算，則每次儲存60t。PAC的比重為1.2，則所

20、需儲存池容積為60/1.250m3。高位塑料藥劑箱容積按照一班考慮。則每班需要的PAC為125×81000 kg，所需容積為1t/1.2=0.833m3，采用1m×1.2m×0.7m的塑料箱一只。堿藥劑：30的NaOH，投加量為100 mg/l，每天用量為1t，儲存20天，則每次儲存量為20t。液堿比重為1.33，則儲存池容積為20/1.3315m3。高位堿藥劑箱，按照一班考慮。需要量為41.7×8333.6 kg。則需要高位藥劑象容積為333.6/1.330.26m3。13 電耗、原料消耗計算電耗:裝機367kw，使用268kw。原料消耗：磷酸三鈉47

21、t/年；硫酸銨214t/年；液體PAC101t/年；液氯216t/年。廢水處理成本分析：藥劑消耗費用：(1)液氯：單價為540元/t，則每天324元；(2)液體PAC：單價為400元/t，則每天為100元；(3)磷酸三鈉，單價900元/t，則每天119元；硫酸銨單價185元/t，則每天110元。電費：設照明用電功率為80kw/班，則總用電量為268×2480×26603kw.h，按照每度電0.4元計算，則每天電費2641元。工資：10人，600元/月。則每天200元。總計費用為：32410011911026412003494元/天。每處理1t廢水0.35元。四、設計小結通過

22、設置調節池對印染廢水的水質和水量有很好的均衡作用，保證了后續處理設施的高效運行；(2)合建式曝氣池具有結構緊湊、耐沖擊負荷能力較強及處理效果較好等優點；(3)加氯化學氧化可以確保廢水達標排放(特別是廢水的色度)；(4)污泥經過濃縮、脫水等處理大大較少了污泥的處置量，可有效地防治二次污染。制糖廢水處理工程設計一、基礎資料設計進水量：根據業主提供的資料，糖廠有二個排放口，水量情況如下：第一排放口，Q13696.4m3/d,第二排放口，Q21095.1m3/d總排放量QiQ1Q24791.5 m3/d200 m3/h設計進水水質：第一排放口，CODcr3540.2 mg/l, SS975 mg/l,

23、 pH7.81第二排放口，CODcr32636.2 mg/l,SS3208 mg/l, pH4.48排放標準： CODcr160 mg/l, SS70 mg/l, pH69二、設計原則和工藝流程的確定制糖廢水具有有機污染濃度高，可生化性較好的特點。根據這一特點在選擇處理工藝時，要充分考慮處理工藝的投資成本和運行成本，以得到較好的投資效益和環境效益。在采用生物處理技術時，當廢水的CODcr達到1500 mg/l以上時，厭氧生物技術將明顯優于好氧生物技術，二者的運行成本之比約為1：3，而且厭氧生物技術還具有以下一些特點：處理設備負荷高，占地小;產生的剩余污泥量少，而且剩余污泥的脫水性能好;對廢水中

24、的營養物需求量少;不要對高濃度廢水進行稀釋.厭氧生物技術在處理高濃度廢水具有明顯優勢的同時，也有它的不足。厭氧處理后的出水CODcr等有機污染物濃度高于好氧，無法達到排放要求。因此，需要將二種技術加以組合，才能達到理想的目的。 UASB發明后，目前已成為應用最為廣泛的厭氧處理方法。根據表1的比較和本工程廢水特征，厭氧處理技術采用UASB工藝。廢水經過厭氧處理后尚不能達到排放要求，還需采用好氧處理，由于處理的對象主要是含碳有機廢水，無須脫氮除磷，因此，采用采用常規的活性污泥法。由于廢水中含有較高的SS，為減輕UASB的負荷，在進UASB前，對廢水進行氣浮處理。沼氣脫硫沼氣利用進水調節池氣浮池pH

25、調整池UASB曝氣池二沉池沼氣排放脫硫沼氣利用圖95 制糖廢水處理工藝流程 表95 制糖廢水處理各段工藝處理效果預測位置CODcr ( mg/l)去除率(%)SS ( mg/l)去除率(%)第一排放口3540.2975第二排放口32636.23208調節池平均出水10190.11485.4氣浮出水71333014990UASB出水107085好氧出水160857055三、全過程工藝設計計算1 調節池設計調節池數為1只，停留時間為6 h，有效容積為1200 m3 。自動格柵為1 臺，柵距為5 mm，功率為0.4 kW；手動格柵1 臺，不銹鋼材質，柵距為5mm，提升水泵3臺，2用1備，單泵流量為1

26、10 m3/h，單泵功率：7.5kW2 UASB 反應池設計采用常溫消化，設計容積負荷為8 kgCODcr/ m3.d，有效容積為4280 m3 ，反應池數為2只，三相分離器2只，溫度傳感器2只，沼氣脫硫裝置2只。3 渦流氣浮池設計氣浮池數為2只，單池處理能力為110 m3/h，單池功率為4 kW，加藥裝置2只，4 曝氣池設計曝氣池數為2只，污泥負荷為 0.4 kgCODcr/ kgSS.d，污泥濃度為3500 mg/l，有效容積為3670 m3，單池容積為1835 m3，有效水深為4.5m，曝氣頭數為1230 只5 沉淀池設計沉淀池數為2只，表面負荷為1 m3 /m3 .h，池子直徑為12。

27、刮泥機2只，單機功率為1.5kw6 回流污泥井設計回流量為140 /m3 .h，回流泵數 3 臺，2用1備，單泵流量為70 /m3 .h，單泵功率為5.5kW。污泥井尺寸：5。7 污泥濃縮池設計污泥濃縮池數為2只，濃縮池尺寸：10，濃縮池水深為4 m，濃縮機2臺，單機功率1.5kW。8 污泥均衡池設計污泥均衡池數為1只，均衡池尺寸：10，均衡池水深為3 m，液下攪拌機1臺，單機功率為2.2kW。9 脫水機房及堆棚設計離心機2臺,單機功率為18.5kW。螺桿泵2臺，加藥系統2套，計量泵2 臺。皮帶運輸機2臺。機房及堆棚尺寸：14×10m 10 氣罐設計儲氣罐數為2只，罐直徑：8，罐深：

28、7m，液位標尺2只，11 鼓風機房設計供氧量為2465 kg/d，供氣量為 42 m3/min，鼓風機數為4臺，3用1備。單機功率為18.5kW，機房尺寸：15×6 m。12 pH調節池設計停留時間為0.5h，酸加注泵2臺，1用1備。加注量為 6 L/min，功率為0.4 kW。酸儲槽容積4 m3。堿加注泵2臺，1用1備，加注量為6 L/min，0.4 kW，堿儲槽容積為 4 m313 運行費用計算藥劑與用水：0.30元/m3,0.30元×48001440元/d電費：用電量為2719.8Kw.h/d,按0.60元/Kw.h計，1613.9元/d.人工工資：800×

29、6/22=218元/d.合計：1440+1613.9+218=3271.9元/d。14 工程投資計算工程總投資約1500萬元，即3131元/(m3/d)。四、設計小結本處理系統通過對高濃度有機廢水進行預處理，有效地去除了廢水中的懸浮態有機物，大大降低了后續生化處理的負荷；采用UASB來處理高濃度有機廢水具有占地少、處理能力強、耐沖擊負荷等特點，同時也為后續好氧生化處理達標提供了可靠的保證。實例四機械加工廢水處理工程設計一、基礎資料某拖拉機內燃機有限公司主要生產拖拉機和內燃機二大部分產品，公司內生產拖拉機和內燃機二塊在地理位置和生產車間布局方面都相對獨立。由于生產過程中需要潤滑，清潔和沖洗等過程

30、，會排出相應的生產廢水；同時全廠職工在生產活動中排出相應的生活污水（浴室、食堂、廁所），因此，整個公司的廢水有生產廢水和生活污水二部分組成。拖制部廢水水質：CODcr=78216 mg/l，BOD5=18.883.0 mg/l ，SS=67189 mg/l NH3-N=5.0510.1 mg/l ，動植物油1.67.8 mg/l，pH值=6.469.33內制部廢水水質: CODcr=2111230 mg/l, BOD5=74.52.7 mg/l , SS=103276 mg/l NH3-N=3.439.91 mg/l ,動植物油24.795.5 mg/l,pH值=6.917.69以上數據表明，

31、拖內公司的廢水水質波動大，設計進水水質：拖制部廢水水質：CODcr=130 mg/l；BOD5=44 mg/l ；SS=115 mg/l；NH3-N=7 mg/l ；動植物油=3 mg/l。內制部廢水水質：CODcr=746 mg/l；BOD5=164 mg/l ；SS=167 mg/l；NH3-N=6.7 mg/l ；動植物油=49.6 mg/l根據上述實測數據以及二大塊的排水量，加權平均后得：CODcr=318 mg/l BOD5=81 mg/l ；SS=131 mg/l；NH3-N=6.9 mg/l ；動植物油=17.2 mg/l。通過對污廢水分流及對沖洗水的控制，預測今后廢水的濃度會有

32、所提高，用水量有所降低，因確定以下參數作為新建污水站的設計值。CODcr=350 mg/l；BOD5=90 mg/l ；SS=150 mg/l；NH3-N=7 mg/l ；動植物油=50 mg/l。處理后出水水質：采用污水綜合排放標準(DB31/199-1997) 中第二類指標值。即CODcr100 mg/l ；BOD530 mg/l ； SS* 70 mg/l；NH3-N15 mg/l ；動植物油15 mg/l(SS* 采用第一類指標值)。設計水量：拖內公司現有的二個排放口都無計量設備，廢水量只能按常規從公司的用水量來預測。公司目前的用水量如表96。表96 機械加工公司用水量分析部門用途日平

33、均用水量日最高用水量時最高用水量拖制部浴室120 m3/d140 m3/d28 m3/h食堂115/235 m3/d125/265 m3/d25/53 m3/h生產2900 m3/d3100 m3/d200 m3/h小計3135/3255 m3/d3365/3505m3/d253/281 m3/h內制部浴室190 m3/d250 m3/d50 m3/h食堂25/215 m3/d35/285 m3/d5/55 m3/h生產800 m3/d1000 m3/d80 m3/h小計1015/1205 m3/d1285/1535 m3/d135/185 m3/h用水量合計4150/4460 m3/d465

34、0/5040 m3/d388/466 m3/h排水量*合計3320/3568 m3/d3720/4032 m3/d310/373 m3/h*排水量按用水量0.8計廢水站按最大日污水量4032 m3/d進行設計,時變化系數Kh2.2。二、設計原則和工藝流程的確定1 工藝選擇各處理方法需根據水質情況、用地許可、出水指標、運行管理、排放水體的距離等綜合因素考慮來選擇一種或幾種組合。本污水處理站處置的對象為生活污水和生產污水混合的污水，污水特征為含油、可生化性能較差。為充分發揮污水處理的投資效益，力使處理工藝合理、經濟而有效，對拖內公司的水樣進行了小試，小試結果如表97。表97 機械加工廢水混凝處理實

35、驗效果混凝劑加注量助凝劑加注量原水均值CODcr 出水平均CODcrpH值內制部10.1590807-7.2拖制部10.1120507-7.2根據試驗結果確定以下工藝。2 工藝流程 食堂 （隔油）生活廢水 1調節池接觸氧化（Q=3032m3/d） 淋浴與廁所其他生產廢水混凝反應氣浮 計量 排放乳化廢水預處理裝置2調節池 （Q=1000m3/d）油漆廢水圖96 機械加工廢水處理工藝流程此工藝流程是針對進入1調節池內的廢水，其可生化好的特點采用生物法加以處理，降低運行成本；氣浮作為其固液分離的手段可達到節約占地面積的目的。進入2調節池內的廢水可生化差采用生物法難以奏效，采用物化法加以處理，去除CO

36、Dcr及油比較可靠，而且二股水混合后，達標有保證。3 總平面布置原則廢水處理站較為理想的位置是進出管道比較順暢，離排放水體或管道近，處于生活辦公場所的下風向。根據介紹公司內可供廢水站使用的位置在內制部的技校工場，占地面積約為408m2。因此，本廢水站需根據現有場地進行布置。由于面積有限，廢水處理站為二層布置，下層為混凝土水池，有1調節池、2調節池、接觸氧化池、污泥池和螺桿泵房；上層為房屋結構放置設備，有成套氣浮池、鼓風機房、控制室、脫水機、自動細格柵。4 高程布置原則高程布置原則：希望廢水經一次提升后藉重力流經各處理構筑物，并盡量減少提升高度，節約能耗，處理后排入附近水體或管道。污水站的室內地

37、面標高要基本保證不受雨水侵害，在滿足處理構筑物容量的要求下盡量減小水池深度。通過高架方式輸送進入廢水站的廢水先進入2調節池，這股廢水SS及粗大垃圾較少，調節池內設人工格柵和自動細格柵各一個，最高液位標高為0.50m。池內廢水由泵提升進入混凝反應池，反應池液位標高為2.10m；最后進氣浮池，氣浮池液位標高為1.80m。通過地下埋管方式輸送進入廢水站的廢水有二股，內制部的可采用重力流直接進入1調節池。內制部排水最遠點距廢水處理站約250m，管道按3坡度設計，進入污水站的管低標高為-1.75m，因此1調節池的液位設計值為-1.45m。拖制部的一股廢水在進入廢水處理站前需穿越廠區外的道路，在穿越前為減

38、小管道埋深，提高1調節池的液位設計值，需設置一座提升井，井內配置二套潛水泵及液位控制系統。二股廢水進入1調節池后，由泵提升進入接觸氧化池，接觸氧化池的設計液位為-0.5m。為保持較穩定的處理效果，在進接觸氧化池前設置流量分配槽，將超過處理量的廢水溢流回1調節池。接觸氧化池內的廢水反應后，進入2調節池，利用2調節池內的提升泵進入混凝反應池，池前也設置流量分配槽，將超過處理量的廢水溢流回2調節池,最后進氣浮池，在氣浮池完成固液分離后計量排出。三、全工藝過程設計與計算1 拖制部提升井設計提升井有效容積：29m3；水泵數：2臺 (一用一備)；單泵流量：88m3/h；單泵揚程：6m；單泵功率：4.0kw

39、。2 1調節池設計 池數1 只；有效容積308m3 ；配置自動細格柵：1臺，單機功率：0.4 kw；配置手動細格柵：1臺；配置提升水泵：3臺(二用一備)。單泵流量：70m3/h；單泵揚程：6m；單泵功率：3.0kw；配預曝氣管。3 接觸氧化池設計池數：1 只；有效容積：632m3，填料充填率：30，計有190 m3 ；填料型號：SNP球形填料；配膜式曝氣管：180根。4 混凝反應池(鋼制)設計池數2 格；每格HRT ：7min；配置PH在線儀表：1 套；配置酸堿加注泵：2 臺，單機功率：0.75 kw；配置混凝劑加注泵：2 臺；單機功率：0.75 kw。配置漿式攪拌器：2 臺；單機功率：1.5

40、 kw。5 污泥池設計日污泥產量：650 kg；污泥含水率：97；HRT: 2天。配置污泥螺桿泵臺數：2臺；污泥泵流量：5.65m3/h；壓力：0.6Mpa，功率為 4kw。6 氣浮池(鋼制)設計氣浮池數：1套；單套處理能力：200 m3/h；平面尺寸：15×2.5 (m)單套功率：5.435kw；7 污泥脫水機設計自動污泥脫水機數：1臺；處理能力：120 kgSS/h。過濾面積：20m2 單機功率：7.5kw；每天工作時間：5.5h，平面尺寸：6.1×1.4(m)。8 2調節池設計池數1 只；有效容積： 102m3，配置自動細格柵： 1臺；單機功率：0.4 kw配置手動細

41、格柵1臺；配置提升水泵3臺(二用一備)。單泵流量：84m3/h；單泵揚程為 7.7m單泵功率為5.5kw；配預曝氣管。9 電磁流量計數量1只；管徑DN200。10 鼓風機房設計數量： 2臺（供氧化池）；單機供氣量：7.10m3/min；風壓：39.2kPa，單機功率：11kw 轉速n=770rpm）；數量：1臺（用于預曝氣）；單機供氣量：4.46m3/min；風壓為34.3kPa；單機功率為7.5kw 轉速n=920rpm）。11 其它根據需要在1、2調節池、污泥池進行預曝氣。預曝氣單獨由一臺小鼓風機供氣。廢水處理站內設置送排風系統，換風次數8次/h。12 廢水處理站裝機容量計算 表98 機械

42、加工廢水處理裝機容量計算序號設備名稱臺數裝機容量1提升井潛水泵22×4.0kW21調節池潛水泵33×3.0kW31調節池自動格柵11×0.4kW4混凝反應池加注泵44×0.75kW5混凝反應池攪拌器22×1.5kW6螺桿泵22×4.0kW7氣浮池11×5.435kW8污泥脫水機11×7.5kW92調節池潛水泵33×5.5kW102調節池自動格柵11×0.4kW11鼓風機22×11.0kW12鼓風機11×7.5kW13軸流通風機11×1.1kW14總計2691.745kW四、平面布置圖圖97 機械加工廢水處理站平面布置五、投資和運行費用估算1， 投資表99 機械加工廢水處理站擴建工程投資匯總序號項 目 規 格單位數量價格（萬元） 備 注 1調節池 3.0×2.5×1.5m m3 12 1.0 新建，改造 A3鋼 2中間調節池 3.0×2.5×3.2m m3 24 2.0 新建，A3鋼 3生化池12000×4200 m3 10 0.6 填料支架等改造 4生化池22.0×2.5