1、XXXXXC程XXXXt工程懸挑腳手架方案一、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012XXXXXT程施工圖紙。PKP城工計算軟件二、腳手架搭設工程概況1 .本工程為XXXXXX掇工程，位于XXXXXXXXX稱。XXX樓為6層石專混普通住宅樓，XXX為高層框架2構，工程XXXM用懸挑腳手架，十層以下采用落地式雙排腳手架，搭設符合規范要求，十層以上為懸挑腳手架，其中XX樓懸挑高度為22.4m、45據懸挑高度為23.4m,46#-49#樓懸挑高度為21.6m,均超過規范規定懸挑腳手架不超過20m

2、要求，其中44#婁、45#婁為17層住宅樓，高度為50.8n46-49#樓為16層住宅樓，高度為49.1m,層高均為2.8m。建設單位為XXXXX1業有限公司，設計單位為XXXXXS計有限公司，監理單位為XXXXX5理有限公司，由XXXXXS建施工。2 .本工程主體施工已結束，外墻架體拆除前僅剩外墻抹灰找平層施工，故作為裝修腳手架使用。3 .架體在十層樓板處開始懸挑至屋面，懸挑最高處為23.4m,計算書取懸挑高度最大值進行計算，其中工字鋼，鋼管等搭設材料參數均符合規范要求。搭設參數如下：2.1 在十層樓板處使用16號工字鋼進行懸挑，懸挑高度為23.4m,建筑物外懸挑段長度1.50m,建筑物內錨

3、固段長度2.5m。2.2 腳手架采用048X3.5mmffl管，立桿采用單立管，立桿的縱距1.50m,立桿的橫距0.90m,立桿白步距1.80m,內排架距離結構0.3m。2.3 錨固點預埋016U形圓鋼進行固定，每個工字鋼錨固3處。2.4 連墻件采用2步3跨雙扣件連接，豎向間距3.60m,水平間距4.50m三、腳手架搭設施工工藝3.1 懸挑式腳手架搭設順序：按裝工字鋼挑梁一安裝立桿、放置縱向掃地桿一橫向掃地桿一第一步水平桿一第一步小橫桿一第二步水平桿-第二步小橫桿連墻桿-剪刀撐隨高度搭設。3.2 懸挑腳手架搭設方法：3.2.1 鋼梁的制作鋼梁采用16#工字鋼制成，在鋼梁一側距端部翼板上部焊接。

4、32短鋼筋頭，上部腳手架立桿即套入錨樁內，在鋼翼板下部距端部100處再焊接一個短鋼筋頭，作為斜支撐上部水平橫桿外擋桿。在工字鋼搭設在立桿部位將鋼梁的上下翼板用50寬10厚鋼板將其開口處焊接，以提高鋼梁的自身剛度。3.2.2 工字鋼錨固工字鋼伸出端為1.5m,錨固端為2.5m,埋件規格為016卵圓鋼，L型圓鋼在鋼筋底板筋下，安裝工字鋼與L©錨卡間隙處用木楔塞緊，再用鐵釘固定。尾端間距20cms置兩處，伸出樓板處設置一處，每個工字鋼最少設置三處錨固。2002001I'r一一一懸挑鋼梁U型螺栓固定構造3.2.3 懸挑腳手架步距為1.8m,縱距為1.5m,橫距為0.9m,立桿接頭除在

5、頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，開口向建筑物一面。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿拉接頭不能在同一步距內，兩相鄰立柱拉接在高度方向上錯開的距離不應小于500mm各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿采用搭接方式接長應不少于三個扣件連接固定，立柱的搭接的長度不應小于1m,端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm3.2.4 剪刀撐設置本工程腳手架滿設剪刀撐，沿架高連續設置，刷紅白漆區分。3.2.5 拉結點設置本工程拉結點設置架體與建筑物墻體拉結，采用二步三跨雙扣件連接。四、腳手架搭設要求4.1 腳手架必須配合施工進度分次搭設，每次搭設高度為高出工作面1.5m。

6、4.2 高度不應超過相鄰連墻件以上二步。4.3 每搭設完一步架后，按規范校正垂直度。4.4 底座規定：底座、墊板均應準確的放在定位線上。4.5 立桿搭設4.5.1 嚴禁將外徑48mnd<51mm勺鋼管混用。4.5.2 開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐直至連墻安裝穩定后，方可拆除。4.5.3 當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4.6 扣件安裝應符合下列規定：4.6.1 扣件規格必須與鋼管外徑相符合。4.7 腳手板的鋪設應符合下列規定：4.7.1 腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm腳手板對接、搭接示意圖:2100L三2U

7、0號上I,2AY/130-150,拿LS3004.7.2 在拐角應與橫向水平桿可靠連結，防止滑動。4.7.3 自頂層作業層的腳手架往下計，每隔10m設一道安全平網。五、腳手架的拆除5.1 腳手架拆除時應按順序逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。5.2 拆架前，全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術交底并報公司安全處批準后方可施工。5.3 腳手架拆除前應在建筑物外側設警戒線，劃分警戒區，有專人負責看護，確保拆除時的安全。5.4 拆架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。5.5 拆架時，不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆

8、架下班時，不應留下隱患部位。5.6 所有連墻桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后在拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步。5.7 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。5.8 當腳手架拆至下步最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻桿。5.9 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜落傷人。5.10 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，拆除后的各種桿件及扣件等必須及時分段集中用塔吊吊運至地面，嚴禁從高空拋擲。5.11 運至地面的構件應及時堆放整齊，確保現場文明施工。六、檢查

9、與驗收：6.1 腳手架基礎需進行檢查與驗收：6.2 作業層上施加荷載前需進行檢查與驗收；6.3 每搭設完10-13m高度后需進行檢查與驗收；6.4 達到設計高度需進行檢查與驗收；6.5 遇有六級大風與大雨后和經歷冬季停工來年復工前需進行檢查與驗收；6.6 停用超過一個月需進行檢查與驗收。七、文明施工要求7.1 進入施工現場的人員戴好安全帽，操作作業時要正確系扣安全帶，穿防滑鞋，現場禁止吸煙。7.2 操作人員嚴禁酒后上架作業，操作時要精力集中，禁止嬉皮打鬧。7.3 首先由安全員對安裝及拆除人員進行詳細的技術交底后方可操作，并且操作人員需持證上崗。操作人員定期進行體檢。凡患有高血壓、貧血病、心臟病

10、及其他不適應高空作業者，一律不得上架操作。7.4 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。7.5 護欄、腳手板、密目網等影響作業時，如需拆改，應由架子工完成，任何人不得任意拆改。7.6 腳手架驗收合格后，未經許可任何人不得擅自拆改。7.7 不準利用腳手架吊運重物，不準攀爬架子上下作業；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。7.8 不得將模板支撐、泵送硅及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。7.9 在腳手架上作業人員不得任意拆除腳手架。7.10 腳手架要定期檢查，發現問題及時解決，不留后患。7.11 要保證腳手架的整體性，不得與井架、塔吊一并拉結，不得

11、截斷架體。7.12 施工人員不得凌空拋擲物品，材料、工具不得亂扔。7.13 使用的工具要放在工具包內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7.14 腳手架堆放場地要整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。7.15 施工人員做到工完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。拆下的材料運至指定地點，分類堆放整齊，妥善保管。7.16 凡在三步架以上高度時作業人員必須系扣安全帶。所用工具用繩掛在身上。搭設架子時，如果有六級以上大風、大雪、大霧大雨天氣停止腳手架作業。在冬、雨季要經常檢查腳手板，有無積水、積雪等物，若

12、有隨時清掃，并要采取防滑措施。八、懸挑腳手架計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)計算參數：鋼管強度為205.0N/mm；鋼管強度折減系數取0.90。雙排腳手架，搭設高度23.4米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為648X3.0,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m；同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m：按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m,

13、安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.45kN/m2,高度變化系數0.7400,體型系數1.0750。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，本懸挑腳手架用做裝修施工，不參與結構計算，故不計算鋼絲繩拉結參數。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350X1.500/

14、2=0.262kN/m活荷載標準值Q=2.000X1.500/2=1.500kN/m荷載的計算值q=1.2X0.038+1.2X0.262+1.4X1.500=2.461kN/mL_小橫桿計算簡圖2,抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：的2.461X0.9002/8=0.249kN.m(T=0.249義1(6/4491.0=55.485N/mm2小橫桿的計算強度小于184.5N/mn2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：V=叱384或荷載標準值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m簡支梁均布荷載作用下的

15、最大撓度V=5.0X1.801X900.04/(384X2.06X105X107780.0)=0.693mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038X0.900=0.035kN腳手板的荷載標準值P2=0.350義0.900義1.500/2=0.236kN活荷載標準值Q=2.000X0.900X1.500/2=1.350kN荷載的計算值P=(1.2X0.035+1.2X0.236+1.

16、4X1.350)/2=1.107kN大橫桿計算簡圖2 .抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：Ma=0。劭產集中荷載最大彎矩計算公式如下：監礴=0175?的0.08X(1.2X0.038)X1.5002+0.175X1.107X1.500=0.299kN.m(T=0.299義1(6/4491.0=66.580N/mm2大橫桿的計算強度小于184.5N/mn2,滿足要求！3 .撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：V=0677-max100£2集中荷載最大

17、撓度計算公式如下：L146xL_100£Z大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度M=0.677X0.038X1500.004/(100乂2.060X105X107780.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度M=1.146X1620.810X1500.003/(100X2.060X105X107780.000)=2.82mm最大撓度和V=M+V2=2.883mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mmf足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規

18、范5.2.5):R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值P1=0.038X1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.350X0.900X1.500/2=0.236kN活荷載標準值Q=2.000X0.900X1.500/2=1.350kN荷載的計算值R=1.2X0.058+1.2X0.236+1.4X1.350=2.243kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其

19、抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1072Ngi=0.107X23.400=2.510kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350X4X1.500乂(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17NG3=0.170X1.500X4/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.010NG4

20、=0.010X1.500X23.400=0.351kN經計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+N32+N33+N34=4.631kN。1/2活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的取值。經計算得到，活荷載標準值Nq=2.000X2X1.500X0.900/2=2.700kN風荷載標準值應按照以下公式計算叫=凡乜嗎2其中W0基本風壓(kN/m),W=0.450Uz風荷載圖度變化系數，Lk=0.740Us風荷載體型系數：US=1.0752經計算得到，風荷載標準值W=0.450X0.740X1.075=0.358kN/m。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=

21、1.2Ng+0.9X1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2X4.631+0.9X1.4X2.700=8.959kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2Ng+1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2X4.631+1.4X2.700=9.337kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=0.9X1.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；la立桿的縱距（m）;h立桿的步距（m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9X1.4X0.358X1.500X1.800X1.800/10=0.219kN.m五、立桿的穩定性計算1

22、.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.337kN;1 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;k計算長度附加系數，取1.155;u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;l0計算長度（m）,由公式l0=kuh確定，l0=1.155X1.500X1.800=3.118m；A立桿凈截面面積，A=4.239cnf;3W立桿凈截面模重（抵抗矩）,W=4.491cm;入由長細比，為3118/16=196;小一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.190;(7一一鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=184.5

23、0N/mm2;經計算得：-2(t=9337/(0.19X424)=116.196N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算(7<f,滿足要求！2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算制配'J其中N立桿的軸心壓力設計值，N=8.959kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k計算長度附加系數，取1.155;u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;l0計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155X1.500X1.800=3.118m；2A立桿凈截面面積，A=4.239cm；W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;入由長細比，為3118/16=1

24、96;小一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.190;Mw一一計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M=0.219kN.m；(7鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);2f鋼官立桿抗壓強度設計值，f=184.50N/mm;經計算得到(T=8959/(0.19X424)+219000/4491=160.303N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算(7<f,滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Ni=Niw+No其中Niw風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算：Niw=1.4XwkXAwwk風荷載標準值，w=0.358kN/m2

25、;Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積：2Aw=3.60X4.50=16.200m;No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;NO=3.000經計算得到Niw=8.119kN,連墻件軸向力計算值Ni=11.119kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85（I）Af連墻件軸向力設計值Nf=0.85（I）Af其中小軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比i/i=30.00/1.60的結果查表得到6=0.95;凈截面面積Ac=4.24cm1毛截面面積A=18.10cm2;f=184.50N/mm2。經過計算得到N

26、f1=66.478kNN>N,連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經過計算得到Nf2=270.099kNN2>N,連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！小大桿桿桿立橫橫短短雙50向平角留豎水直預管管件3岡-口Ess+JO連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式心二M2+與+瓦）+號。十上尸=“（此無）十弓。一二）以=-題號幽）-考C點最大撓度計算公式乙=萼0+與+駕片）+塔，唾（7+軟DalO十西Q+語）（切一阿）+E（2+3切的一啊）其中k=m/l,ki

27、=mi/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mml=2500mm,m=300mm,m2=1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4,截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=9.34kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2X26.10X0.0001X7.85X10=0.25kN/mk=1.50/2.50=0.60k1=0.30/2.50=0.12k2=1.20/2.50=0.48代入公式，經過計算得到支座反力RA=25.062kN支座反力RB=-5.405kN最大彎矩MA=14.282kN.m抗彎計算強度f=14.282X106/(1.

28、05X141000.0)=96.465N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.63+2.70=7.33kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10X0.0001X7.85X10=0.21kN/m最大撓度Vmax=8.691mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）表5.1.8規定:水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中(R均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：小b=2.00由于小b大于0.6,按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值郎=1.07-0.282/(|)b=0.929經過計算得到強度(T=14.28X106/(0.929乂141000.00)=109.03N/mn2;水平鋼梁的穩定性計算(7<f,滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.405kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中用為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算