1、 目 錄第一節(jié)、編制說明及依據(jù)1第二節(jié)、工程概況2第三節(jié)、工作原理2第四節(jié) 地下室胎模墻及外墻單側(cè)模板施工流程2第五節(jié)、模板選型3第六節(jié) 模板設(shè)計原則3第七節(jié) 外墻內(nèi)側(cè)單面模板施工3一、墻體模板4二、節(jié)點的處理方法4三、支架系統(tǒng)；6四、模板拆除7第八節(jié) 素混凝土墻胎膜施工8一、加固措施：8二、墻體定位8三、防爆波電纜井處素胎模做法8四、 防水接茬處理9第九節(jié) 地下室外墻單側(cè)支模受力分析10第十節(jié) 砼澆筑施工措施35第十一節(jié) 質(zhì)量保證措施37一、質(zhì)量控制管理措施37二、施工質(zhì)量控制：37三、模板施工技術(shù)措施38第十一節(jié)、專項安全施工措施39第十二節(jié)、應(yīng)急救援快速反應(yīng)措施39第一節(jié)、編制說明及依據(jù)

2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)X【GB50204-2002】建設(shè)工程項目管理規(guī)X【GB50326-2001】建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)XJGJ162-2008混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2010建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)XGB 50009-2012 本工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙和圖紙設(shè)計說明以及現(xiàn)場特殊情況，已施工項目的相 關(guān)經(jīng)驗。第二節(jié)、工程概況本工程基礎(chǔ)底標高為-14.7米，承臺、基礎(chǔ)梁均上翻，地下室外墻厚400mm,砼強度等級C60P8，負三層3.6m,負二層3.6m、負一層5.4m，外墻模板接觸面積約4500。本工程護坡采用砼灌注樁，施工完畢后經(jīng)復(fù)核，外墻與基坑槽鋼凈間距從2601000mm變化不一，

3、尺寸不能滿足正常外墻模板支設(shè)要求，外墻模板擬采用單側(cè)支模。本工程負三層單面支模工作量較大，單面支模高度最高達到5.85米(相對筏板頂高6.85米)，施工風險較大。第三節(jié)、工作原理1）單側(cè)支模體系簡介單側(cè)支模原理模板支撐采用散拼模板鋼管斜撐支架，鋼管斜撐支架（或剛性滿堂架）為單面墻體模板的直接受力支撐系統(tǒng)，當墻體模板采用單側(cè)支撐架體后，模板無需按常規(guī)另行設(shè)對拉穿墻螺栓。單側(cè)支模架體通過斜撐鋼管（或剛性滿堂架）將模板所受側(cè)壓力傳遞至錨固支座，負二、負一層外墻單面模板是由錨固支座和剛性滿堂架將水平力傳遞至已施工結(jié)構(gòu)頂板和下層滿堂架體。同時在墻體根部埋設(shè)鋼管錨固支座抵抗了模板支撐架體的上浮力。2）鋼管

4、錨固支座預(yù)埋鋼管錨固支座作為抗拔及抗剪固定點（固定點預(yù)埋位置應(yīng)盡量使斜撐桿水平夾角保持在450以內(nèi)，管內(nèi)砼填實）如附圖所示。預(yù)埋時要求將短鋼管用鋼管扣件提前搭設(shè)成定型預(yù)埋架體，待鋼筋綁扎完成后直接由人工抬至預(yù)埋位置固定，保證埋件縱橫方向在同一條直線上，負二、負一層盡量布置在有主次梁的位置。第四節(jié) 地下室胎模墻及外墻單側(cè)模板施工流程地下室筏板砼澆筑完成后(鋼管錨固支座預(yù)埋)基礎(chǔ)梁及導(dǎo)墻部位防水噴涂（貼100mm防水卷材）彈外墻邊線加固鋼管錨固支座搭設(shè)素砼胎膜加固架焊接定位筋吊裝組拼模板（模板提前拼裝成大板）上中下搭設(shè)鋼管斜撐校正胎模墻模板（利用底板預(yù)埋鋼管做支撐點）分層搭設(shè)斜撐鋼管加固跟蹤檢查驗

5、收素砼胎模砼澆筑拆除鋼管斜撐吊拆模板素砼墻表面打磨修補及找平層防水層施工外墻鋼筋綁扎后澆帶鋼筋支架、鋼板網(wǎng)及鋼絲網(wǎng)安裝人工立板上鋼管背楞搭設(shè)滿堂架搭設(shè)鋼管斜向支撐、（分層驗收）頂板梁鋼筋綁扎墻柱模板驗收，頂板鋼筋驗收、墻柱砼澆筑頂板砼澆筑下一層施工第五節(jié)、模板選型 計劃對護坡和剪力墻外側(cè)澆筑C20砼胎模。模板采用方木和多層鏡面板，利用鋼管扣件斜撐、斜拉加固。第六節(jié)模板設(shè)計原則1、模板設(shè)計分素砼胎膜單面模板和外墻結(jié)構(gòu)施工單面模板兩種形式。2、依據(jù)墻體砼分段分二次斜向分層澆筑到頂?shù)目傮w安排設(shè)置模板體系。3、鋼管錨固支座一次預(yù)埋到位，素砼胎模和外墻模共用。4、外墻素砼胎模和外墻模板分別獨立組織施工，

6、外墻素砼胎模單獨搭設(shè)支撐架體，單獨配置模板，組織專門施工人員，待筏板澆筑完成后先行施工素砼胎模，胎模施工完成后，拆除模板及架體，另行搭設(shè)結(jié)構(gòu)施工模板及架體。胎模配置數(shù)量按整個工程三段劃分，段內(nèi)組織流水施工。5、模板制作高度及外墻水平施工縫的留設(shè)。1）素砼胎模澆筑時應(yīng)保證外墻素砼胎模每一層砼的澆筑高度不低于上一層樓面標高以上2m，以避開鋼筋搭接區(qū)，以利后期模板的支設(shè)，防水層的施工搭接和不被損壞。2）素混凝土胎模依照筏板，按后澆帶劃分的流水段施工，施工長度比筏板邊外延1米，便于下次施工時防水搭接。施工縫處采用方木和多層板配置成堵板，利用鋼管架體進行斜撐。3）地下室外墻內(nèi)側(cè)采用模板施工時，由于墻柱與

7、梁、頂板一次澆筑成型，所以每層只留設(shè)有一道水平施工縫，每層墻根處，埋設(shè)遇水膨脹止水條。6、單側(cè)墻體支模架體配置本工程各層單側(cè)墻體支模架體由鋼性滿堂架、鋼管錨固支座和已施工砼結(jié)構(gòu)共同組成，鋼管錨固支座順墻方向間距450，垂直墻體方向間距900，每個鋼管錨固支座均連接滿堂架立桿。第七節(jié) 外墻內(nèi)側(cè)單面模板施工一、墻體模板11模板選用及模板結(jié)構(gòu)介紹根據(jù)工程特點和墻體防水要求，本工程采用散拼模板，面板采用15mm鏡面多層板，次龍骨采用50方木豎向間距150布置，水平雙道48mm鋼管間距450作為主龍骨，所有方木、鏡面板和鋼管龍骨采用勾頭螺栓提前連成整體，用塔吊吊裝，加固時所有主龍骨采用豎向鋼管連成整體，

8、確保受力均勻。斜拉采用雙扣件連接在豎向鋼管上，斜撐采用絲桿對頂，斜撐、斜拉梅花型布置。（見附圖）12墻體模板的配置模板配置高度：層高1.3 墻體定位第一排定位筋距地100mm.用100mm長，鋼筋根據(jù)外墻定位線與外墻主筋焊接，間距800mm，模板吊裝后依據(jù)定位線利用斜撐、斜拉鋼管將模板校正垂直。二、節(jié)點的處理方法2.1有附墻柱的墻體在有附墻柱的外墻施工時，加固背楞鋼管斷開，用短鋼管扣件連接后作轉(zhuǎn)向，附墻柱垂直墻面采用對拉桿加固，平行墻面采用鋼管斜撐。（詳見附圖）2.2直角墻體部位的處理此部位單面支模斜撐鋼管共用鋼管錨固支座，斜撐鋼管相互交錯，合理安排斜撐桿搭設(shè)次序，素砼胎模可在墻角處斷開，分別

9、進行支設(shè)。2.3、由于斜撐桿尺寸變化較多，如尺寸不能滿足時，采用搭接（見詳圖）2.4、基礎(chǔ)導(dǎo)墻基礎(chǔ)導(dǎo)墻加固采用三段式止水螺桿，混凝土澆筑完成后拆除模板及導(dǎo)墻外側(cè)螺桿絲頭，基礎(chǔ)導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)螺桿絲頭保留，用于加固外墻內(nèi)側(cè)單面模板。在基礎(chǔ)導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)上口粘貼海綿條，同時模板與基礎(chǔ)梁面相交處陰角用水泥砂漿封堵，防止漏漿導(dǎo)致模板上浮。折三、支架系統(tǒng)；1、支架系統(tǒng)采用為48×3.0鋼管，承重立桿的縱橫向間距基本模數(shù)取,900*900mm步距地下室基本間距取1200mm。立桿下部設(shè)置掃地桿，離地不高于200mm，承重立桿的縱橫方向設(shè)置豎向連續(xù)剪刀撐，鋼管錨固支座X圍內(nèi)水平剪刀撐縱橫方向連續(xù)搭設(shè)，所有架體四

10、周必須保證剪刀撐連續(xù)布設(shè)，所有剪刀撐與水平桿或立桿相交處必須保證有1/2用十字扣件連接。以確保架體的整體穩(wěn)定性和剛度要求。四、模板拆除 當墻體混凝土達到規(guī)定拆模強度后，并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而引起損傷時，方可進行拆模。拆下的模板及配件應(yīng)有專人接應(yīng)傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修及涂刷好隔離劑，以備再用。附圖：詳見與結(jié)構(gòu)同時施工的地下室外墻單面支模示意圖1-11-8第八節(jié) 素混凝土墻胎膜施工一、加固措施：地下室素砼胎模澆筑高度，負三層素砼胎膜澆筑高度5.85米，負二層3.6米、負一層3.4米，墻、柱插筋部位方木背楞豎向放置，間距同外墻插筋間距，方木放置在鋼筋之間，在護坡槽鋼

11、上每隔900mm焊接14通絲螺桿，用于固定模板便于進行校正，其余加固措施同外墻內(nèi)側(cè)單面支模方法。二、墻體定位由于外墻和護坡之間的距離不等，所以在施工每段素砼胎模之前，先將每段兩頭的外墻邊線吊至護坡面上，兩頭拉線，根據(jù)線繩在護坡的槽鋼上每隔1800mm,梅花型用40X40X3方鋼管焊接定位筋。焊接時滿焊，必須牢靠。為防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米長上下各500mm的直徑12的三級鋼。三、防爆波電纜井處素胎模做法防爆波電纜井位于1-2/H-J軸，從-10.6米到一層結(jié)構(gòu)板，由于基坑凈距過小，不能一次施工，計劃在室外施工時進行，所以素胎模在此位置需斷開，提前放出防爆井位置，加工木盒子

12、，用砂漿將木盒子和護坡之間的空隙進行封閉。4、 防水接茬處理在基礎(chǔ)導(dǎo)墻施工完成后，防水從磚胎模上平，噴涂至導(dǎo)墻保護層平面位置（鋼筋保護層厚度），用防水卷材對噴涂的聚氨酯進行保護，素胎模模板放置在導(dǎo)墻保護層平面上，素胎模砼施工完成后，將模板拆除，把基礎(chǔ)導(dǎo)墻平面上防水卷材取掉，露出聚氨酯進行搭接噴涂。（見詳圖）防水噴涂時用Ø30mmPVC管套在鋼筋上進行保護，底部用木板進行遮擋。避免鋼筋被污染。第9節(jié) 地下室外墻單側(cè)支模受力分析 地下室外墻單側(cè)支模受力分析，取最不利的情況進行計算，3.85米層高素砼胎模在實際施工時總高度達5.85米，素砼厚度取0.8米，對支撐體系要求是最大的，故選取作為

13、計算的一種情況；5.4米高400厚砼外墻對支撐體系的要求也是最大的，但如素砼素胎膜滿足要求，則5.4米高砼外墻也滿足要求，故選取5.85米素砼胎膜做為計算的一種代表情況。 因計算采用2013版品茗安全計算軟件，故計算結(jié)構(gòu)受力全部考慮采用斜支撐的加固體系。5.85米素砼胎膜墻模板（單面支撐）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)XJGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)XGB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性負三層素胎膜砼墻厚度(mm)800砼墻高度(mm)6850砼墻長度(mm)9

14、000 二、支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)150主梁最大懸挑長度D(mm)150斜撐水平間距S(mm)450主梁和斜撐構(gòu)造支撐序號預(yù)埋點距主梁水平距離li(mm)主梁距墻底距離hi(mm)第1道2250100第2道2250550第3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道40502800第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67505500第14道76505950第15道76506400 簡圖如下： 墻模板單面支撐剖面圖墻模板單面支撐正立面圖 三、

15、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)X建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)XJGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.2min38.403，100.838.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2

16、)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.00048.42kN/m2 Smin0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎

17、強度設(shè)計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據(jù)規(guī)XJGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000×152/637500mm3，Ibh3/121000×153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.0×48.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.42×0.1502/8=0.14kN·m Mmax/W0.14×106/37500=3.63N/mm2f=37 N/mm2

18、滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.0×38.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=5×38.40×1504/(384×10584×281250)=0.09mm=l/250=150/250=0.60mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格48×3小梁抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）205小梁彈性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）4.49小梁截面慣性矩I（cm4）10.78小梁合并根數(shù)n2小梁受力不均勻系數(shù)1 1、強度驗算 qlSmax1.000×

19、0.150×48.4207.26kN/m qminlSmin1.000×0.150×2.5200.38kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.15kN·m Mmax/W0.15×106/4490=32.44N/mm2f=205.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax1.000×0.150×38.405.76kN/m qminlSmin1.000×0.150×00kN/m 驗算簡圖 變形圖 max0.15mm=l/250=450/250=1.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載

20、能力極限狀態(tài) 剪力圖 R1=2.12 /=2.12/1.000=2.12kN R2=3.58 /=3.58/1.000=3.58kN R3=3.19 /=3.19/1.000=3.19kN R4=3.29 /=3.29/1.000=3.29kN R5=3.26 /=3.26/1.000=3.26kN R6=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R7=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R8=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R9=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R10=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R11=3.26

21、 /=3.26/1.000=3.26kN R12=3.30 /=3.30/1.000=3.30kN R13=3.00 /=3.00/1.000=3.00kN R14=1.67 /=1.67/1.000=1.67kN R15=1.38 /=1.38/1.000=1.38kN 正常使用極限狀態(tài) 剪力圖 R1 = 1.68 / = 1.68/1.000 = 1.68 kN R2 = 2.84 / = 2.84/1.000 = 2.84 kN R3 = 2.53 / = 2.53/1.000 = 2.53 kN R4 = 2.61 / = 2.61/1.000 = 2.61 kN R5 = 2.59

22、/ = 2.59/1.000 = 2.59 kN R6 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R7 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R8 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R9 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R10 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R11 = 2.58 / = 2.58/1.000 = 2.58 kN R12 = 2.62 / = 2.62/1.000 = 2.62 kN R13 = 2.34 / = 2.34/1.000 =

23、 2.34 kN R14 = 1.35 / = 1.35/1.000 = 1.35 kN R15 = 0.86 / = 0.86/1.000 = 0.86 kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格48×3主梁抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）205主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面慣性矩I（cm4）10.78主梁合并根數(shù)n2主梁受力不均勻系數(shù)0.5主梁計算方式四等跨梁 由上節(jié)'小梁驗算'的'支座反力計算'知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax2.12，3.58，3.19，

24、3.29，3.26，3.27，3.27，3.27，3.27，3.27，3.26，3.3，3，1.67，1.380.5×3.576=1.788kN。 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax1.68，2.84，2.53，2.61，2.59，2.59，2.59，2.59，2.59，2.59，2.58，2.62，2.34，1.35，0.860.5×2.84=1.42kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.27kN·m Mmax/W0.27×106/4490=59.74N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖 第1道斜撐所受主梁

25、最大反力Rmax(1)6.66/=6.66/0.5=13.32kN 計算方法同上，可依次知： 第2道斜撐所受主梁最大反力Rmax(2)11.25/=11.25/0.5=22.49kN 第3道斜撐所受主梁最大反力Rmax(3)10.02/=10.02/0.5=20.03kN 第4道斜撐所受主梁最大反力Rmax(4)10.35/=10.35/0.5=20.69kN 第5道斜撐所受主梁最大反力Rmax(5)10.26/=10.26/0.5=20.52kN 第6道斜撐所受主梁最大反力Rmax(6)10.28/=10.28/0.5=20.56kN 第7道斜撐所受主梁最大反力Rmax(7)10.28/=1

26、0.28/0.5=20.55kN 第8道斜撐所受主梁最大反力Rmax(8)10.28/=10.28/0.5=20.56kN 第9道斜撐所受主梁最大反力Rmax(9)10.27/=10.27/0.5=20.55kN 第10道斜撐所受主梁最大反力Rmax(10)10.28/=10.28/0.5=20.57kN 第11道斜撐所受主梁最大反力Rmax(11)10.25/=10.25/0.5=20.50kN 第12道斜撐所受主梁最大反力Rmax(12)10.37/=10.37/0.5=20.74kN 第13道斜撐所受主梁最大反力Rmax(13)9.42/=9.42/0.5=18.84kN 第14道斜撐所

27、受主梁最大反力Rmax(14)5.25/=5.25/0.5=10.50kN 第15道斜撐所受主梁最大反力Rmax(15)4.33/=4.33/0.5=8.65kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖 max0.13mm=l/250=450/250=1.8mm 滿足要求！ 七、斜撐驗算斜撐類型鋼管材質(zhì)規(guī)格(mm)48×3截面面積A(mm)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.90抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205 根據(jù)"支撐構(gòu)造"和"主梁驗算"的"支座反力計算"可知：序號傾斜角(°)計算長度l0(m)主梁反力R(kN)斜撐軸力

28、N(kN)長細比=l0/i穩(wěn)定系數(shù)斜撐應(yīng)力（N/mm2）結(jié)論第1道2.5452.25213.31613.329141.635，符合要求0.34491.385符合要求第2道13.7382.31622.49123.154145.66，符合要求0.328166.489符合要求第3道23.9652.46220.03421.924154.843，符合要求0.294175.876符合要求第4道24.7153.46820.69322.779218.113，符合要求0.153351.138不符合要求第5道31.0943.67920.51623.959231.384，符合要求0.137412.46不符合要求第6

29、道30.1274.68220.56423.775294.465，不符合要求0.084667.537不符合要求第7道34.6564.92420.55124.983309.686，不符合要求0.076775.292不符合要求第8道33.2855.92220.55524.589372.453，不符合要求0.0531094.206不符合要求第9道36.7776.1820.5525.656388.679，不符合要求0.0481260.613不符合要求第10道35.3497.17320.56725.216451.132，不符合要求0.0361651.992不符合要求第11道38.1787.44220.50

30、426.083468.05，不符合要求0.0331864.137不符合要求第12道36.8028.4320.7425.902530.189，不符合要求0.0262349.601不符合要求第13道39.1748.70718.84224.305547.61，不符合要求0.0242388.463不符合要求第14道37.8779.69110.50413.307609.497，不符合要求0.021569.222不符合要求第15道39.9169.9748.65211.28627.296，不符合要求0.0191400.199不符合要求 不滿足要求，請減小斜撐間距或優(yōu)化斜撐位置或減小長細比。從上述計算過程分析

31、，僅部分斜撐桿穩(wěn)定性不滿足要求，其余各項驗算均滿足要求，為解決斜撐桿穩(wěn)定性問題，只能減小斜撐桿長細比，實際施工中采用滿堂架加固斜撐桿，減少斜撐桿件長細比，滿堂架縱橫間距均為900，步距地下室1200，從斜撐驗算過程發(fā)現(xiàn)計算長度為2.46米的斜撐桿其長細比和穩(wěn)定性均滿足要求。經(jīng)滿堂架加固斜撐后，每隔一個間距搭設(shè)一道水平桿，把斜撐連成整體，實際斜桿最大計算長度為1。=1.8米2.46米，滿足要求。詳見單面支模構(gòu)造斜撐加固圖：B、5.4米高模板支架對混凝土樓蓋影響分析計算書 此層樓蓋厚度有200mm、150mm,且層高局部比5.4米底，為確保安全樓蓋厚取最薄處，層高取最大。模板支架對混凝土樓蓋影響分

32、析計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)XJGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)XGB 50009-2012 一、工程屬性新澆樓板單元名稱A軸、B軸/1軸、2軸當前施工層第2層當前施工層樓板厚度h2(mm)150第1層層高H1(m)3.6第1層混凝土樓板厚度h1(mm)150第-1層層高H-1(m)3.85第-1層混凝土樓板厚度h-1(mm)150板單元計算長度Bl(m)8板單元計算寬度Bc(m)7樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積(mm2)第1層X向正筋HRB33510100ASX=785.4Y向正筋HRB335101

33、00ASY=785.4X向負筋HRB33510100ASX'=785.4Y向負筋HRB33510100ASY'=785.4第-1層X向正筋RRB40010100ASX=785.4Y向正筋RRB40010100ASY=785.4X向負筋HRB40010100ASX'=785.4Y向負筋HRB40010100ASY'=785.4 二、模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第1層0.90.9第-1層0.90.9 設(shè)計簡圖如下：結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖 三、荷載參數(shù)當前施工層每根立桿傳遞荷載(kN)7施工荷載(kN/m2)1振搗荷載(k

34、N/m2)2鋼筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板及其支架自重(kN/m2)2 四、各樓層荷載計算 1、第1層荷載計算模板類型膠合板本層砼的齡期(天)14砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.15砼的實測抗拉強度ftk(N/mm2)1.57砼的彈性模量實測值E(MPa)27600 立桿傳遞荷載組合值：P17kN 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000×25.13.76kN/m2 2、第-1層荷載計算模板類型膠合板本層砼的齡期(天)21砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)24.75砼的實測抗拉強度ftk(N/mm2)1.84砼的彈性模量實測值E(MPa)35280 立桿傳遞荷載標準

35、值：q-10.75kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g-1=h-1/1000×25.13.76kN/m2 3、各樓層荷載分配： 假設(shè)層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).則有：Pi'(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Ei(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設(shè)計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設(shè)計值Qi(kN/m2)1276001503.

36、768.643.975.77-1352801503.760.755.077.38Gi1.2×Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)×(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4×Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)×(qi+qi-1+qi-2) 五、板單元內(nèi)力計算 1、第1層內(nèi)力計算第1層配筋圖 第1層板單元內(nèi)力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl7000/80000.88m10.02m20.02m1'-0.06m2'-0.05四邊簡支Bc/Bl7000/8

37、0000.88mq10.05mq20.04 第1層板內(nèi)力計算荷載組合設(shè)計值計算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/23.975.776.859.742.89內(nèi)力計算m1m2m1'm2'mq1mq2Bc內(nèi)力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2716.72M20.020.020.050.040.2713.31M1'-0.060.27-28.96M2'-0.050.27-26.05M1=(m1+m2)Gi'BC2+(mq1+mq2)Qi'BC2M1=(m2+m1)Gi'B

38、C2+(mq2+mq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2 第1層板正截面承載力驗算 依據(jù)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計原理板的正截面極限計算公式為：公式類型參數(shù)剖析使用條件Mu=1sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面1截面最大正應(yīng)力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系數(shù)fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fy'As'(h0-s')fy'受壓區(qū)鋼筋抗

39、拉強度標準值用于雙筋截面As'受壓區(qū)鋼筋總面積s'縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-s')fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當<2s'時As受拉鋼筋總面積=Asfy/(fc1bh0)-受壓區(qū)相對高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fy'As')/(1fcb)混凝土受壓區(qū)高度 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)(mm)s'比較785.4300130111.15100030

40、0785.4020<2s' 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.4300100013011.150.16785.4300100013011.150.16備注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.1511716.72Mu210.1511713.31比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s'(m

41、m)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'300785.413020-25.92-28.96Mu2'300785.413020-25.92-26.05比較Mu1'm1'不符合要求Mu2'm2'不符合要求建議保留本層支架或增加二次支撐 2、第-1層內(nèi)力計算第-1層配筋圖 第-1層板單元內(nèi)力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl7000/80000.88m10.02m20.02m1'-0.06m2'-0.05四邊簡支Bc/Bl7000/80000.88mq10.05mq20.04 第-1層板內(nèi)力計算荷載組合設(shè)計

42、值計算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/25.077.388.7612.453.69內(nèi)力計算m1m2m1'm2'mq1mq2Bc內(nèi)力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2721.37M20.020.020.050.040.2717.01M1'-0.060.27-37.02M2'-0.050.27-33.3M1=(m1+m2)Gi'BC2+(mq1+mq2)Qi'BC2M1=(m2+m1)Gi'BC2+(mq2+mq1)Qi'BC2M1'=m1'

43、;GqBC2M2'=m2'GqBC2 第-1層板正截面承載力驗算 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)(mm)s'比較785.4360130124.751000360785.4020<2s' 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.4360100013024.750.09785.4360100013024.750.09備注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)

44、b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0824.75100013035.5521.37Mu210.0824.75100013035.5517.01比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s'(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360785.413020-31.1-37.02Mu2'360785.413020-31.1-33.3比較Mu1'm1'不符合要求Mu2'm2'不符合要求建議保留本層支架或增加

45、二次支撐 六、樓板裂縫驗算 1、本結(jié)構(gòu)按壓彎構(gòu)件進行計算公式參數(shù)剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應(yīng)組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（）：當c20時，取c=20，當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準cr構(gòu)件的受力特征系數(shù)，綜合了前述若干考慮，軸心受拉構(gòu)件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系數(shù)，對于帶肋鋼筋取1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋的彈性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受

46、拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當te0.01，時取te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，在計算中，0.2時，取=0.2；當1.0時，取=1.0.對于直接承受重荷載的構(gòu)件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂縫處鋼筋應(yīng)力 2、最大裂縫寬度計算樓層crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1層2.10.62010195.7210.012

47、000000.14第-1層2.10.642010250.1810.012000000.19比較第1層 max/0.31符合要求第-1層 max/0.31符合要求 七、樓板抗沖切驗算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)X（GB50010）規(guī)定，受沖切承載力應(yīng)滿足下式公式參數(shù)剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值h截面高度影響系數(shù)：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/2X圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局

48、部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s <2時取s =2 ，當面積為圓形時，取s=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0

49、，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F0.7hftumh0F1hftumh0F第1層11.5710.8130114.37.89第-1層11.8410.8130133.9510.08比較第1層 F/F11符合要求第-1層 F/F11符合要求斜撐錨固基座承載力計算假設(shè)砼對單面模板水平側(cè)壓力通過斜撐鋼管全部傳遞至斜撐錨固基座，故必須驗算錨固支座所能承受的水平推力遠大于斜撐傳遞給錨固支座的力；斜撐鋼管傳遞給錨固支座的垂直壓力由砼結(jié)構(gòu)板和模板支撐系統(tǒng)來承擔，因模板支撐系統(tǒng)從基礎(chǔ)筏板開始就不予拆除，故可認為錨固支座所能承受的垂直壓力無限大，不予計算復(fù)核。計算取9m寬單面支模素砼胎模墻作為驗算單元，次

50、單元素砼胎膜按頂板澆筑完成七天后進行澆筑，錨固支座此時為受力情況如下。1）錨固鋼管埋入頂板砼深度按10cm考慮，在受到水平力時，僅考慮5cm的結(jié)構(gòu)板起抗壓作用，7天時C60砼強度約51MPa，每根鋼管與砼的接觸面所能承受的力為3.14×(50/2) ×50×51=20KN，鋼管錨固支座9mX圍共計9×20=180個，共計承受力合計20×180=3600 KN。2）9米寬單面支模側(cè)壓力合計取為40kN/ m2（實際最大38.4kN/ m2）×5.85×9=2106KN對比驗算:單面支模水平側(cè)壓力2106KN<<36

51、00 KN(考慮板砼強度不足再乘以0.8的安全折減系數(shù)3600×0.8=2880 KN>2106 KN,也能滿足要求，故錨固支座能滿足模板支設(shè)要求。第十節(jié) 砼澆筑施工措施（一）、施工準備A、作業(yè)條件1、澆筑混凝土層段的模板、鋼筋、預(yù)埋件及管線等全部安裝完畢，經(jīng)檢查符合設(shè)計要求，并辦完隱、預(yù)檢手續(xù)。2、澆筑混凝土用的架子支搭已完畢，并經(jīng)檢查合格。3、混凝土出廠證明、原材及外加劑出廠合格證書及檢測報告，混凝土配合比通知單齊全。4、振搗器（棒）經(jīng)檢驗試運轉(zhuǎn)合格。5、混凝土澆筑申請已批準。B、材質(zhì)要求本工程使用商品混凝土，混凝土強度應(yīng)符合設(shè)計要求，要有混凝土出廠證明、原材及外加劑出廠合格證書及檢測報告等。（二）、質(zhì)量要求A、主控項目1、結(jié)構(gòu)混凝土的強度等級必須符合設(shè)計要求。用于檢查結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強度的試件，應(yīng)在現(xiàn)場隨機抽取。取樣與試件留置應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）普通砼每100m3同配合比的混凝土，取樣不得少于一次；特種砼每500m3同配合比的混凝土，取樣不得少于三次；（2）每一樓層，同一配合比的混凝土取樣不得少于一次；（3）每次取樣應(yīng)至少留置一組標準養(yǎng)護試件，同條件養(yǎng)護試件的留