1、畢業設計說明書學生姓名：吳蒙學號：20081181學院：機電工程學院專業年級：08級材控一班題目比亞迪E6膠框注塑模創新設指導教師：吳慶定教授評閱教師：胡澤豪教授2012年 5月摘要該課題從產品結構工藝性，具體模具結構出發，對模具的澆注系統、模具成 型部分的結構、頂出系統、冷卻系統、注塑機的選擇及有關參數的校核、都有詳 細的設計。通過整個設計過程表明該模具能夠達到此塑件所要求的加工工藝。也就是設計一副注塑模具來生產比亞迪 E6膠框塑件產品，以實現自動化提高產量。 針對比亞迪E6膠框的具體結構，該模具是側澆口的單分型面注射模具。通過模 具設計表明該模具能達到比亞迪 E6膠框的質量和加工工藝要求。

2、關鍵詞：一模兩腔；注塑模；模具設計；比亞迪 E6膠框。Title The desig n of injectio n moldi ng for BYD the Byd E6 plastic boxAbstractThrough the en tire desig n process, show that the mold can be achieved in this plastic parts required for process ing. Accord ing to the subject's main task is to desig n calculator shell i

3、njectio n mold desig n. Also is to desig n an injectio n mold to produce plastic parts calculator shell products, in order to achieve automati on to in crease product ion. The specific structure for the calculator shell, the mold is the side of a single-gate injection mold parting line. As the Byd E

4、6 plastic box has an oval hole, set the straight guide colu mn, the adva ntage is to simplify in stituti ons so that mold shape narrowed significantly reduce manufacturing costs of the mold. Indicates that the mold through the mold design can achieve calculator box quality and process tech no logy r

5、equireme nts.Keywords: 2-cavity mold; injection molding; the mold design; Byd E6 plastic box.目錄引 言1第一章 注塑件的設計31.1塑件制品的工藝性 31.1.1 塑件的選材3塑件的尺寸精度51.1.3 塑件的表面質量 61.2 塑件的幾何形狀及結構設計 6第二章模具結構形式及注射機型號的確定 92.1 分型面位置的確定 92.2型腔數目和排列方式的確定 92.3注射機型號的確定 10第三章 澆注系統的設計 133.1澆注系統的設計原則 133.2主流道的設計133.2.1 主流道尺寸計算 133.2

6、.2 主流道澆口套的形式 143.3分流道的設計原則 15影響分型面設計的因素 :15分流道的設計原則 15澆口道橫截面的形狀選擇 15分流道的布置形式與計算 163.3.5 分流道表面粗糙度和脫模斜度 173.4澆口的設計17澆口的主要作用是： 173.3.2 側澆口尺寸的確定 17計算側澆口的寬度 18側澆口的長度計算。 18側澆口的剪切速率的校核 183.5校核主流道的剪切速率18第四章成型零件的結構設計及計算 194.1成型零件的結構設計 194.2成型零件鋼材的選用 204.3成型零件的工作尺寸的計算 20第五章模架的確定245.1 模架的選擇步驟 245.2各模板的尺寸的確定 24

7、5.3模架尺寸的校核25第六章側向分型與抽芯機構的設計 266.1抽芯力的計算 266.2抽芯距的計算266.3鎖銷傾角的確定26第七章脫模推出機構的設計287 .1.脫模機構的設計原則 287 .2推出方式的確定 287 .3脫模力的計算287 .4校核脫去機構作用在塑件上的單位應力 29第八章導柱與定位結構的設計 308 .1導柱的設計308 .2導套的選擇30第九章溫度調節系統系統的設計 309 .1模具溫度對模具的影響 319 .2冷卻系統設計原則 319 .3冷卻介質的選擇 329 .4凹模和型芯冷卻水道的設置 32第十章排氣系統的設計32第十一章 致謝34第十二章 設計小結35參考

8、文獻36隨著塑料制品在日常生活中的廣泛利用， 模具技術已成為衡量一個國家產品 制造水平的重要標志之一。國內注塑模在質與量上都有了較快的發展。 但是與國 外的先進技術相比，我國還有大部分企業仍然處于需要技術改造、技術創新、提高產品質量、加強現代化管理以及體制轉軌的關鍵時期。模具行業作為制造業的 重要組成部分，具有廣闊的市場前景。一、發展概況和應用背景近年來，由于我國國民經濟的高速、穩定的增長，促進了我國模具工業 的迅速發展壯大，因此，模具設計與制造專業或者相關的材料成型與控制專業已經成為我國國內具有優勢的熱門專業之一。進入新世紀以來，我國模具銷售額以年平均 20%左右的速度增長，2006年模具銷

9、售額達到720億 元人民 幣，居日本、美國之后第三位1;模具出口突破了 10億美元。我 國模具生產廠、點達到了約 3萬家，從業人員近100萬人。這些都說明 我國模具工業有了相當的規模。其中，塑料模具在整個模具行業中 約占30% 左右。國內塑料模具市場對注塑模具需求量日益增長。專家普遍預測，在未 來的模具市場中， 塑料模具在模具總量中的比例將逐步提高，且發展速度 將高于其他模具。所以，越來越多的人開始從事塑料模具行業的設計。大大 的促進了我國注塑模具技術的發展。但是我國目前和發達國家相比仍有較大差距，主要表現在模具加工的制造精度和表面粗糙度，加工模具的復雜程 度、模具的使用壽命和 制造周期等2。

10、所以，我們仍需不斷的努力奮斗， 用我們國家人民的聰明才智去開發模具行業，使我國的模具設計得到進一步的發展，逐漸縮短與發達國家的差距。二、我國塑料模具的市場情況雖然我國塑料模具在數量、質量、技術等方面有了很大進步，但與國民 經濟發展的需求和世界先進水平相比，差距仍很大，一些大型、復雜、長壽 命的高檔塑料模具每年仍需大量進口。在總量供不應求的同時，一些低檔塑 料模具卻供過于求，市場競爭激烈，造成極低的利潤率。2003年，我國塑料模具總產值約176億元，其中出口約2億美元，約合16.6億元人民幣。根據海關統計資料，2003年我國共進口塑料模具約6.5億 美元，約合54億元人民幣。由此可以得出，200

11、3年我國塑料模具總需求約 為213.4億元人民幣，國產模具總供給約為159.4億元人民幣，市場滿足率為 74.7%。在進口的塑料模具中，主要是為汽車配套的各種裝飾件模具、為家 電配套的各種塑殼模具、為通信及辦公設備配套的各種注塑模具、為建材配 套的擠塑模具以及為電子工業配套的塑封模具等。出口的塑料模具以中低檔產品居多。由于我國塑料模具價格較低，在國際市場中有較強的競爭力，所 以進一步擴大出口的前景很好，2003年出口比2002年增長33.3%就是一個 很好的證明。因此，從市場情況來看，塑料模具生產企業應重點發展那些目 前需進口的技術含量高的大型、精密、長壽命模具，并大力開發國際市場。 隨著我國

12、塑料工業的快速發展，特別是工程塑料的高速發展，可以預計，我 國塑料模具的發展速度仍將繼續高于模具工業的整體發展速度，近年內年增長率將保持15%以上的水平。三、我國塑料模具的發展趨勢現代經濟的飛速發展，推動了我國模具工業的前進。CAD/CAM/CAE技 術的日臻完善和在模具制造上的應用，使其在現代模具的制造中發揮越來越 重要的作用,CAD/CAM/CAE技術已成為現代模具的制造的必然趨勢。 CAD/CAM/CAE計算機輔助設計、模擬與制造一體化 ,CAD/CAM/CAE 一 體化集成技術是現代 模具制造中最先進、最合理的生產方式。使用計算機 輔助設計、輔助工程與制造系統，按設計好的模具零件分別編

13、制該零件的數 控加工程序是從設計到制造的一個必然過程1、在模具的質量、交貨周期、價格、服務四要素中，越來越的用戶將 交貨周期放在首位。2、大力增強主動開發能力。模具企業不能等有了合同，才根據用戶要 求進行模具設計。3、隨著模具企業的設計和加工水平的提高，模具的制造正在從過去主要依靠鉗工的技藝而轉變為主要依靠技術。4、模具企業及其模具生產正在向信息化方向迅速發展。5、世界上工業發達國家的模具正加速向我國轉移。第一章注塑件的設計1.1塑件制品的工藝性塑件制品的設計不僅要滿足使用要求，而且要符合塑料的成型工藝 特點，同時還要盡量使模具結構簡單化。在進行制品結構工藝性能的前提下， 盡量選用價廉且成型性

14、能又好的塑料。同時，還應該力求制品結構簡單、壁 厚均勻且成型方便。另外，同時考慮模具的總體結構合理，使模具型腔易于 制造，模具的抽芯和推出機構簡單。塑料制品形狀應該有利于模具的分型、 排氣、補縮和冷卻。塑料制件的結構工藝性是指塑件結構對成型工藝方法的適應性在塑料生產過程中，一方面成型會對塑件的結構、形狀、尺寸精度等諸方面提出要 求,以便降低模具結構的復雜程度和制造難度， 保證生產出價廉物美的產品； 另一方面，模具設計者通過對給定塑件的結構工藝性進行分析，弄清塑件生 產的難點，為模具設計和制造提供依據。塑料制品的設計主要內容包括：塑件的選材、尺寸和精度、表面粗糙度、 塑料制品的形狀、壁厚、脫模斜

15、度、圓角、加強肋、支承面、孔、螺紋、齒 輪、嵌件、飛邊、文字與符號及制品表面彩飾等。塑件的選材塑件的選材主要注意以下這些方面。（1）塑料的力學性能 如強度、剛性、韌性、彈性、彎曲性能沖擊 性能以及對應力的敏感性。（2）塑料的物理性能 如對使用環境溫度變化的適應性光學特性、 絕熱或電氣絕緣的程度、精加工和外觀的完美程度等。（3）塑料的化學性能如對接觸物的耐蝕性衛生程度以及使用上的 安全性等。（4）必要的精度 如收縮率的大小及各向收縮率的差異。（5）成型工藝性 如塑料的流動性、結晶性、熱敏性等。通常,選擇塑件的材料依據是它所處在的工作環境及使用性能的要求，以及原材料廠家提供的材料性能數據對于常溫工

16、作狀態下的結構件來說，要考慮的主要是材料的力學性能，如屈服應力，彈性模量,彎曲強度，表面硬度等.該 塑件對材料的要求首先必須是塑料的流動性，其次是成型難易和經濟性問題 以下是對幾種流動性能較好材料的性能對比，如表 2-1所示。表2-1 材料的特性塑料名稱ABSPCPMMA拉伸強度/MPa626672彎曲強度/MPa12695113斷裂伸長率/%280100落球沖擊強度J/m16422洛氏硬度（M）12082101氧指數（01）24.917.3熱變形溫度廠C103134100維卡軟化點/ C105153120馬丁耐熱溫度/C112體積電阻率/ cm17171910 10162.1 X014151

17、0 10吸水率%0.050.131.19透光度/%209393霧度%30.90.9折射率1.5921.5861.492價格（元/噸）1150123033000410001950020700和機械加工一樣要考慮到加工工藝問題， 模具成型也要考慮到材料的注塑特性，在各特點都相差無幾的情況下， 好的成型特性是選擇材料的主要標準，以下是三種材料的性能和成型特性比較，如表 2-2所示。表2-2 材料的性能和成型特性比較塑料性能成型模具設計使用主要品種特點特點注意事項溫度用途透明性好，成型性能好，因流動性應用廣ABS電性能好，抗拉成型前需干燥，注射好，適宜用點澆口泛，如電器（非強度高，耐磨性時應防止溢料，

18、制品或側澆口，但因熱外殼、汽車結晶型）好，質脆，抗沖易產生內應力，易開膨脹大，塑件中小于儀表盤、日擊強度差，化學裂不宜有嵌件70 C用品等穩定性教好透光率最流動性差，易產合理設計澆透明制好，質輕堅韌，生流痕，縮孔，易分注系統，便于充品，如窗玻有機電氣絕緣性好 /解，透明性好，成型型，脫模斜度盡可璃，光學鏡玻璃（非但表面硬度不前要干燥，注射時速能大，嚴格控制料片，燈罩等結晶型）高，質脆易開度不能太高溫與模溫，以防分80 °C裂，化學穩定性解較好，但不耐無收縮率取機酸，易溶于有0.35 %機溶劑透光率較耐寒性好，熔融盡可能使用在機械聚碳高，介電性能溫度高，黏性大，成直接澆口，減小流上做齒

19、輪，酸酯（非好，吸水性小，型前需干燥，易產生動阻力，塑料要干凸輪，蝸輪，結晶型）力學性能好，抗殘余應力，甚至裂燥，不宜采用金屬130C脆化滑輪等，電沖擊，抗蠕變性紋，質硬，易損模具，嵌件，脫模斜度溫度 為機電子產品能突岀，但耐磨使用性能好2?100 C零件，光學性差，不耐堿，零件等酮，酯本課題設計為比亞迪E6膠框面板，宜選用ABS材料，ABS材料是線型結構, 非結晶型。ABS是由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯組成。ABS是三元共聚物，因此兼有 三種元素的共同性能，使其具有“堅韌、質硬、剛性”的材料 ABS樹脂具有較高 沖擊韌性和力學強度，尺寸穩定，耐化學性及電性能良好，易于成形和機械加工 等特點。塑件

20、的尺寸精度尺寸精度的選擇；塑件的尺寸精度是決定塑件制造質量的首要標準，然而，在滿足塑件使用要求的前提下，設計時總是盡量將其尺寸精度放低一些， 以便降 低模具的加工難度和制造成本。對塑件的精度要求，要具體分析， 根據裝配情況 來確定尺寸公差，該塑件是一般民用品，所以精度要求為一般精度即可， ABS的般精度為5級。尺寸精度的組成及影響因素；制品尺寸誤差構成為:c+ a式中 一一制件總的成型誤差；s塑料收縮率波動所引起的誤差;z模具成型零件制造精度所引起的誤差;c模具磨損后所引起的誤差;模具安裝，配合間隙引起的誤差；影響塑料制品尺寸精度的因素比較復雜，歸納有以下三個方面。（1）模具一一 模具各部分的

21、制造精度是影響制件尺寸精度重要的因素。（2）塑料材料一一 主要是收縮率的影響，收縮率大的尺寸精度誤差就大。（3） 成型工藝一一 成型工藝條件的變化直接造成材料的收縮，從而影響尺 寸精度。塑件的表面質量表面質量是一個相當大的概念，包括微觀的幾何形狀和表面層的物理-力學性質兩方面技術指標，而不是單純的表面粗糙度問題。 塑件的表觀缺陷是其特有 的質量指標，包括缺料，溢料與飛邊，凹陷與縮癟，氣孔，翹曲等。模具的腔壁 表面粗糙度是塑件表面粗糙度的決定性因素，通常要比塑件高出一個等級。該塑件對粗糙度的要求比較高，查表得 ABS拋光后順紋路方向的表面粗糙度為 0.02 卩m垂直紋路方向的表面粗糙度為 0.2

22、6 m。1.2 塑件的幾何形狀及結構設計（1）壁厚各種塑件，不論是結構件還是板壁，根據使用要求具有一定的厚度，以保證 其力學強度。一般地說，在滿足力學性能的前提下厚度不宜過厚，不僅可以節約原材料，降低生產成本，而且使塑件在模具內冷卻或固化時間縮短， 提高生產率； 其次可避免因過厚產生的凹陷，縮孔,夾心等質量上的缺陷。本設計選用的材料是 ABS它是由丙烯腈、丁二烯和苯乙烯三種化學單體合成。以下是ABS材料的壁厚推薦值：1.5mm 3mm本課題設計的手機面板厚度選定為 2mm該塑件屬于小型件，塑件邊緣的壁厚均勻(2) 脫模斜度由于塑件成型時冷卻過程中產生收縮， 使其緊箍在凸模或型芯上，為了便于 脫

23、模，防止因脫模力過大而拉壞塑件或使其表面受損， 與脫模方向平行的塑件內， 外表面都應具有合理的斜度。以下是 ABS的脫模斜度推薦值：制件外表面制件內表面35'1030'30'40'(3) 加強肋加強肋的主要作用是在不增加壁厚的情況下加強塑件的強度和剛度。塑件上適當設置的加強肋可以防止塑件的翹曲變形；沿著物料流動方向的加強肋還能降低充模阻力，提高融體流動性，避免氣泡，縮孔和凹陷等現象的產生。本課題的 沒有設置加強肋。(4) 圓角塑件上各處的輪廓過度和壁厚連接處， 一般采用圓角連接，有特殊要求時才 采用尖角結構。尖角容易產生應力集中，在受力或受沖擊載荷時會發生破裂。

24、圓 角不僅有利于物料充模，同時也有利于融料在模具型腔內的流動和塑件的脫模。 圓角的取值與應力集中的關系遵循 R/T函數關系，當R/T=0.6以后應力集中變的 緩和，該塑件大部分的圓角取 R1。(5) 孔的設計孔的極限尺寸原則上講，這些孔均能用一定的型芯成型，在注射成型時，型 芯受到高速流動的塑料熔體的沖擊， 如果型芯的直徑太小或太長，則會因為高壓 沖擊而彎曲，所以對孔的最小直徑和孔的最大深度加以限制。ABS材料孔的最小直徑為0.35mm孔的最大深度為4d。本課題沒有設置孔，故不作考慮。(6) 塑件的表面形狀塑件的內外表面形狀應在滿足使用要求的前提下盡可能易于成型。塑件的形狀應有利于提高塑件的強

25、度和剛度，薄殼狀塑件可設計成球面或拱形面。因此， 在設計塑件時應盡可能避免側向凹凸而減少或消除不必要的側向抽芯，以簡化模具結構。(7) 塑件的造型設計如圖1-1 :«=*呂 11丫0圖1-1塑件圖第二章模具結構形式及注射機型號的確定2.1分型面位置的確定（1）分型面的選擇原則：分型面除排位的影響外，還收時間的形狀、外觀、精度、澆口位置、滑塊、 推出機構、加工等多種因素的影響。分型面的選擇是否合理是塑件能否完好成型 的先決條件，一般應該考慮一下問題：1）符合塑件脫模的基本要求，就是是塑料容易從模具內取出，分型面應該 設在塑件脫模方向最大的投影邊緣部位。2）分型面不影響產品外觀質量，即分

26、型面應盡量不破壞塑件光滑的外表面。3）確保塑件留在分型面一側，利于推出且推桿痕跡不顯露于外觀。4）確保塑件質量，例如，將有同軸度要求的塑件放到分型面的同一側。5）滿足模具的鎖緊要求，將塑件投影面積大的方向放在定，動模方向上， 而將投影面小的放在側分型面上，另外，分型面是曲面的應該加斜面鎖緊。6）應盡量避免成側孔，側凹，若需要滑塊成型，力求滑塊結構簡單，盡量 避免定模滑塊。7）合理安排澆注系統，特別是澆口道。8）有利于模具加工。（2）分型面位置的確定通過對塑件結構形式的分析和以上幾點的考慮， 分型面應該在截面積最大且 利于開模取出塑件的底平面上。2.2型腔數目和排列方式的確定（1）型腔數目的確定

27、為了是模具與注塑機的生產能力相匹配， 提高生產效率和積極性，并保證模 具的精度，模具設計時應該要確定模具型腔的數目，常用的方法有兩大類： 一是 按技術參數確定型腔數目，二是按經濟性來確定型腔數目。本課題的洗衣機上蓋 是單一獨立的部件，且尺寸較大，故可以采用一模兩腔的結構形式。（2）型腔排列形式的確定由于該模具設計采用的是一模兩腔的結構形式，為了實現壓力平衡，故將型腔設置在模具中心2.3注射機型號的確定(1)由工稱注射量選定注射機由PRO/B建模分析得(材料密度取p =1.05g/cm3):塑件總體積V=25.2cm3塑件總質量 M=1.05X 25.2=26.5g流道凝料V'=0.1V

28、(流道凝料的體積是個未知數，一般按照塑件的大小來設 定比例，塑件越大則比例取的越小)；3實際注射量為：V實=25.2 X 1.仁27.72cm實際注射質量為：M實=26.5 X 1.1=29.15g根據實際注射量應小于0.8倍公稱注射量原則，即：0.8V公三V實V公=V 實 /0.8=27.72 - 0.83=34.7cm ;根據以上的數據可以初步選定公稱注射量為100,查國產注射機主要技術參數表取SZ-100/60,主要技術參數如下。表2-1國產注射機SZ-100/60技術參數特性內容特性內容結構類型立拉桿內間距(mm)450 X340理論注射容積(cm3)100移模行程(mm)260螺桿(

29、柱塞)直徑35最大模具厚度340(mm)(mm)注射壓力(MPa)150最小模具厚度10(mm)注射速率(g/s)塑化能力(g/s)螺桿轉速(r/min)鎖模力(KN)600噴嘴口直徑鎖模形式(mm)模具定位孔直徑(mm)噴嘴球半徑(mm)(2)注射機相關參數的校核1) 注射壓力校核查表可知，ABS所需的注射壓力為100130Mpa這里取P0=105Mpa該注 射壓力機的公稱注射壓力 P公=142.2Mpa注射壓力安全系數K1=1.251.4，這里 去 K1=1.28，則:K1 P0=1.28x105=134.4Mpa<142.2Mpa (公稱注射壓力),所以，壓力機的壓 力合格。2)

30、鎖模力的校核注射成型時，模具所需的鎖模力與塑件在水平分型面上的投影面積有關，為了可靠地鎖模，不使成型過程中出現溢漏現象，應使塑料熔體對型腔的成型壓力 與塑件和澆注系統在分型面上的投影面積之和的乘積小于注射機額定鎖模力， 即： 塑料件在分型面上的投影面積通過PRO/E建模軟件分析計算得：A塑=1786mm2 澆注系統在分型面上的投影面積 A澆，即流道凝料的(包括澆口)在分型面上的投影面積A澆的值，可以按照多型腔模的統計分析來確定。A澆是每個塑件在分型面上的投影面積 A塑的0.20.5倍。本例流道設計簡單，流道投影 面積相對塑件投影面積來說可忽略不計。 塑件和澆注系統在分型面上的總投影面積：A總=

31、n (A塑+A澆)=A塑=1786mm2 模具型腔的脹型力F脹：F 脹=A 總 P模=1786X 30N=53.5KN式中，P模是型腔的平均計算壓力值。P模是模具型腔內的壓力，通常取注射壓力的20%-40%大致范圍為28Mpa-56Mpa對于粘度大的塑料取值大些，ABS屬于中等粘度的塑料及有精度要求的塑料，故取P模=30Mpa查表3-1可知該注射機的公稱鎖模力F鎖=600KN鎖模力的安全系數k=1.11.2這里取k=1.12，貝UKX F=1.12X 53.5=59.92<F=600KN,所以注射機鎖模力符合要求對于其他安裝尺寸的校核要等到模架選定，結構尺寸確定后方可進行。第三章澆注系統

32、的設計由注射機噴嘴到型腔之間的進料通道稱為澆注系統，通常由主流道、分流道、澆口和冷料穴組成。它向型腔中的傳質， 傳熱，傳壓情況決定著塑件的內在和外 表質量，它的布置和安排影響著成型的難易程度和模具設計及加工的復雜程度， 所以澆注系統是模具設計中的主要內容之一。3.1澆注系統的設計原則1）了解塑料的成型性能和塑料熔體的流動性。2）采用尺量短的流程，以減少熱量與壓力損失。3）澆注系統的設計應有利于良好的排氣。4）防止型芯變形和嵌件位移。5）便于修整澆口以保證塑件外觀質量。6）澆注系統應結合型腔布局同時考慮。7）流動距離比和流動面積比的校核。本課題洗衣機上蓋的澆注方式采用從蓋子一端直接澆口澆注的方式

33、，因此模 具的澆注系統只有主流道，這樣可以使模具結構緊湊，熔體流動阻力小，有利于消除深腔處氣體。3.2主流道的設計主流道尺寸計算（1）主流道長度主流道長度L,由附錄D可知，取L = 60 mm進行設計（2）主流道小端直徑主流道小端直徑d =注射機噴嘴直徑+（0.51 ） mmd =5mm（3）主流道錐度主流道錐角一般應在2° 6°，取a = 4。，所以流道錐度a /2=2 °（4）主流道大端直徑主流道大端直徑d ' = d+2 L主tg （a /2 ）,式中（a =4°）d ' =5+2X 60tg (4° 12 ) m葉9mm

34、(5) 主流道的球面半徑主流道的球半徑SR =注射機噴嘴球頭半徑+ (12 ) mm =( 10 +1.5 ) mm=11.5mmo(6) 球面配合高度球面配合高度為35取h= 5mm(7) 主流道的凝料體積V主=n/3 L主(R2主+ r2主+ R主r主)V 主=(3.14/3) X 60X (4.5 2+2.52+4.5 X 2.5) mm 3=2370.4mr3=2.37cm3(8) 主流道當量半徑R n= (2.5+4.5 ) /2 mm =3.5mm主流道澆口套的形式主流道襯套的形式有兩種：一是主流道襯套與定位圈設計成整體式，一般 用于小型模具；二是主流道襯套與定位圈設計成兩個零件，

35、然后配合在固定在模板上。主流道為標準件可以選擇。主流道部分在成型過程中，其小端入口處與注 射機噴嘴及一定溫度、壓力的塑料熔要冷熱交換地反復接觸，屬易損件，對材料要求較高，因而模具的主流道部分常設計成可拆卸更換的襯套式(俗稱澆口套)，對材料的要求很嚴格，小型模具可以將主澆口套和定位圈設計成一個整體。澆口套一般采用碳素工具鋼如 T8A T10A等，本設計用T10Ao熱處理要求淬火53 57 HRC保證足夠的硬度，但是其硬度應低于與注射機噴嘴的硬度。見圖2-1 :圖2-1主流道交口套圖主流道的形狀為圓錐形，以便熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。主流道的尺寸直接影響到熔體的流速和沖模時間。另外，

36、由于其與高溫塑料熔體及注射機噴嘴反復接觸，因此設計中常設計成可拆卸更換的交口套，以便選用優質的鋼材單獨加工和熱處理。3.3分流道的設計原則分流道是主流道與澆口之間的通道， 一般開設在分型面上，起分流和轉向的 作用，多型腔模具必須設置分流道，單型腔大型腔塑件在使用多個點澆注時也要 設置分流道，分流道是塑料熔體進入型腔前的通道， 可通過優化設置分流道橫截 面的形狀，尺寸大小和方向，使塑料熔體平穩充型，從而保證最佳的成型效果。影響分型面設計的因素1）制品的幾何形狀，壁厚，尺寸大小及尺寸的穩定性，內在質量和外在質 量要求。2）塑料的種類，亦即塑料的流動性，熔融溫度和熔融溫度區間，固化溫度 以及收縮率。

37、3）注射機的壓力，加熱溫度及注射速度。4）主流道及分流道的脫落方式5）型腔的布置，澆口位置及澆口形式的選擇。分流道的設計原則1）塑料經分流道時的壓力損失及溫度損失要小。2）分流道的固化時間應稍后于制品的固化時間，以利于壓力的傳遞及保壓。3）保證塑件迅速而均勻的進入各個型腔。4）分流道的長度應該盡量短，其容積要小。5）型腔的布置，澆口位置及澆口形式的選擇。澆口道橫截面的形狀選擇常用分流道的截面面形狀有圓形、梯形、U字形和六角形等。要減少流道內的壓力損失，則希望流道的截面積大，流道的表面積小，以減少傳熱損失，因此 可用流道的截面積與周長的比值來表示流道的效率。圓形截面效率最高（即比表面最小），由于

38、正方形流道凝料脫模困難，實際使用側面具有斜度為5。10 ° 的梯形流道。淺矩形及半圓形截面流道，由于其效率低（比表面大），通常不采用，當分型面為平面時，可采用梯形或 U字型截面的分流道。從上述分析，該模具分流道截面采用梯形截面，其加工性能好，而且塑料熔體的熱量散失，流動阻力均不大。分流道的布置形式與計算在設計時應盡量減少在流道內的壓力損失和盡量避免熔體溫度降低，同時還要考慮減小分流道的容積和壓力平衡，因此采用平衡式分流道。（1）一級分流道的長度由于流道設計簡單，根據兩個型腔的結構設計，分流道較短，故設計時盡量 選小一點的，單邊分流長度 L分=50mm（2）分流道尺寸具體計算1） 分流

39、道的當量直徑分流道的橫截面尺寸應根據塑件的大小，壁厚，形狀與所用塑件的工藝性，注射速率及分流道的長度等因素來確定，對于常見的壁厚（23） mm的塑件，材料為ABS的，采用圓柱形截面分流道的直徑一般在 4.89.5mm之間。根據公式（4-16）計算出來的直徑太小，考慮模具加工因素， 故舍去。分流道的直徑 D = （0.80.9 ） D計算，此時取 D' =0.9D=0.9 x 9=8mm2） 由于分流道的橫截面為梯形，設梯形的下底面寬度為X,根據表4-6設 置梯形的高h=5mm則梯形的面積為A分=（X+X+2X 5tan8 J h/2= （X+3.5tan8 °）x 5再根據該

40、面積的與當量直徑為 5mm勺圓面積相等，可得（X+5tan8°）x 5=n/4 x D分 2=3.14/4 x 82mm計算得X=9,則上底約為10mm（3）凝料體積1）分流道的長度L分=50mm2）分流道的面積 A 分=（9+10） /2 x 5 mm=225mm3） 凝料體積V 分=50x 225 mm=127500mh=13cm（4）校核分流道剪切速率1）確定注射時間：查表 4-8，可知t=1s2）計算分流道體積流量：q 分=（V分+V塑） /t= （13+517.6） /3.2 cm 3/s=38.2cm 3/s3）由公式（4-20 ）可得剪切速率：_ _3331Y分=3.3

41、 q 分/ （n R分）=3.3 x 38.29 x 10/3.14 x （8/2） s-=2.6 X 103 s-1該分流道的最佳剪切速率處于主流道和澆口道的最佳剪切速率5X 1025X103S-1之間，所以，分流道內熔體的剪切速率合格。分流道表面粗糙度和脫模斜度分流道表面不必很光滑，表面粗糙度可以設計在 Ra1.252.5um之間，這是 因為相對較粗糙的表面能增加外層塑料流動的阻力，使與其表面相接觸的塑料熔 體凝固并形成一層絕熱層，從而利于內部的塑料熔體的保溫。有以上可得，此處取Ra=1.6um另外脫模斜度一般在510°之間，這里取脫模斜度8°。3.4澆口的設計澆口是連

42、接分流道與型腔之間的一段細流道，它是澆注系統的關鍵部分。澆口的形狀、數量、尺寸和位置對塑件質量影響很大。澆口的主要作用是：1）型腔充滿后，熔體在澆口處首先凝結，防止其倒流；2）易于切除澆口凝料；3）對于多型腔的模具，用以平衡進料；該塑件要求顏色均勻一致，無黑點、雜質等缺陷，表面質量要求較高，采用 一模一腔注射，為便于調整充模時的剪切速率和封閉時間，因此采用側澆口。其截面形狀簡單，易于加工，便于試模后修正。側澆口尺寸的確定1）計算側澆口的深度根據表4-10，可得側澆口的深度h計算公式為h=nt=0.7 X 2=1.4mm式中t是塑件的厚度，n是塑料成型系數，對于ABS材料，其成型系數n=0.7。

43、在工廠進行設計時，澆口深度常常先取小值，以便今后在試模的時候可以調 整，并根據表4-9中推薦的ABS側澆口的厚度為0.81.2mm故此處的深度取 h=1.2mm計算側澆口的寬度根據表4-10可得側澆口的寬度計算公式B=nX A/2/30=0.7 x 25571/2/30mm« 8mm其公式中A=2557 mrl為凹模的內表面積。側澆口的長度計算。根據表4-10可得側澆口的長度 L澆一般選用0.50.75mm這里取L澆=0.7mm側澆口的剪切速率的校核1) 計算澆口的當量半徑由面積相等可知n R澆2=Bh,由此可知澆口的當量半徑為 R澆=(Bh/ n)1/2 校核澆口的剪切速率確定注射

44、時間：查表4-8，可知t=1s計算澆口 的體積流量：q 澆=V塑/t=25.2/1mm 3/s -1 =25.2 x 103mri/s -1計算澆口的剪切速率：Y 澆=3.3 q 澆/ n R澆3Y澆=3.3 x 25.2 x 103/3.14 x (5 x 1.2/3.14) 3/2s-1=10X 103 s-1該側澆口的剪切速率處于澆口與分流道的最佳剪切速率5x 1035x 104s-1之間,所以主流道的剪切速率校核合格。3.5校核主流道的剪切速率(1) 計算主流道的體積流量q 主=(V主+V分+nV塑)/t=(2.37+3.1+1 x 25.2 ) /3.2=30.7cm 3/s -1(

45、2) 計算主流道的的剪切速率y 主=3.3 q 主/( n R主)=(3.3 x 30.7 ) /(3.14 x 3.5 )=7.5 x 103s-1主流道內熔體的剪切速率處于澆口與分流道的最佳速率5x 1025x 103s-1之間，所以，主流道的剪切速率校核合格。第四章成型零件的結構設計及計算4.1成型零件的結構設計（1）凹模的結構設計凹模是成型制品的外表面的成型零件。按凹模的結構的不同可將其分為整體 式，整體嵌入式，組合式和鑲拼式四種。根據對塑件的結構分析，本設計中采用 整體式凹模。如圖4-1所示：圖4-1定模圖（2）凸模（型心）的結構設計凸模是成型零件內表面的成型零件。通常可以分為整體式

46、和組合式兩種類型。通過對塑件的結構分析可知， 該塑件的型心也采用整體式，因塑件抱緊力較 大，所以設在動模部分；凸模結構如圖 4-2所示：a圖4-2動模圖(3) 滑塊的結構設計凸模是成型零件一側外表面的凸起的成型零件。必須鑲嵌在動模固定板里進行滑動完成側向抽芯，還要用楔緊塊進行固定。所以結構如圖4-3所示:圖4-3滑塊圖4.2成型零件鋼材的選用根據對成型塑件的綜合考慮，該塑件的成型零件要有足夠的剛度，強度，耐 磨性及良好的抗疲勞性能，同時考慮機械加工性能。又應為該塑件為大批量生產, 所以構成凸凹模選用高合金鋼 Cr12o對于成型塑件的側芯來說，由于脫模時與 塑件的磨損嚴重，因此鋼材也選用 Cr1

47、2o4.3成型零件的工作尺寸的計算(1)凹模的尺寸計算1)凹模的橫向尺寸的計算塑件外部徑向尺寸的轉換 L仁70 ± 相應的塑件制造公差 仁1.9mmL1M=(1+ Sep) Is1-x1 1+ S z上式中：塑件的平均收縮率Sep為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%,所以平均收縮率為(0.003+0.008) 12= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.8之間，此處取0.6。 1是塑件上相應尺寸的公差， 1=1.9z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6A仁0.317代入數值有 L1M=(1+ Scp) Is1-x1 1+ S z=(

48、1+0.0055)X X 1.90+0.317mm=72.570+0.317mm2) 凹模深度的計算塑件的厚度成型是通過凸凹模的配合而成型的，為了在凹模上設置分流到， 取凹模的最深處的厚度為10mm。(2)凸凹模尺寸計算1)橫向尺寸的計算塑件外部橫向尺寸的轉換 L仁83 ± 相應的塑件制造公差 1=1.5mmL1M=(1+ Scp) Hs1-x1 1+ S z上式中：塑件的平均收縮率 Scp為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%，所以平均收縮率為(0.003+0.008) /2= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.7之間，此處取0.6。 1是

49、塑件上相應尺寸的公差， 1=1.5z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6A仁0.25代入數值有 L1M=(1+ Scp) Ls1-x1 1+ S z=(1+0.0055)X X 1.50+0.25 mm =84.700+0.25mm塑件外部橫向尺寸的轉換 L2=77 ± 相應的塑件制造公差 1=1.5mmL1M=(1+ Scp) Hs1-x1 1+ S z上式中：塑件的平均收縮率 Sep為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%，所以平均收縮率為(0.003+0.008) 12= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.7之間，此處取0.6。

50、 1是塑件上相應尺寸的公差， 1=1.5z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6A仁0.25代入數值有 L1M=(1+ Scp) Ls1-x1 1+ S z=(1+0.0055)X X 1.50+0.25 mm =78.700+0.25mm塑件外部橫向尺寸的轉換 L3=13± 相應的塑件制造公差 1=1.5mmL1M=(1+ Scp) Hs1-x1 1+ S z上式中：塑件的平均收縮率 Scp為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%，所以平均收縮率為(0.003+0.008) /2= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.7之間，此處取0.

51、6。 1是塑件上相應尺寸的公差， 1=1.5z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6A仁0.25代入數值有 L1M=(1+ Scp) Ls1-x1 1+ S z=(1+0.0055)X X 1.50+0.25 mm=14.700+0.25mm2) 凸凹模高度尺寸的計算塑件內部高度尺寸的轉換 h1=8± 0.19mm=8.19+0.380mm相應的塑件制造公差仁0.38mm則表4-15中的平均尺寸法計算型心的高度尺寸為公式 hM仁(1+ Sep) hs1+x1 10- S z上式中：塑件的平均收縮率Sep為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%，所以平均收縮率為(0.

52、003+0.008) /2= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.8之間，此處取0.6。 1是塑件上相應尺寸的公差，仁0.38z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6 A 1=0.063代入數值有hM仁(1+ Sep) hs1+x1 A 10- S z=(1+0.0055)X 32.19+0.6X 高度尺寸的轉換 h2=14±0.19mm=8.19+0.380mm相應的塑件制造公差 A仁0.38mm則表4-15中的平均尺寸法計算型心的高度尺寸為公式hM仁(1+ Scp) hs1+x1 A 10- S z上式中：塑件的平均收縮率 Scp為：查表1-2

53、可得ABS的收縮率為0.3%0.8%,所以平均收縮率為(0.003+0.008) 12= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.8之間，此處取0.6。A 1是塑件上相應尺寸的公差，A仁0.38z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6 A 1=0.063代入數值有hM仁(1+ Scp) hs1+x1 A 10- S z=(1+0.0055)X 32.19+0.6X 高度尺寸的轉換 h3=18±0.19mm=18.19+0.380mm相應的塑件制造公差 A仁0.38mm則表4-15中的平均尺寸法計算型心的高度尺寸為公式hM仁(1+ Scp) hs1+x1 A 10- S z上式中：塑件的平均收縮率 Scp為：查表1-2可得ABS的收縮率為0.3%0.8%,所以平均收縮率為(0.003+0.008) /2= 0.0055x1是系數，查表 4-15可知x 一般在0.5到0.8之間，此處取0.6。A 1是塑件上相應尺寸的公差，A仁0.38z塑件上相應的尺寸制造公差，中小型塑件z=1/6 A 1=0.063代入數值有hM仁(1+ Scp) hs1+x1 A 10- S z=(1+0.0055)X