1、模板工程施工方案批準： 日期：2016 年審核： 日期： 2016 年編寫： 日期： 2016 年泉州億興電力工程建設有限公司泉州安溪唐龍110kV變電站工程項目部2016年08月 29日 目 錄一、 適用范圍及工程概述1二、 編寫依據1三、 作業流程2四、工藝流程說明及主要質量控制要點3五、模板及支撐系統驗算6六、 危險點辨識及預控措施21七、 工藝質量要求24八、 質量通病防治措施27九、 強制性條文28十、 質量驗評及質量控制方式29一、 適用范圍及工程概述1.1適用范圍本作業指導書適用于泉州安溪唐龍110kV變電站的模板安裝及拆除工程。工程名稱：泉州安溪唐龍110kV變電站工程建設單位

2、：國網福建省電力有限公司泉州供電公司設計單位（勘察單位）：福建和盛工程管理有限責任公司監理單位：泉州億盛電力工程監理有限公司施工單位：泉州億興電力工程建設有限公司工程地點：泉州市安溪縣官橋鎮唐龍工業區北側1.2 工程概述（1） 工程規模：配電裝置樓建筑占地面積390m2，建筑面積：390m2，建筑層數1層，建筑總高度4.6m。附屬樓建筑占地面積91m2，建筑面積91m2，建筑層數1層，建筑總高度3.0m。（2）功能布局：配電裝置樓一層：10kV配電裝置室，二次設備室；附屬樓一層：警衛室，安全器具間，機動房間，衛生間。（3）上部結構體系：框架結構，本地區抗震設防烈度7度，建筑物安7度采取抗震措施

3、。（4） 建筑物底層室內地坪標高為0.000，相當于黃海高程117.3m，室內外地坪高差0.30m；1.3模板概述及選用參數配電裝置樓柱底標高為-1.300m，縱梁最大跨度為6.5m，橫梁最大跨度為3.1m；屋面結構標高為3.85m4.315m及4.55m5.015m。附屬樓柱底標高為-0.900m，縱梁最大跨度為5.0m，橫梁最大跨度為4.5m；樓面結構標高2.95m-3.20m。本工程柱用采用木模，支撐采用48mm鋼管滿堂支撐，鋼管應符合國家現行規范，支柱模用方木采用鋼管通長上下卡牢，柱間距不大于600mm用短鋼管卡牢。梁板支撐采用48mm鋼管，底模起拱高度符合規范要求。二、 編寫依據 序

4、號編寫依據1建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20132建筑結構荷載規范GB50009-20123建筑施工計算手冊江正榮著4建筑施工手冊第四版5建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-20086建筑施工高處作業安全技術規范JGJ 80-19917建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20088混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-20119110kV1000kV變電（換流）站土建工程施工質量驗收及評定規程Q/GDW183-200810輸變電工程建設標準強制性條文實施管理規程Q/GDW248-200811國家電網公司輸變電工程質量通病防治工作要求及技術措施（基建質量【2

5、010】19號）12國家電網公司輸變電工程施工安全風險識別評估及預控措施管理辦法國網（基建/3）176-201513國家電網公司輸變電工程標準工藝（一）：施工工藝示范手冊14國家電網公司輸變電工程標準工藝（三）：工藝標準庫15國家電網公司電力建設安全工作規程（變電站部分）Q/GDW 665-201116工程設計圖紙、施工組織設計等技術文件17國家電網公司輸變電工程優質工程評定管理辦法國網（基建/3）182-2015 18國家電網公司輸變電工程流動紅旗競賽管理辦法國網（基建/3）189-2015三、 作業流程 施工準備地梁、承臺模板支設澆筑混凝土地梁模板拆除圈梁、柱頭模板支設澆筑混凝土支設柱、梁

6、板模板鋼筋綁扎、澆筑混凝土模板拆除清理現場模板樓板模板工程施工工藝流程圖鋼筋工程驗收合格經批準鋼筋工程經批準柱鋼筋工程經批準驗收合格驗收合格四、工藝流程說明及主要質量控制要點 4.1施工準備4.1.1人員準備：工序名稱工作人數（人）負責人監護人測量放線2徐慶蘭吳耿榕腳手架工人6徐慶蘭吳耿榕模板安裝、拆除工人12徐慶蘭吳耿榕運輸工人6徐慶蘭吳耿榕細部處理3徐慶蘭吳耿榕4.1.2材料準備：序號材料名稱要求1鋼管及扣件鋼管483.5mm2模板九夾合板（應選用表面平整、有一定強度剛度的材料。）3松方木50 mm100 mm松方木，100 mm150 mm松方木4螺栓10螺紋螺栓，12對拉螺栓4.1.3

7、主要工器具及機械設備：序號名 稱規格/型號單位數量備注1全站儀BTS912CLA臺12水準儀HZX-32臺13塔尺5m把24鋼尺50m把25鋼尺5m把46自卸汽車20t臺27電鋸臺48手鋸臺69電鉆臺210電焊機臺111切割機臺14.1.4技術培訓及交底:項目部應該對施工班組進行技術培訓及技術交底，使施工人員掌握熟悉場地平整施工工藝標準、相關的技術要求、要領。組織施工人員熟悉施工圖紙，明確施工方法，掌握施工工藝，熟悉機具的使用。4.2 柱模板安裝4.2.1柱模板安裝工藝流程圖柱頭補差施工準備定位放線腳手架搭設模板安裝檢查對角線長度差安裝柱箍全面檢查校正整體固定預驗柱模板工程施工工藝流程圖4.2

8、.2柱模板采用18厚復合板，背楞采用50100mm木枋，柱箍用483.5鋼管。4.2.3模板根據柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm一道。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。4.2.4柱模板的下端應有空位的基礎和防止模板位移固定措施。4.2.5模板及其支撐等的排列布置應按設計圖進行，柱箍或緊固木楞的規格，間距應按模板設計計算確定。4.2.6安裝預拼裝大塊模板，應同時安設臨時支撐支穩，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側板全部就位

9、后，應隨時進行校正，并緊固四個角步，按規定設柱，箍或緊固木楞，安設支撐永久固定。4.2.7安裝預拼裝整體柱模時，應邊就位邊校正邊安設支撐。支撐與地面的傾角不能小于60。4.3 梁模板施工4.3.1 工藝流程：施工準備定位放線支撐搭設支柱頭模板鋪設底板模板拉線找平支設側模板全面檢查校正整體固定預驗梁模板工程施工工藝流程圖4.3.2根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.3.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.2m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1800mm；.

10、立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.2m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.3.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐，剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.3.5 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用50mm100mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：

11、按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4.4 樓板模板施工4.4.1 工藝流程圖：施工準備定位放線支撐搭設高程控制龍骨鋪設、加固樓板模板鋪設支設側模板全面檢查校正整體固定預驗樓板模板工程施工工藝流程圖4.4.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近

12、立桿，且不大于100。4.4.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用50mm100mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.4.4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。4.5 模板的拆除4.5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。4.5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計

13、或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。4.5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4.5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4.5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好

14、隔離劑，以備待用。五、模板及支撐系統驗算5.1 模板支撐架計算書5.1.1參數信息：1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1.2；縱距(m)：1.2；步距(m)：1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；腳手架搭設高度(m)：5.75；采用的鋼管(mm)：483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0.80；板底支撐連接方式：50mm100mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4.732103mm3。2.荷載參數(1

15、)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產生的荷載標準值取：2KN/m2；i=1.43.木方參數木方彈性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm

16、)：300.000；木方的截面寬度(mm)：50.00；木方的截面高度(mm)：100.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單5.1.2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=5.010.02/6 = 83.33cm3；I= bh3/12=5.010.03/12 =416.67cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.120 = 0.936 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1

17、 =(1.5+2.0)1.500.30=1.575kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2(0.936+0.105) = 1.249 kN/m；集中荷載 p = 1.41.575=2.205kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.2050.75 /4 + 1.2490.752/8 = 0.501kN.m；方木的最大應力值 = M / W =0.501106 /（42.67103）=11.75N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算

18、公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.2490.75/2 + 2.205/2 = 1.481 kN；方木受剪應力計算值 T = 31.481103/(240.080.0) = 0.694 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2； T T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.249kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=2.205 kN；方木最大撓度計算值：Vmax= 2205

19、1000.03 /( 489500.0170.67104) +51.2491000.04/(3849500.0170.67104)=3.836mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，滿足要求5.1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.2491.0 + 2.205 =3.454 kN； 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.2673.4541.0=0.922kN.m ；最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=3.904mm；最大支座力 Nmax

20、 = 1.267P +1.000P=4.721kN ；鋼管最大彎曲應力 =M/W=0.726106/4732.0=194.84N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2； f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。5.1.4扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Nmax=4.721kN；R 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力)

21、：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.00.121.01.00 = 3.12 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.572 kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設

22、計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.486 kN；5.1.6立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =5.658 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數，取值為1.15

23、5； u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.800+0.102 = 2.0 m； l0/i =2.0103/ 15.8 = 126.58；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立桿穩定性滿足要求。5.2 梁模板計算書4.5.2.1參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：

24、0.3； 梁截面高度 D(m)：0.8混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撐架搭設最大高度H(m)：5.75m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.80；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.20；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0kN/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.

25、5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數梁底模

26、板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：250；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度150mm，高度100mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度100mm，高度50mm；4.5.2.2梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正

27、系數，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數，2取為1.15；V澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.1=30.8KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=30.8KN/m2；4.5.2.3梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =10.05.02/6

28、 = 41.66cm3；I=10.05.03/12 = 104.16cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載q=(1.230.80.90+1.42.00.90)0.30=10.735kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； 內楞的最大彎距： M=0.110.735500.02= 2.684105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值 =2.684105/2.133104=

29、12.583N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值： f = 13.0N/mm2； f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.內楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=1.230.80.3=11.088 KN/m； l 計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I 內楞的截面慣性矩：I =4.267105N/mm2；內楞的最大撓度計算值：=0.67711.088500.04/(10095004.267105)=1.157mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； ，內楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照

30、集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =10.05.02/6 = 41.66cm3；I=10.05.03/12 = 104.16cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1.230.80.90+1.42.00.90)0.500.30=5.368kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 250mm

31、； 外楞的最大彎距：M = 0.1755.368103250.0 = 2.349105N.mm外楞的受彎應力計算值： = 2.349105/2.133104 = 1.101N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2； f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=30.80.50.3=4.62 KN； l 計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 250.00mm； I 面板的截面慣性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.1464.62103250.0

32、3/(1009500.04.267105) = 0.204mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； ，滿足要求。4.5.2.4穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =30.80.500.302 =9.24kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN； N N，滿足要求！4.5.2.5梁

33、底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； L 計算跨

34、度(梁底支撐間距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.228.00.40.50.90=6.048kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20.40.40.90=0.172kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.048+0.172+1.0=7.22kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.107.220.252=0.045kN.m； =0.045106/1.35104=3.33N/mm2； f=13.0，滿足要求。2.撓度

35、驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q 作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）1.5+0.40.4=16.96N/mm； l 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.67716.96250.04/(1009500.01.215105)=0.383mm； ，滿足要求。4.5.2.6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0

36、+4.0)0.40.50.250=1.4kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.40.250(20.5+0.4) =0.14 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.80+2.0)0.40.306=0.47kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2（q1+q2）=1.2（1.4+0.14）=1.848kN；活荷載設計值 P2=1.4 P1=1.40.306=0.428 kN；P=1.848+0.428=2.276kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.010.

37、02/6 = 83.33 cm3；I=5.010.03/12 = 416.66cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距 M=2.2760.5/4=0.286kN.m；方木最大應力計算值 =M/W=0.286106/4.167104=6.702N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=2.276/2=1.138 kN；方木受剪應力計算值 T =31.138103/（24080）=

38、0.533N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2； T T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 2.276 kN；方木最大撓度 =2.276103500.03/(489500.01.7067106)=0.365mm；方木的撓度設計值 =500/250=2.0 mm； ，滿足要求。4.5.2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支

39、撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=1.52 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/21.52+1.52=3.8kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.19kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.19106/4732.0=40.152N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；T，滿足要求4.5.2.8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN

40、，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.838N； R Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4.5.2.9立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.13214.18=2.2

41、46kN； N =6.838+1.346=9.084 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照扣件式規范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.030； lo/i =2.

42、043103/ 15.80 =129.3；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=9.084103/(0.406450.2)=49.7N/mm2f鋼管立桿穩定性滿足要求！ 模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.054

43、1.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.

44、1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全4.

45、5.2.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 P fgP=N/A =9.084/1.0=9.084KN/m2其中 P立桿基礎底面的平均壓力(KN/m2) N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.184 A基礎底面面積(m2)；A=1.01.0=1.0地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk=48.0其中fg地基承載力設計值(KN/m2) kc腳手架地基承載力調整系數；kc= 0.40 fgk地基承載力標準值(KN/m2)；fgk =120P=9.084fg=48.0，地基承載力的計算滿足要求。六、 危險點辨識及預控措施 作業活動危險點（危險

46、源）防范類型預控措施施工用電配電箱及開關箱安裝 觸電（1） 配電系統應設置配電柜或總配電箱、 分配電箱、 開關箱， 實行三級配電。 配電系統宜三相負荷平衡。 220V 或 380V 單相用電設備宜接入 220380V 三相四線系統； 當單相照明線路電流大于 30A 時宜采用 220380V 三相四線制供電。（2） 總配電箱應設在靠近電源的區域， 分配電箱應設在用電設備或負荷相對集中的區域， 分配電箱與開關箱的距離不得超過 30m；開關箱與其控制的固定式用電設備的水平距離不宜超過 3m， 距離大于 3m時應使用移動式開關箱（或便攜式卷線盤）；移動式開關箱至固定式開關箱之間的引線長度不得大于30m

47、， 且只能用橡套軟電纜。（3） 配電箱、 開關箱的電源進線端嚴禁采用插頭和插座做活動連接。 移動式配電箱、 開關箱的進、 出線應采用橡皮護套絕緣電纜，不得有接頭。（4） 漏電保護器應裝設在總配電箱、 開關箱靠近負荷的一側， 且不得用于啟動電氣設備的操作。 開關箱中漏電保護器的額定漏電動作電流不應大于 30mA， 額定漏電動作時間不應大于 01s。 保護接地或接零 觸電（1）施工現場專用變壓器供電的 TNS 三相五線制系統中，列電氣設備外殼應做保護接零，即接PE 線。電機、變壓器、電器、照明器具、 手持式電動工具的金屬外殼；電氣設備傳動裝置的金屬部件；配電柜與控制柜的金屬框架；配電裝置的金屬箱體

48、、 框架及靠近帶電部分的金屬圍欄和金屬門；電力線路的金屬保護管、 敷線的鋼索、起重機的底座和軌道、滑升模板金屬操作平臺等； 安裝在電力線路桿（塔）的開關、電容器等電氣裝置的金屬外殼及支架。（2）保護零線（PE 線）應由配電室（總配電箱）電源側工作零線（N 線）或總漏電保護器電源側工作零線（N 線）重復接地處專引一根綠黃相色線作為局部接零保護系統的保護零線（PE 線）。（3）TNS 系統中的保護接零線（PE 線）除必須在配電室或總配電箱處做重復接地外， 還必須在配電系統的中間處（二級配電箱處）和末端處（三級開關箱處）做重復接地。（4） 相線、N 線、PE 線的顏色標記必須符合以下規定：相線 L1

49、（A）、L2（B） 、L3（C）相序的絕緣顏色依次為黃、綠、紅色；N 線的絕緣顏色為淡藍色； PE 線的絕緣顏色為綠黃雙色。 任何情況下上述顏色標記嚴禁混用和互相代用。 現場照明布置 觸電 火災 嚴禁私拉、接電線。應由現場專業電工進行操作。組模基礎工程基他傷害（1）鋼模組模須選擇平整場地進行。鋼模板堆放齊整，高度不超過 。（2）組模施工兩人一組配合協調，組模用卡扣使用前要經檢查，去除有傷痕卡扣。（3）模板采用木方加固時，綁扎后應將鐵絲末端應處理，以防刮傷人。模板拆除基礎工程物 體 打擊 、 坍塌、高處墜落（1）模板拆除應經施工技術負責人同意后方可進行。（2）拆模作業應按后支先拆、先支后拆的原則

50、，由上向下先拆除支撐和本層卡扣，同時將模板運送至地面，然后再拆除下層的支撐、卡扣、模板。（3）拆除模板時，作業人員不得站在正在拆除的模板上。卸連接卡扣時要兩人在同一面模板的兩側進行，卡扣打開后用撬棍沿模板的根部加墊輕輕撬動，防止模板突然傾倒。（4）拆模間隙時應將已活動模板臨時固定。拆下的模板要及時運走，不得亂堆亂放，更不允許大量堆放在坑口邊。（5）現場應堅持安全文明施工，做到工完、料清場地清。（6）拆模后應及時封蓋預留洞口，蓋板必須可靠牢固，并設立警示標志。模板安裝框架結構高 處 墜落、坍塌（1）模板安裝前應制定施工方案或技術措施，確定模板的模數、規格及支撐系統等，在施工作業過程嚴格執行不得變動。（2）建筑物框架施工時，模板運輸時施工人員應從梯子上下，不得在模板、支撐上攀登。嚴禁在高處的獨木或懸吊式模板上行走。（3）模板頂撐應垂直，底端應平整并加墊木，木楔應釘牢，支撐必須用橫桿和剪刀撐固定，支撐處地基必須堅實，嚴防支撐下沉、傾倒。（4）支設柱模板時，其四周必須釘牢，操作時應搭設臨時工作臺或臨時腳手架，搭設的臨時腳手架應滿足腳手架搭設的各項要求。（5）支設梁模板時，不得站在柱模板上操作，并嚴禁在梁的底模板上行走。（6）采用鋼管腳手架兼作模板支撐時必須經過技術人員的計算，每根立柱的荷載不得大于 2t，立柱必須設水平拉桿及剪刀撐。（7）獨立柱或框架