1、腳手架搭設專項施工方案方案腳手架搭設專項施工方案方案0一、方案說明（一）工程概況本工程位于廣安市城南西溪河旁?？偨ㄖ娣e m2,建筑層數共18層，標準層層高3米，總高度57.3米。（二）方案選擇采用扣件式單排鋼管（48X3.5）腳手架進行搭設，其鋼管立桿間距1.5m ,排距1.05m ,鋼管大橫桿步距1.8m,剪刀撐按45o60o進行搭設。在腳手架外側面的大橫桿按60cm 一道進行搭設。為保證架體的整體承載力和穩定性，在各層結構處按規定設置連墻桿，以保證架體的穩定性。腳手架外立桿側滿掛密目安全網進行封閉，施工層腳手架內立桿與建筑之間擬采用兜網進行封閉。必須按規定設置連墻拉結點，豎向每3步，水平

2、每3步必須設置一道牢固的連結點。擬在每層邊梁進行預埋鋼管，腳手架的水平桿與預埋鋼管扣件連接，水平桿與外架進行連接。（三）技術參數雙排外架立桿縱向間距1.5m ,排距1.05m ,大橫桿步距1.8m ;剪刀撐搭設角度 45o60o,立桿靠墻的一端離墻面三20cm。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不應大于15cm ,最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm ,腳手架各桿件相交伸出的端頭均應大于10cm ,以防桿件滑落。外側立桿頂端高出施工墻上皮1m進行搭設。（四）鋼管腳手架搭設的基本要求1 .扣件式落地鋼管腳手架的搭設順序為擺放掃地桿一逐根樹立立桿并隨即與掃地桿扣緊一裝掃地小橫桿并與立桿

3、或掃地桿扣緊 一安第一步大橫桿與各立桿扣緊 一安第一步小橫桿 一安第二步大橫桿 一安第二步小橫桿 一安第 三、四步大橫桿和小橫桿 一連墻桿一接立桿一加設剪刀撐一鋪腳手板。2 .懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑一縱向掃地桿（連梁）一立桿一橫向掃地桿一小橫桿一大橫桿（擱柵）一剪刀撐一連墻件一鋪腳手板一扎防護欄桿一扎安全網。（五）技術要點1 .底皮：外腳手架內外立桿坐落于混凝土上。2 .施工要求必須使用合格材料，對于有變形和不合格的扣件均不得使用。在外腳架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。必須按規范規定設置連墻桿。應隨架體搭設

4、進度，及時跟進做好安全網等安全防護措施的張掛。腳手架外側采用安全網全封閉；圍網設于靠外側立桿的內側，與立桿、橫桿綁扎牢固，綁點間距30cm。在外腳手架搭設過程中腳手架里、外兩排立桿均要豎直，尤其不得向外傾斜，搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差；避免累積偏差過大。搭設時必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管，確保錯開立桿接頭位置；小橫桿的搭 設應與大橫桿垂直，小橫桿兩端應伸出大橫桿外10cm以上。連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，十字形扣件不得使開口朝下，螺栓擰緊扭力矩達65N?m,不得發生

5、破壞。3 .1鋼管立拄施工要求立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能在同一步距內，且相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不小于一個步距，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立柱頂端應高出女兒墻上皮1.0m ,高出建筑物檐口上皮 1.5m。腳手架底座上必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在靠縱向掃地桿下方的立桿上。4 . 2鋼管水平桿施工要求(1)橫向水平桿設于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。(2)縱向水平桿接長一般采用對接扣件連接，也可采用搭接。相鄰縱向水平桿對接

6、接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm ,并應等距設置不小于 3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm 。(3)縱向水平的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。(4)連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。2 . 3連墻體施工要求施工時按豎向間距不大于二步距，水平間距不大于三步距，必須設置一道牢固的連結點。擬在每層邊梁進行預埋鋼管，并通過水平桿與外架進行連接，將架體附著到主體框架梁上。2.

7、 4剪刀撐的設置要求(1)每道剪刀撐跨越立拄的根數宜在57根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m,斜桿與地面的傾角應在 45o60o之間。(2)雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度在連續設置剪支撐。(3)剪立撐斜桿的接頭采用搭接方式接長時不應小于三個扣件連接固定搭接長度不應小于1m ,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應大于150mm 。2. 5架體上開洞的施工要求(1)洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中 心節點距離不應大于 150mm 。(2)洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部，增設的短斜桿端部應用雙扣件扣死。(3)開洞施

8、工完畢，須馬上還原支撐。2. 6腳手板設置要求(1)腳手板應與橫桿綁扎牢固；(2)在作業層外側立桿內安裝踢腳板；(3)施工作業層，拆模層均必須滿鋪腳手板，非操作層應間隔一層設置一層滿鋪腳手板；(4)雨天后上架施工必須采取防滑措施。2. 7架上卸料平臺的搭設為便于模板，木材等周轉料具吊運到上面的施工層作周轉使用，擬每層搭設2個卸料平臺。卸料平臺必須掛設限定荷載標牌。卸料平臺平面尺寸 3000X4000,嚴格控制最大載重量不大于1t,并做好安全防護，使用完后應及時拆除并恢復架體的安全防護。2 . 8安全通道為保證施工人員進出施工現場時安全，防止高空墜物傷人，特在建筑物首層入口及井架出入口設置安全通

9、道。安全通道采用鋼管架支撐，上部滿鋪竹桿及防護網以防止墜物。其余臨時進作業面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出約2m ,其支撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板和安全網。2 . 9張拉平臺張拉平臺不得利用外架作為支撐，必須獨立設置。對于妨礙張拉作業的局部架體，在架體上作開洞處理。必 須做好張拉平臺的臨邊防護工作，并保證張拉作業影響外腳手架的安全與穩定。3.施工安全問題3 .1安全保證措施各級管理人員要對職工生命負責的態度去嚴格要求，嚴格管理，認真抓好安全工作，搞好安全設施。3.1.1人員要求(1)嚴格參照外架搭設要求進行施工。(2)特殊工種必須持證上崗。具備一切高空作業的能力，40歲以下，無

10、疾病。(3)必須服從管理人員的安排。遵守項目各項安全管理規定和制度。進入施工現場的人員必須戴安全帽，系 好安全帶，作好防護設施。不得穿拖鞋等，必須穿防滑鞋上班。嚴禁向下拋扔雜物，不得酒后作業，嚴禁嬉鬧。(4)積極配合外架搭設完畢后的工作。(5)必須負責搭設前和搭設后的日常檢查和修養。(6)聽從管理人員安排積極配合項目安全員日常檢查，發現問題及時整改。3.1.2 搭設要點(1)鋼管腳手架立桿應穩放在混凝土墊層上，基礎夯實，澆搗不小于 100mm的混凝土墊層；(2)立桿間距、大橫桿間距、小橫桿間距符合方案要求；(3)鋼管立桿大橫桿接頭應錯開，要用扣件連接擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎；(4)腳手架負荷量

11、每平方米不能超過150kg ;(5)腳手架兩端、轉角處連續設剪刀撐和力桿，剪刀撐和支桿與地面角度不應大于60度；(6)架子的鋪設寬度不得小于 1.0 m,腳手板必須滿鋪；(7)首層設置安全通道、防護棚，必須用雙層木板鋪釘；(8)安全網掛設：安全網必須內掛，并用專用尼龍繩或符合要求的其他材料綁扎嚴密、牢固；(9)每隔四層，架體與建筑物間必須搭設安全防護、并滿鋪木板、并掛安全網加雙欄桿；(10)搭設完畢后，必須經專職安全員及相關部門驗收合格后，方可投入使用。3.1.3 、使用階段(1)操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐，纜鋼絲、混凝土的輸送管道等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛

12、起重設備。 外墻裝飾施工時應嚴格控制施工荷載不得超過150kg/m2 ,同時施工不得超過2層；(2)結構施工時嚴禁將外架做支模架，不得在外架上堆放鋼筋、木楊、電纜等材料；(3)六級及六級以上大風和雨天應停止腳手架作業，雨后上架操作應有防滑措施；(4)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修，在六級大風與大雨后停用超過一個月后復工前必須經檢查后方可上架操作；(5)主節點處桿件的安裝，連墻體，支撐，門洞等的構造是否符合施工組織設計要求，扣件螺栓是否松動，腳手架立拄的沉降與垂直度允許偏差是否符合規定要求；(6)在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除，其余桿件拆除時應爭得安全員同意，施工完后應立即恢復。3. 1

13、. 4拆除階段(1)拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，并設專人看管，嚴禁入內，拆除應按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業；(2)拆除腳手架大橫桿，剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子；(3)拆除的腳手桿，腳手板，鋼管，扣件，鋼絲繩等材料，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下拋、扔。3 . 2安全防護措施(1)嚴格按照施工組織設計和技術交底要求組織施工。(2)重點加強料臺使用標準；(3)重點加強滿堂架與外架間隔的封閉；(4)重點加強施工作業人員安全勞動意識；(5)安全網必須用符合安全部門規定的防火安全網；(6)外架上必須配備足夠的符合安全的滅火器材，成立義務消防隊。3. 3

14、防雷雨臺內措施(1)外架用的預埋件必須用一根012鋼筋與墻體中的主鋼筋搭焊，以便于架體避雷。(2)雷雨天氣和六級以上大風應停止架上作業。(3)大風過后要對架上的腳手板、安全網等認真檢查一次。二、方案計算書 鋼管落地架計算書(高21m)頁腳內容5腳手架搭設專項施工方案方案扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等編制。一、參數信息：1 .腳手架參數雙排腳手架搭設高度為21米，立桿采用單立管；搭設尺寸為

15、：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為48X 3.5;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.80 ；連墻件采用三步三跨，豎向間距 5.4米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2 .活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2 ;腳手架用途：裝修腳手架；同時施工層數:2層；3 .風荷載參數本工程地處河北省深澤縣，基本風壓為0.39 kN/m2 ;風荷載高度變化系數Wz為1.25 ,風荷載體型系數科s為0.12 ;腳手架計算

16、中考慮風荷載作用4 .靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）:0.1248 ;腳手板自重標準值（kN/m2）:0.300 ;欄桿擋腳板自重標準值 （kN/m）:0.110 ;安全設施與安全網（kN/m2）:0.005 ;腳手板鋪設層數：10;腳手板類別：沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值 （kN/m2）:0.038 ;地基土類型：混凝土；地基承載力標準值（kpa）:135.00 ;立桿基礎底面面積（m2）:0.25 ;地基承載力調整系數：1.00。二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的

17、腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值：P2= 0.3X1.5/3=0.15 kN/m ;活荷載標準值：Q=2X 1.5/3=1 kN/m ;荷載的計算值：q=1.2 X0.038+1.2 X0.15+1.4 X1 = 1.626 kN/m ;小橫桿計算簡圖2 .強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：最大彎矩 Mqmax =1.626X1.052/8 = 0.224 kN.m ;最大應力計算值0- = Mqmax/W =44.113 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲

18、應力（T =44.113 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2 ,滿足要求!3 .撓度1f算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.038+0.15+1= 1.188 kN/m ;最大撓度 V = 5.0 M.188 X 10504/（384 X2.06 X105X）=0.749 mm ;小橫桿的最大撓度0.749 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度1050 / 150=7與10 mm ,滿足要求！三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1 .荷載值計算小橫桿的自重標準值 ：P1= 0.038 X1.05=0.

19、04 kN;腳手板的荷載標準值：P2= 0.3 X1.05 X1.5/3=0.158kN;活荷載標準值：Q= 2X1.05 X1.5/3=1.05 kN;荷載的設計值：P=(1.2 X0.04+1.2 X0.158+1.4 X 1.05)/2=0.854 kN;大橫桿計算簡圖2 .強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.08X 0.038 X1.5 M.5=0.007 kN.m ;集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267X 0.854 X1.5= 0.342 kN.m ;M =

20、M1max + M2max = 0.007+0.342=0.349 kN.m最大應力計算值b = 0.349 X106/5080=68.664 N/mm2 ;大橫桿的最大應力計算值(T = 68.664 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2 ,滿足要求!3 .撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.677 XQ.038 X15004 /(100 2.06 M05X) = 0.052 mm ;集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利

21、分配引起的最大撓度:小橫桿傳遞荷載P= (0.04+0.158+1.05 ) /2=0.624kNV= 1.883 X0.624 M5003/ ( 100 2.06 M05X) = 1.579 mm ;最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.579=1.631 mm ;大橫桿的最大撓度1.631 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500 / 150=10與10 mm ,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時

22、，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN ; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 ：P1 = 0.038 X1.05 X2/2=0.04 kN; 大橫桿的自重標準值 ：P2 = 0.038 X1.5=0.058 kN;腳手板的自重標準值：P3 = 0.3 M.05 X1.5/2=0.236 kN;活荷載標準值：Q = 2X1.05 X1.5 /2 = 1.575 kN;荷載的設計值：R=1.2X (0.04+0.058+0.236)+1.4 X 1.575=2.606 kN; R 2/2 =

23、 3.15 kN ;風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo -基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.39 kN/m2 ;Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz= 1.25 ;Us -風荷載體型系數：取值為 0.116;經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 X0.39 M.25 0.116 = 0.04 kN/m2 ;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 6.886+ 1.4 3.15= 12.673 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向

24、壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85X 1.4NQ = 1.2886+ 0.85 M.4 3.15= 12.012 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 =0.850 X1.4 0.04 M.5 X1.82/10 =0.023 kN.m ;六、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.673 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊 1.0;計算長度系數參照扣件式規范表 5.

25、3.3得：科=1.7 ;計算長度，由公式lo = kxxht定：10 = 3.534 m；長細比Lo/i = 224 ;軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的計算結果查表得到：4 = 0.145 ;立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2 ;b = 12673/(0.145 X 489)=178.738 N/mm2 ;立桿穩定性計算d = 178.738 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2 ,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N

26、 = 12.012 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：科=1.7 ;計算長度，由公式l0 = kuh 確定：l0 = 3.534 m；長細比：L0/i = 224 ;軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的結果查表得到：。=0.145立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2 ;b = 12011.94/(0.145 X 489)+22893.589/50

27、80 = 173.916 N/mm2 ;立桿穩定性計算d = 173.916 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2 ,滿足要求！七、最大搭設高度的計算：按規范5.3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN ;活荷載標準值：NQ = 3.15 kN ;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m ;Hs =0.145 489 M0-4 X205X103-(1.2 a795+ 1.4 X3.15

28、)/(1.2 025)=37.203m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 37.203 /(1+0.001 37.203)=35.869 m；H= 35.869和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H =35.869 m。腳手架單立桿搭設高度為21m ,小于H,滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN ;活荷載標準值：NQ = 3.15 kN ;每

29、米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m ;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw / (1.4 0.85) = 0.023 /(1.4 X 0.85) = 0.019 kN.m ;Hs =( 0.145 4.89 M0-4 X205X103-(1.2 3.795+0.85 X1.4 WKX Aw = 1.347 kN ;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.347 kN ;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = （）?A?f其中。-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i = 200/15.8的結果查表得到4=0.966, l為內排架距離墻的長度

30、；又： A = 4.89 cm2 ; f=205 N/mm2 ;連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.966 X4.89 X10-4X205X 103 = 96.837 kN;Nl = 6.347 2.06 M05X) = 0.052 mm ;集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P= (0.04+0.158+1.05 ) /2=0.624kNV= 1.883 X0.624 M5003/ ( 100 2.06 M05X) = 1.579 mm ;最大撓度和： V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.579=1.631 mm ;大橫桿的最

31、大撓度1.631 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500 / 150=10與四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值 ：P1 = 0.038 X1.05 X2/2=0.04 kN;大橫桿的自重標準值 ：P2 = 0.038 X1.5=0.058 kN;腳手板的自重標準值：P3 = 0.3 M

32、.05 X1.5/2=0.236 kN;活荷載標準值：Q = 2X1.05 X1.5 /2 = 1.575 kN;荷載的設計值：R=1.2X (0.04+0.058+0.236)+1.4 X 1.575=2.606 kN;f=205 N/mm2 ,滿足要求!，單位:mm10 mm ,滿足要求!0.80 ,該工程實際的旋轉單R 2/2 = 3.15 kN ;風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo -基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.39 kN/m2 ;Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定

33、采用：Uz= 1.25 ;Us -風荷載體型系數：取值為 0.116;經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 X0.39 M.25 0.116 = 0.04 kN/m2 ;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ=1.2 6.732+ 1.4 3.15= 12.488 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85X 1.4NQ = 1.2732+ 0.85 M.4 3.15= 11.826 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10=0.850 X1.4 0.04 M.5 X1.82/1

34、0 =0.023 kN.m ;六、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 12.488 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊 1.0;計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：科二1.7 ；計算長度，由公式lo = kxxiB定：10 = 3.534 m；長細比Lo/i = 224 ;軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的計算結果查表得到：4 = 0.145 ;立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)

35、：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2 ;b = 12488/(0.145 X 489)=176.12 N/mm2 ;立桿穩定性計算d = 176.12 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2 ,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.826 kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表 5.3.3得：科=1.7 ;計算長度，由公式10 = kuh 確定：10 = 3.534 m；長細比:L0/i = 224 ;軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的結果查表得到：。=0.145立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2 ;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3 ;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2 ;b = 11826.3/(0.145 X 489)+22893.589/5080 = 171.297 N/mm2 ;立桿穩定性計算d = 171.297 N/mm2 小于立桿的抗