1、目 錄目錄一、工程概況3二、車行橋工程概況3三、編制依據3四、模板支撐體系設計3（一）材料要求3（二）材料的力學性能指標3（三）鋼管腳手架加固及支撐系統設計31.基礎處理及構造設置32.剪力墻加固系統33.柱模板加固系統34.河堤擋墻加固系統35.梁模板36.板支撐系統37.高支模支撐系統設置3五、施工部署3（一）項目組織架構3（二）施工準備3六、高支模施工3（一）施工順序3（二）支撐系統安裝31.梁、板支撐體系安裝32.模板安裝33.驗收34.混凝土澆筑方法及技術措施35.支撐體系拆除3七、施工安全管理3（一）安全管理機構3（二）安全管理措施3八、質量保證措施3九、監測措施3十、應急救援預案

2、3（一）概況3（二）機構設置3（三）機構的職責3（四）應急救援工作程序3（五）救援方法3十一、計算書3樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書3梁木模板與支撐計算書3梁支撐腳手架的計算3車行橋高支模專項施工方案一、 工程概況工程名稱：萬科雙月灣花園（暫定名）一期項目建設單位： 設計單位： 監理單位： 總包單位： 總建筑面積：230328.92本工程由惠州市利萬房地產有限公司投資興建，位于廣東省惠州市惠東縣平海鎮,項目占地面積近80萬平方米。該工程場地狹長，南北向長約2500m2700m，東西向長約260m360m，西面瀕臨平海灣，東面有內海灣，一期建筑面積（含酒店行政樓與室外園林）近26萬平米，位于場地

3、中部，包含別墅、多層、公寓、高層、酒店行政樓和樣板房的土建工程，以及小區室外園林土建工程。 其中二層別墅40棟，五層洋房11棟，高層8棟。二、 車行橋工程概況車行橋屬于小區室外園林工程，采用框架結構，基礎為條形基礎。結構使用年限為50年，七度抗震設防，結構抗震等級為一級。設計荷載:公路_級；人群荷載：4.0kPa。本工程框架柱、梁截面較大，柱截面最大為1120mm1120mm，梁截面為600mm750mm，最大跨度7.28m，基礎厚1.0m。結構自重大，框架支模高度最高達6.1m，屬高大模板支撐體系。車行橋地質狀況與內河地質狀況相同，參考雙月灣景觀大道地質勘查報，根據該地質報告，內河擋墻底落在

4、2-1粉細砂層：淺黃色，沙質純凈，級配不良，底部夾有少量貝殼，頂部為01m為松散狀態，其下為稍密狀態。該層整改場地均有分布，所有已完成孔均有揭露。車行橋基礎底面標高相當于絕對標高+0.60m。橋面標高相當于絕對標高+7.00m。三、 編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2001（2006年版）混凝土結構設計規范GB50010-2002混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001鋼管腳手架扣件GB 15831-2006建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008雙月灣

5、項目車行橋施工圖紙及相關資料四、 模板支撐體系設計（一） 材料要求（二） 車行橋模板支撐采用鋼管架進行支撐，材料的力學性能指標模板：厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木枋：尺寸為50mm100mm彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；鋼管：直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0368kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。對

6、拉螺栓：直徑16mm；有效直徑14mm；有效面積44mm2；最大容許拉力值24.480kN 。（三） 鋼管腳手架加固及支撐系統設計1. 基礎處理及構造設置高支模支撐系統鋼管立桿下應有牢固可靠的基礎。沙土地面上的立桿，搭設前，應先將沙土表面平整并夯實，壓實度不小于95%。墊放木枋，鋼管下加頂托壓于木枋上。詳細做法如圖：筏板基礎頂面與河道擋墻基礎底面不處于同一標高，若搭設鋼管腳手架，立桿基礎不在同一高度，高差不大于1m，符合規范規定。因此將條形基礎上架體與河道底面上架體連接到一起，作為一個整體。因立桿基礎不處于同一高度，筏板基礎上立桿軸線至筏板邊緣距離不得大于500mm。如圖：2. 剪力墻加固系統

7、本工程墻體包括混凝土剪力墻和河道擋墻。混凝土剪力墻寬520mm，高5050mm，位于邊坡邊緣，立于筏板基礎之上。模板加固采用木枋作為次龍骨，間距200mm，木枋必須窄面（50mm）壓于模板上。雙鋼管作為主龍骨，起步間距200，前兩道螺桿間距為300，其余螺桿間距為500，為確保其穩定性，靠邊坡一側用鋼管斜頂于邊坡上，通過頂托進行調節，內側鋼管斜頂進行支撐調節。模板底部用12短鋼筋進行定位，間距1000mm。如圖：3. 柱模板加固系統本工程所有柱截面尺寸為1120mm1120mm，截面積大。采用木枋作為次龍骨，木枋必須窄面亞于模板之上，間距不大于300mm，雙鋼管作為柱箍，間距500mm，雙向穿

8、插兩根對拉螺栓，間距不大于400。4. 河堤擋墻加固系統河堤擋土墻模板加固使用木枋作為次龍骨，間距300，雙鋼管作為主龍骨，間距400，用對拉螺栓進行拉結。在擋墻與框架柱相交處，因墻柱之間間距太小，不滿足主次龍骨加固要求，擋墻模板底部用12短鋼筋定位并加固，間距不滿足主次龍骨加固要求的部位，用鋼管圍繞已經澆筑完成的框架柱形成柱箍，通過頂托頂住主龍骨。柱箍間距同主龍骨。5. 梁模板車行橋所有梁截面尺寸均為600750，板厚為200，板面不全為同一標高。模板加固使用木枋作為次龍骨，梁側與梁底木枋間距均為300，雙鋼管作為主龍骨，梁中部設一道對拉螺栓，螺桿間距1m。支撐系統鋼管必須設雙排立桿立于梁底

9、，立桿間距400。在梁底部位，當高度不滿足1500mm步距要求時，必須在梁底設置縱橫向橫桿進行拉結，并增設防滑扣件。對于相鄰兩塊板不在同一標高的梁，使用模板斜頂加固，加固如圖所示。 6. 板支撐系統腳手架支撐系統步距為1500mm，設置縱橫雙向水平桿。立桿縱距為1100mm，橫距為1100mm，在搭設施工時，對于部分不能按方案設計尺寸施工的部位，可根據實際情況進行調整，但不能大于方案設計要求。板底以木枋作為次龍骨間距300mm，雙鋼管作為主龍骨，間距同立桿間距。腳手架立桿離地200mm設縱橫雙向掃地桿，基礎高度不同的立桿，基礎較高的立桿掃地桿需與基礎較低的立桿進行貫通拉結。梁板底鋼管立桿布置圖

10、詳見附圖。為保證架體的穩定，豎直方向要求縱橫雙向設置剪刀撐，同一平面連續搭設（立面示意圖）垂直立桿方向每隔3m設置一道水平剪刀撐，7. 高支模支撐系統設置高支模支撐系統構造設置詳見下表：構件材質規格縱距橫距梁下立桿主梁鋼管483.51100300次梁鋼管483.51100300板下立桿鋼管483.511001100板下主龍骨雙鋼管483.5同立桿間距板下次龍骨木枋50100300梁下主龍骨主梁雙鋼管483.5400次梁雙鋼管483.5400梁下次龍骨主梁木枋50100300次梁木枋50100300梁側次龍骨梁木枋50100300梁側主龍骨梁雙鋼管483.5/對拉螺桿梁螺桿A=44、R=1610

11、00五、 施工部署（一） 項目組織架構為保證整個施工過程的安全和質量，制定管理人員組織機構，以項目經理為組長，以各施工工長及安全員為組員，對整個高支模施工過程進行監控。各組員需合理安排施工計劃，服從現場調配。項目組織架構如下：副部長： 副部長： 副部長： 施工部長：先海軍安全部后勤部物資部動力部質量部水電部技術部預算部商務經理： 商務經理： 總工兼生產經理： 生產經理： 項目經理： 執行經理： （二） 施工準備施工前，各工長需提交材料計劃報物資部，確保現場物資連續供應。技術部門需對圖紙進行檢查，并根據總進度計劃編排分部工程進度計劃，避免工期延誤。質量部及測量員加強施工現場監測力度。六、 高支模

12、施工（一） 施工順序車行橋高支模涉及內河河道施工，高支模施工之前應先進行河道開挖，施工時應將河道擋墻與車行橋施工綜合考慮。根據施工圖紙，車行橋位于河道上方，河道擋墻位于車行橋框架柱內側，擋墻筏板與車行橋基礎合為一體。根據車行橋結構施工圖（如圖），車行橋框架梁、柱施工前，應先進行筏板基礎施工。筏板基礎施工完成以后，考慮到柱與剪力墻截面尺寸較大，為降低施工強度，保證施工質量，墻柱與梁板分開澆筑。因柱與河道擋墻間距過小，考慮到柱加固因素，河道擋墻在剪力墻、柱施工完成后在行澆筑。具體施工順序如下：（二） 支撐系統安裝1. 梁、板支撐體系安裝梁板下架體安裝時，立桿垂直度允許偏差為7mm。立桿間距按照梁板

13、底布置圖進行布置。掃地桿、橫桿、剪刀撐嚴格按照支撐系統設計要求執行。2. 模板安裝1） 先將軸線、梁位置線按施工方案標出立桿安裝位置，然后在框架柱位置彈出軸線、梁位置和水平線，裝柱頭模板。2） 根據模板的施工圖架設支撐和木楞。3） 鋼管立桿須墊放模板，立桿垂直度容許偏差為全高不大于1/600及20mm，立桿間的水平拉桿和剪刀撐與立柱要有效連接。4） 通線調節鋼管立桿的高度，將托梁找平，架設托梁及梁底枋木。5） 梁底模板：按設計標高調整支撐點的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按要求起拱，起拱高度為梁跨度的1.5。6） 梁側模板：先安裝梁底模板，待安裝

14、完鋼筋后再安裝梁側模板、壓腳板（枋）、斜撐、對拉螺絲等。 7） 樓面模板鋪完后，應認真檢查支撐是否牢固，模板梁內、板面應清掃干凈。模板應拼縫平整嚴密,拼縫位置下面必須要有次龍骨支撐并釘牢.拼縫處內貼膠帶,防止漏漿. 8） 在混凝土板面安裝鋼管立桿時，應對上部混凝土結構承載力強度的驗算，然后安裝可調底座及鋼管立桿、水平拉桿、剪刀撐，在混凝土面直接安裝可調底座時，要在根部設置兩個方向的水平拉結桿，以防止立桿根部移動。可調底座的調節螺桿伸出長度不超過200。9） 安裝鋼管立桿時，立桿要同時安裝水平拉桿、剪刀撐，并采用扣件與鋼管立桿扣牢。鋼管上部安裝的可調托座要牢固承托上部托梁。10） 剪刀撐應在滿堂

15、腳手架大梁側、外側周邊和內部每隔小于6m支架立桿縱橫設置，斜桿與地面傾角為450600 并與地面頂緊。 11） 梁底和高支模范圍的周邊連續設置水平剪刀撐，斜桿與梁側傾角為450600，從頂升開始每1.5m設置一道水平剪刀撐。3. 驗收驗收時以方案標準結合國家及地方政府相關規范規定進行，高支模驗收時必須由技術負責人、監理工程師、質量員現場檢查驗收。不合格部位應及時進行整改，按要求整改完成后方能進行下一道工序施工。1） 支撐體系支撐體系驗收主要對立桿間距、剪刀撐與立桿連接、水平剪刀撐、水平桿、掃地桿、梁底水平桿等是否按照方案要求進行搭設進行檢查。梁底立桿是否有防滑扣件應仔細檢查。.2） 模板模板安

16、裝允許偏差及檢驗方法應符合下表的規定：項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查樁、梁+4，-5鋼尺檢查垂直度全高5m6經緯儀或或吊線、鋼尺檢查全高5m8經緯儀或或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整（2m長度）52m靠尺和塞尺檢查模板加固系統應按照方案進行，梁底木枋間距、梁側模板加固、板底木枋間距、對拉螺桿間距應對照方案進行仔細檢查 。3） 鋼筋鋼筋間距、直徑應符合設計要求，梁鋼筋在梁底應墊放墊塊，二排筋與一排筋間距不小于25mm，不大于50mm。梁鋼筋籠應擺放在中間位置，兩側留出足夠保護層距離。板筋應錨

17、固在梁里，面筋與底筋應用馬鐙隔離，馬鐙間距不大于800800,板底筋墊放墊塊。鋼筋搭接應滿足錨固長度要求，但要避免鋼筋浪費。4. 混凝土澆筑方法及技術措施本工程采用泵送商品混凝土，泵送混凝土澆筑原則：由一端開始用“趕漿法”推進，先梁后板。梁板澆筑之前，墻柱應先行施工完畢，墻柱混凝土澆至梁底。1） 高支模質量保證措施，說明模板制安時的注意事項，成品保護及驗收。2） 施工前由施工員對工人進行詳細的技術交底，對鋼管支架搭設、模板安裝等按規范要求安裝。3） 施工場地必須平整、無雜物，因施工位置為內河河道位置，為保證筏板及剪力墻、柱的混凝土質量，并為后續施工做好準備，施工現場應有完善的排水措施。4） 鋼

18、管組合安裝前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼管的質量。5） 模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模枋木，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。6） 模板安裝中或完成后，由質量員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工，高支模搭設施工完成后按規定進行辦理驗收。7） 澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決，并向有關部門匯報。8） 施工必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001（2002年版）的有關要求；9） 扣件螺栓擰緊力矩為4060Nm。10）

19、 用于施工的鋼管、扣件要按規定進行質量檢測，禁止使用不合格的鋼管、扣件。11） 所有立桿必須為通長立桿，立桿嚴禁接長。12） 高支模支撐架必須由專業架子工進行搭設。5. 支撐體系拆除1） 模板支撐體系必須要在板混凝土的強度達到設計要求后才能拆除。2） 墻柱模板在混凝土強度達到拆模要求才允許拆模。3） 拆除時，支架的拆除應整體自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業。以先裝后拆，后裝先拆原則，自上向下拆除。4） 板模板拆除后同時拆除模板支撐架體，架體拆除后須立即對現場進行材料清理，做到工完場清。以便于河道的后續施工。5） 模板拆除質量應符合的規定（1） 主控項目底模及其支撐拆除時的混凝土強度應符合設

20、計要求；或符合下表規定。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求 構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率()板2502，8758100梁、拱，殼8758100懸臂構件100（2） 一般項目側模拆除時的混疑土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。按拆模方案觀察檢查。七、 施工安全管理（一） 安全管理機構 項目成立安全管理機構，以項目經理為首，明確安全管理小組組員職責，其他各部門協同配合。（二） 安全管理措施1、腳手架搭設前，應按建筑施工鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128

21、-2000）、（J43-2000）和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。2、對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件。3、搭設在腳手架立桿底座下應鋪設墊板。4、不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統。5、腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接。7、水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。8、可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。9、模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。10、外腳手架隨車行橋

22、施工作業高度增加而增加，外架搭設要求步距1.5m，立桿縱距1.5m，橫距0.9m。每隔3m滿鋪鋼笆。11、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。12、應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。13、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。14、腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。15、拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。16、拆除模板腳手架時應采用可靠安全措施，嚴禁拋擲。17、臺風及大雨天氣嚴禁施工作業。八、 質量保證措施1、模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件

23、及周邊環境編制施工方案，單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。2、模板作業時，對模板支撐采用鋼管支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料和竹材作立柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應采取排水措施，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。3、模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。4、樓面、屋面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應

24、進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固。5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。6、安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高出施工作業面至少1.2m 。7、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。九、 監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、地基是否積水，因搭設位置為河道，地勢較低，因此需做好排水準備工作，底座是否松動，立桿是否符合要求。2、連接扣件是否松動。3、架體是否不均勻的沉降、垂直

25、度。4、施工過程中是否有超載的現象。5、安全防護措施是否符合規范要求。6、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。7、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質檢員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差（mm）檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差50mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺8、觀測點的布設：根據圖紙設計，所以梁截面為600700mm，故觀測點選擇在

26、與河道垂直方向最外側梁受力最大位置，即梁的跨中，每側梁底布設不少于1個支架沉降觀測點（如下圖）。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。監測要求允許值5mm，監測預警值為10mm。觀測點大樣+9.監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。十、 應急救援預案（一） 概況本工程板最高支模高度6.1m，梁截面尺寸：600750，板厚度是200mm；在此區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。（二） 機構設置為對可能發生的事

27、故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理肖曉任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等。 （三） 機構的職責1、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2、負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。4、當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。（四） 應急救援工作程序1、當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長肖曉立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2、

28、由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3、事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4、項目部負責故事的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（五） 救援方法高空墜落應急救援方法：現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥

29、狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援方法：地當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；報120急救中心，傷員由項目部立即安排車輛送往平海鎮醫院進行搶救；急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；清理事故現場，

30、檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌

31、感染，會危及傷員的生命安全。如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援十一、 計算書（一） 墻支撐體系一、墻模板基本參數 計算斷面寬度520mm，高度5050mm，兩側樓板厚度0mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置11道

32、，在斷面內水平間距200+300+400+500+500+500+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土

33、的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三

34、、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.25m。 荷載計算值 q = 1.245.0000.250+1.405.4000.250=15.390kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得

35、到從左到右各支座力分別為 N1=1.539kN N2=4.232kN N3=4.232kN N4=1.539kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.408mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09610001000/13500=7.111N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32308.0/(2250.00018.000)=0.769N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度

36、計算值 v = 0.408mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2545.00+1.40.255.40=15.390kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2545.00=11.250kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 8.169kN

37、 經過計算得到最大變形 V= 0.076mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.360106/83333.3=4.32N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34221/(250100)=1.266N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/

38、mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.076mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.172mm 最大支座力 Qmax=17.564kN 抗彎

39、計算強度 f=0.714106/10160000.0=70.28N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.564 對拉螺栓強度驗算滿足要求!樓板模板扣件鋼管高支撐架計

40、算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數: 模板支架搭設高度為6.1m， 立桿的縱距 b=1.10m，立桿的橫距 l=1.10m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，間距500mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25

41、.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2001.100+0.3001.100=5.830kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I =

42、 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.205.830+1.43.300)0.500 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.29010001000/59400=4.889N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/

43、2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.830+1.43.300)0.500=3.485kN 截面抗剪強度計算值 T=33485.0/(21100.00018.000)=0.264N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.8305004/(1006000534600)=0.769mm 面板的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 (1)鋼筋混凝土板自重(kN

44、/m)： q11 = 25.0000.2000.500=2.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.500=0.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.500=1.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.202.500+1.200.150=3.180kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.808/1.100=

45、5.280kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.281.10 最大剪力 Q=0.61.1005.280=3.485kN 最大支座力 N=1.11.1005.280=6.389kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.639106/83333.3=7.67N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6q

46、l 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33485/(250100)=1.045N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.650kN/m 最大變形 v =0.6772.6501100.04/(1009500.004166666.8)=0.664mm 木方的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求!三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 6.389kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 15.649kN 經過計算得到最大變形 V=