1、混凝土現澆結構貝雷梁施工技術方案一、工程概況 工程為新城中心廣場，位于俆州市新城區中心位置，東至漢風路、南至普陀路。主要功能為商業街區、商務辦公樓及地下停車場，由A/B/C三座及D座商業，建筑物總高度66.15米，三塔樓結構，塔樓之間跨度16米，在十七層樓板標高59米處塔樓之間采用現澆混凝土結構連成一個整體直至屋面混凝土現澆結構，連體樓板共有兩層。二、方案選擇1、針對工程特點采用傳統鋼管支撐體系支撐高度過高，支撐體系荷載超重。存在超高現澆結構，施工不宜使用傳統鋼管支撐現澆混凝土工藝。為此在充分考慮各種因素的條件下，利用貝雷架作為模板支撐架的平臺施工，貝雷架選產 1500× 3000型

2、貝雷桁架片，高度 1.5m，每單片長度 3.0m。用 6個雙片片組裝成長度為 18m的貝雷架片。2、根據貝雷支架的工作特點，參考貝雷便橋的支撐方式，把貝雷支架拼裝、支撐在兩端結構框架梁上，梁上口用16#槽鋼沿梁設置作為貝雷架支座、并且確保兩邊板不受力，作為上部混凝土現澆結構的施工支架，考慮到貝雷架支撐在16層兩側框架梁上，為了保證該跨梁有足夠承載力，在上部施工時，該跨貝雷架梁下部三層摸板架體不拆除。這樣能夠保證該跨梁能承受上部17層荷載。如下圖1：圖-13、綜合考慮各種支撐方案，保證結構安全，決定采用橫向用雙排桁架，利用十六層混凝土現澆結構樓面梁支架基礎，兩排桁架之間用45支撐架聯結。根據支架

3、的設計形式，計算支架在恒載和活載作用下的撓度和承載能力，確保支架的變形量在規范允許的范圍內，并保證一定的安全系數。本混凝土現澆結構設置24排貝雷片，組成施工支架。貝雷梁用鋼管和型鋼聯結成整體，以保證支架受力均勻、穩定。中間7道跨度21m貝雷梁長度24m，其余跨度16m貝雷架長度為18m，等間距布置。貝雷架上面排12m長25型工字鋼，工字鋼間距與門架寬度一致，工字鋼在架體立桿位置焊25螺紋鋼筋25cm長然后插入鋼管，防止鋼管在工字鋼上滑移，工字鋼布置具體見平面圖，然后上面搭設滿樘支架。為了保證貝雷架與樓層之間有足夠的穩定性，具備一定抗鳳壓能力，將采取先澆17層柱子，后澆平面結構，這樣架體與柱子之

4、間有可靠連接點，提高現澆結構架體穩定性。三、梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 A、工程屬性新澆混凝土梁名稱GKL-7(3)新澆混凝土梁計算跨度(m)15.19混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×900新澆混凝土結構層高(m)2梁側樓板厚度(mm)150 B、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自

5、重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 C、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)800、900混凝土梁居梁兩側

6、立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450每跨距內梁底支撐小梁根數5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 D、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=400×15×15/615000mm3，Ibh3/12=400

7、×15×15×15/12112500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2×0.411.908kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×

8、;b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9×0.411.202kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×0.40.706kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×0.9×0.49.22kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/W(0.107×11.202×0.22+0.121×0.706×0.22)×106/1500

9、03.424N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.632×9.22×2004/(100×10000×112500)0.083mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.143×11.202×0.2+1.223×0.706×0.22.733kN 標準值(正常使用極限狀態) R'max1.143q2l1.143×9.22×0.

10、22.108kNE、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.733/0.46.834kN/m 小梁自重q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.20.049kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)&#

11、215;0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)×(0.45-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.15)×0.20.258kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)×(0.9-0

12、.45-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.15)×0.20.258kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.108/0.45.269kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)×0.20.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.45-0.4/2)/2×0.2+0.5×(0.9-0.15)×0.20.172kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0

13、.9-0.45-0.4/2)/2×0.2+0.5×(0.9-0.15)×0.20.172kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.106×106/640001.659N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.453kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.453×1000/(2×60×80)0.454N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.021mml/250450/2501.8mm 滿足

14、要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.193kN，R22.907kN，R30.193kN 正常使用極限狀態 R10.143kN，R22.202kN，R30.143kNF、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×3.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R32.907kN，R'maxR1

15、9;，R2'，R3'2.202kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) Mmax/W0.934×106/5080183.941N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax5.529kN max2Vmax/A=2×5.529×1000/48922.612N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max1.115mml/250800/2503.2mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載

16、能力極限狀態 圖一 立柱2：R213.185kN，同理可得 立柱1：R10.875kN，立柱3：R30.875kN 圖二 立柱2：R22.907kN，同理可得 立柱1：R10.193kN，立柱3：R30.193kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱2：R29.988kN，同理可得 立柱1：R10.649kN，立柱3：R30.649kN 圖二 立柱2：R22.202kN，同理可得 立柱1：R10.143kN，立柱3：R30.143kN G、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性

17、矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 由小梁驗算一節可知RmaxR1，R30.193kN，R'maxR1'，R3'0.143kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.062×106/508012.212N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.367kN max2Vmax/A=2×0.367×1000/4891.501N/mm2125N/mm2 滿足

18、要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.072mml/400800/4002mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax20.875kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！H、立柱驗算鋼管類型48×3.5立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.8=113.924=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k&#

19、215;la×h2/100.92×1.4×0.22×0.8×1.82/100.065kN·m 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2×0.410.865kN/m 2)小梁驗算 F10.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1 ×(0.45-0.4

20、/2)/2×0.20.133kN F20.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1 ×(0.9-0.45-0.4/2)/2×0.20.133kN q16.243kN/m q20.049kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxR'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2+0.15×(2-0.9)+Mw/lbmax0.685+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.

21、4×1×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.8，11.358，0.685+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.8+0.165+0.065/0.911.594kN fN/(A)+Mw/W11.594×103/(0.496×489)+0.065×106/508060.532N/mm2f205N/mm2 滿足要求！L、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座承載力容許

22、值N(kN)30 由"主梁驗算"一節計算可知可調托座最大受力NRmax13.185kNN30kN 滿足要求！四、施工方法1、 施工要點利用建筑結構樓面和設計增加支撐鋼支座，經構造要求和計算解決支座穩定和撓度控制，使用貝雷架的側向連接標準件控制側向剛度。在此基礎上分批吊裝就位固定，形成搭設鋼管滿堂架的平臺，并設置安全圍護。2、 工藝流程施工圖紙分析編制施工方案進行計算設計單位對支座認可支座選擇與施工驗收貝雷架及配件吊裝范圍內地面組裝吊裝前的全面安全檢查施工操作前最后交底吊裝安全和質量控制空中二次組裝安裝監測設置及記錄安全圍護設置交付使用使用期安全監測控制貝雷架拆除貝雷架及配件

23、保養入庫。3、貝雷架支座經設計同意專門對貝雷架支座進行設計，使之滿足施工荷載要求、滿足模板支撐體系要求、滿足安全要求。4、貝雷架拼裝與吊裝4.1、由于本工程中空部位跨度為16米和21米 ，需要組裝成的貝雷桁架長度為18 米和24米 ，在工程正式使用前，由兩片貝雷梁組裝成長度為18 米，重為3.6噸平臺進行加荷試壓和變形值摸底。根據模板結構計算書，一榀貝雷桁架最大線荷載為44.6kn/m，合計荷載為700kn。經現場模擬施工荷載進行加荷檢測，測得跨中最大撓度為45mm，對模板起拱高度提供了理論依據。 4.2、貝雷主桁在平地組裝，每片貝雷架之間必須用配套連接件加固，提高桁架的剛度。根據本工程實際情

24、況，選用sumitomo200t汽車吊進行現場吊裝，最大起重高度滿足工程施工要求。吊裝時使用的鋼梁、鋼絲繩，卡環等應和桁架重量匹配（即允許荷載內），吊裝時在拼裝好的貝雷主桁兩側設置好牽引繩，防止貝雷主桁在吊運過程中發生扭轉、撞擊工程外架。 4.3、安放貝雷桁架的主體結構框架梁支座，并且下部結構模板不能拆除根據計算，其上有4榀貝雷主桁。根據混凝土結構設計規范gb50010-2002，砼承壓驗算不可行，故設置了槽鋼粱墊，先按方案要求在貝雷架位置處放好線，以控制架體安放位置，在槽鋼粱墊兩側焊接了擋板，防止桁架在沒有加荷前發生位移，外側槽鋼牛腿兩側也設置了防滑擋板。全部貝雷桁架吊裝就位后，立刻進行現場

25、加固，貝雷桁架下弦每隔3m用腳手架鋼管加扣件固定，上弦采用在8槽鋼次梁上開孔用螺栓與貝雷架固定，保證貝雷架不位移，防止傾覆。保持了貝雷架高空自身穩定。五、質量保證措施為確保工程質量成立專項質量小組加強管理，強調預控，強調工程全過程的控制，至始至終抓好緊、抓實、抓好。專項質量小組組長：王新副組長：花永新 季浩組員：沙洪池 喬良衛2、保證人員素質。人員素質的保證是工程質量最跟本的保證，故選擇類似工程施工經驗的技術人員及作業工人。六、安全保證措施1、防止墜物傷人，在鋼管貝雷梁底部及側面張掛安全網、立警示牌，鋼管樁周邊布防撞設施；堅持施工隊伍的安全教育制度；項目安全員要經常檢查作業隊，認真做好分部分項

26、工程安全技術書面交底工作，詳細說明施工工藝流程、施工過程中應注意的安全事項及質量標準，交底人和被交底人雙方簽字。特種作業人員必須經培訓考試合格后持證上崗, 操作證必須按期復審, 不得超期使用。2、支架安全措施：2.1、必須嚴格按設計方案進行支架搭設，支架搭設所用鋼管上嚴禁打孔。2.2、剪刀撐、橫向斜撐等要同鋼管立柱同步搭設。立柱的垂直度，按規定無論從何種角度測量，必須達到50mm以內，且總高度的偏差不得大于100mm。2.3、搭設及拆除時現場必須設警戒區域，張掛醒目警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在排架下方繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責。2.4、在進行臨邊作業時，必須設置牢固可

27、行的安全防護設施，不同的臨邊作業場所、需設置不同的防護設施。2.5、作業人員處于高處危險施工全過程，必須佩戴安全帶，保險鉤宜高掛低用并扣在牢固部位。2.6、如遇強風、雨等特殊氣候，不進行支架搭設或拆除作業。夜間作業，要具備良好的照明設備。2.7、在貝雷梁底全寬掛好安全網，避免施工過程中物體高處墜落，擊傷人員。2.8、支架滯后一孔拆除，由跨中向兩端頭對稱拆除翼緣板部位支撐、支架由跨中向兩端頭對稱拆除底、腹板部位支撐、支架順序進行。絕對禁止未拆完內模豎向支撐即拆支架、未拆完翼緣板部分支撐支架即拆底腹板部位支撐支架，以防結構在體系轉換時產生破壞性荷載拉裂梁體。落架時先敲松木楔，再用撬棍將底模與砼分離

28、，最后取出底模以及方木。2.9、貝雷架拆除，本工程在17層和18層設計有后澆帶，貝雷架使用周期較長，必須在上部后澆帶迖到設計要求澆筑完、且底板上邊涂料膩子施工完成后方可拆除。2.10拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。施工前將所有垃圾清理干凈，防止石子等濺落傷人。2.11、拆除順序嚴格按照從上往下，后搭先拆、先搭后拆的順序，拆除從內向外拆除，各種構配件嚴禁拋擲至地面。七、應急預案保證措施為了防范施工現場安全生產事故的發生，及時做好安全事故發生后的救授處置工作，最大限度地減少事故損失，根據中華人民共和國安全生產法、建設工程安全生產管理條例的有關規定，結合本項目施工生產的實際，制定工程

29、安全應急預案。A、應急預案的任務和目標1、更好地適應法律法規和經濟活動的要求，給施工現場員工的工作和施工場區周圍居民提供更好更安全的環境；2、保證各種應急反應資源處于良好的備戰狀態；3、指導應急反應行動按計劃有序地進行，防止因應急反應行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；4、有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；5、幫助實現應急反應行動的快速、有序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。B、應急救援組織機構1、項目組成應急救援領導小組，設總指揮一名，副總指揮二名，六個救援小組，組員若干。組織機構圖如下：總指揮王新副總指揮季浩副總指揮花永新 危險源評估小組組長危險源評估小組組

30、長危險源評估小組組長危險源評估小組組長危險源評估小組組長2、現場應急救援流程：緊急事故處理流程圖發現人發現后立即向項目經理或現場負責人報告 迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向公司主管部門報告，并根據情況的嚴重程度決定是否報警求助。總指揮或副總指揮公司安全與工程管理部門判定項目經理部應急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現場協助處理，并向局安全與環境管理部門報告。應急電話：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救120 項目值班電話： 項目經理王新C、現場應急救援組織機構的職責、分工1、應急預案總指揮的職能及職責：1.1分析緊急狀態確定相應報警級別，根據相關危險類型、潛在后果、現

31、有資源控制緊急情況的行動類型；1.2指揮、協調應急反應行動；1.3與項目外應急反應人員、部門、組織和機構進行聯絡；1.4直接監察應急操作人員行動；1.5最大限度地保證現場人員和外援人員及相關人員安全；1.6協調后勤方面與支援應急反應組織；1.7應急反應組織的啟動；1.8應急評估、確定升高或降低應急警報級別；1.9通報外部機構，決定請求外部援助；1.10決定應急撤離，決定事故現場外影響區域的安全性；2、應急預案副指揮的職能及職責:2.1協助應急總指揮組織和指揮應急操作任務，總指揮不在現場時代替總指揮行使職責；2.2向應急總指揮提出采取的減緩事故后果行動的應急反應對策和建議；2.3保持與事故現場各

32、救援小組直接聯絡；2.4協調、組織和獲取應急所需的其它資源、設備以支援現場的應急操作；2.5定期檢查各常設應急反應組織和部門的日常工作和應急反應準備狀態；2.6根據各施工場區、加工廠的實際條件，努力與周邊有條件的企業為在事故應急處理中共享資源、相互幫助、建立共同應急救援網絡和制定應急救援協議。3、危險源風險評估小組的職能和職責:3.1對施工現場特點以及生產安全過程的危險源進行科學的風險評估；3.2指導安全部門安全措施落實和監控工作，減少和避免兇險源的事故發生；3.3完善危險源的風險評估資料信息，為應急反應的評估提供科學的合理的、準確的依據；3.4落實周邊協議應急反應共享資源及應急反應最快捷有效

33、的社會公共資源的報警聯絡方式，為應急反應提供及時的應急反應支援措施；3.5確定各種可能發生事故的應急反應現場指揮中心位置以使應急反應及時啟用；3.6科學合理地制定應急反應物資器材、人力計劃。4、現場醫療搶救小組的職能及職責:4.1搶救現場傷員；4.2將傷員送往醫院；4.3了解傷員傷勢和受傷部位，為醫院急救提供依據。5、搶險救災小組的職能和職責5.1組織人員搶救現場物資：5.2組建現場消防隊；5.3保證現場救援通道的暢通；5.4控制事故發展，排除險情。6、后勤保障組的職能及職責：6.1協助制訂施工項目應急反應物資資源的儲備計劃，按已制訂的項目施工生產現場的應急反應物資儲備計劃，檢查、監督、落實應急反應物資的儲備數量，收集和建立并歸檔；6.2定期檢查、監督、落實應急反應物資資源管理人員的到位和變更情況及時調整應急反應物資資源的更新和達標；6.3定期收集和整理各項目經理部施工場區的應急反應物資資源信息、