1、一.建筑設計1.設計要點1.1工程概況設計原始資料： 場地類別： 類 設計地震分組：第二組建筑類別: 乙類 設計使用年限：50年地面粗糙度： C類； 抗震等級： 二級抗震設防烈度：8 度 結構重要性系數:1.01.2建筑平面設計（1）依據建筑功能要求，確定柱網的尺寸，然后，再逐一定出各房間的開間和進深；（2）根據交通、防火與疏散的要求，確定樓梯間的位置和尺寸；（3）確定墻體所用的材料和厚度，以及門窗的型號與尺寸。1.3.建筑立面設計（1）確定門窗的立面形式。門窗的立面形式一定要與立面整體效果相協調；（2）與平面圖對照，核對雨水管、雨棚等的位置及做法；（3）確定墻體立面裝飾材料做法、色彩以及分格

2、藝術處理的詳細尺寸。1.4建筑剖面設計（1）分析建筑物空間組合情況，確定其最合適的剖切位置。一般要求剖到樓梯及有高低錯落的部位；（2）進一步核實梁、樓板等在外墻高度上的關系，確定選用那種類型的梁、樓板及其形狀和材料；（3）根據平面圖計算確定的尺寸，核對樓梯在高度方向上的梯段的尺寸，確定平臺梁的尺寸。2.方 案 設 計根據設計任務的要求，本方案盡量追求完美,造型美觀大方、新穎，有教學樓特色和氣息，方案可實施性較強。2.1建筑平面設計平面上力求簡單、規則、對稱，整個建筑平面為大體上為L形結構。既有利于自然采光和自然通風，同時又有利于抗震。本工程為現澆混凝土框架結構。在框架結構的平面布置上，柱網是豎

3、向承重構件，柱網布置既要滿足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使結構受力合理，構件種類少，施工方便。柱網布置還應與建筑分隔墻布置互相協調，一般常將柱子設在縱橫建筑墻交叉點上，以盡量減少柱網對建筑使用功能的影響。框架結構常用的柱網布置方式有：內廊式、外廊式、等跨式、不等跨式等。本框架結構采用內廊式柱網布置。建筑物的總長為134.1米，總寬度為63.15米，根據結構抗震規范，房屋的不均勻沉降，在8-9、19-20、E-F軸線間各設置一條伸縮縫。2.2建筑立面設計該教學樓在建筑立面上門廳以上采用玻璃幕墻，有效的滿足室內采光的要求，同時可以表現簡潔和現代感，還增加了立面的美觀效果。建筑立面和豎向剖面上

4、力求規則，避免立面的凹進或突出，使結構的側向剛度變化均勻，有利于結構抗震。2.3建筑剖面設計建筑物的剖面圖要反應出建筑物在垂直方向上各部分的組合關系。剖面設計的主要任務是確定建筑物各部分應有的高度、建筑物的層數及建筑空間的組合關系。在建筑物的層高上，該教學樓的層高均為3.9m，室內外高差為0.45m。總建筑高度為23m，滿足8度抗震設防烈度區建筑物高寬比不允許超過3的要求。另外從室內采光和通風及各層梁柱高度的角度考慮，窗臺的高度取0.9m，屋頂為平屋頂形式。此設計滿足“適用、經濟、美觀”的總體要求，建筑平面簡潔、明快、體現時代待征，結構方案合理，體系選擇準備、技術先進、利于施工，裝飾簡潔適用、

5、經濟。既體現“以人為本”的思想，又能反映學校發展歷程所凝練的文化特色。3.建 筑 設 計 說 明本工程為理工大學丁香教學樓，該工程總建筑面積約為14763.97m2。該工程位于抗震設防烈度為8度的區域，設計基本地震加速度為0. 2g，設計地震分組為第二組，框架抗震等級為二級。烈度為8度的區域，場地勘探深度內地層以第四紀中密-密實狀態的圓礫為主，故建筑場地內的類型為中硬場地土，場地類別為類。3.1.圖中標注除有特別注明外，標高以米計，尺寸以毫米計。房屋正常使用年限為50年。3.2.放樣以現場實際為放樣依據。4.建 筑 構 造 及 做 法4.1.墻體工程外墻體采用300厚水泥空心砌塊，內墻采用20

6、0厚水泥空心砌塊砌塊。4.2.門窗鋁合金門窗、塑鋼窗和木制防火夾板門。4.3樓梯本設計樓梯采用現澆梁式樓梯。4.4屋頂 屋頂采用非上人屋面。它是建筑頂部的圍護結構，由防水層和保溫層及結構層三部分構成，具體作法見剖面圖。4.5 散水做法為了保護近地墻不因外界雨、雪的侵襲而受潮受凍以致破壞，為加固墻身，以防因外界破壞而使墻身受損，同時也為了對建筑物立面處理產生一定效果，本設計用剁斧石勒腳，做600毫米寬散水4.6女兒墻為了美觀，立面設置女兒墻400mm高，100mm厚混凝土壓頂，并方便布置避雷網線。4.7雨水口屋面雨水口做法詳見圖集；水落管材料采用直徑為100PVC水落管。雨水管間距不大于24mm

7、5.結 構 設 計5.1 結 構 方 案建筑結構選型本工程是理工大學丁香教學樓，建筑面積為14763.97，建筑結構選型為鋼筋混凝土框架結構。建筑結構按材料分為砌體結構，混凝土結構，鋼結構等，各類結構都有一定的適用范圍，應根據材料性能、結構形式、受力特點和結構使用要求及施工條件等因素合理選擇。一般而言，鋼筋混凝土結構主要用于建筑多層住宅、辦公樓、教學樓以及單層工業廠房；鋼結構多用于建造超高層建筑以及有重型吊車，跨度大于36m或有特殊要求的廠房。其余情況可用鋼筋混凝土結構。本工程用鋼筋混凝土結構即可。 設計依據本設計主要依據以下現行國家規范及規程設計：建筑結構荷載規范（GB50009-2001）

8、建筑抗震設計規范（GB50011-2008）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）建筑地基基礎設計規范（GB 500072002）結構布置及計算簡圖設計資料基本風壓：0.55；基本雪壓：0.4地面粗糙類別：C類地質條件：地基承載力的標準值為220，不考慮地下水的作用該地區的抗震設防烈度為8度，設計基本加速度值0.20g，建筑安全等級級，場地類別類。柱網的平面布置如圖1，框架計算單元如圖2 圖1 結構平面柱網布置圖圖2 一榀框架結構計算單元(52軸)初步估計梁柱的截面尺寸框架結構沿縱橫兩個方向布置框架梁:縱、橫向外框架梁： h=(18112)l 取h=700mm，截面寬度取為b=350m

9、m縱、橫向井字梁邊框梁：取h=700mm，截面寬度取為b=350mm次梁：h=(112118)l 取hb=500250柱截面尺寸的確定：柱截面尺寸統一為hb=6006005.1.5 PKPM軟件荷載輸入值計算1) 屋面均布荷載不上人屋面，活荷載標準值0.5KN/ m2;上人屋面活荷載標準值2.0KN/ m2;雪荷載標準值0.4KN/ m2;風荷載標準0.55KN/ m2;說明：由建筑工程勘察設計規范，屋面均布荷載不應于雪荷載同時組合，取面均布活荷載為0.5KN/ m2，教室、辦公室活荷載標準值為：2.0KN/ m2；走廊、門廳、樓梯活荷載標準值為：2.5KN/ m22) 屋面工程a.屋面防水層

10、（剛性）30厚細石混凝土防水 1.0 KM/找平層：15厚水泥砂漿 0.015m20KN/=0.30KN/找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3找平 0.04m14KN/=0.56KM/保溫層：80厚礦渣水泥 0.08m14.5 KN/=1.16KM/結構層：120厚現澆鋼筋混凝土板 0.12m25 KN/=3KN/ 合計：6.19KN/b.各層走廊樓面水磨石地面（10面層、20水泥砂漿打底、素水泥漿結合一道）0.65KN/結構層：120厚現澆鋼筋混凝土板 0.12m25KN/=3KN/抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m17KN/=0.17KN/合計：3.82KN/c.標準層樓面大理石面層，水泥砂漿

11、擦縫、30厚1：3干硬性水泥砂漿，面上撒2 厚素水泥水泥漿結合層一道 1.16KN/結構層：120厚現澆鋼筋混凝土板 012m25KN/=3KN/抹灰層：10厚混合砂漿 0.0117KN/=0.17KN/ 合計：4.33KN/3)墻體工程外填充墻厚度為300mm，采用規格為300250160mm的水泥空心磚砌筑，容重為10.3 KN/m3 （GB5009-2001）;內外兩面厚20mm1：20水泥砂漿抹面，容重取20 KN/m3（GB5009-2001）;鋼框玻璃窗自重為0.4-0.45 KN/m2（GB5009-2001），取0.45 KN/m2。4)計算PKPM輸入各梁間恒荷載（為安全考慮

12、門、小窗不折減）（1）外縱墻自重 標準層： 縱墻： 0.9m0.24m18N/=3.89 KN/m 鋁合金窗： 0.35KN/1.8m=0.63KN/m 水泥粉刷內墻面： (3.3m-1.8m)0.36 KN/=0.54KN/m外墻面水泥粉刷外涂涂料： （3.3m-1.8m）0.5 KN/=0.75 KN/m合計：5.81KN/m 底層： 縱墻： （5.45-3.0-0.6-0.4）0.2418N/=6.26 KN/m 水泥粉刷外涂涂料外墻面： (5.45-3.0) 0.50kN/=1.23kN/m 水泥粉刷內墻面： （5.45-3.0）0.36kN/=1.17kN/m 合計：8.66KN/m

13、（2）內縱墻自重 標準層： 縱墻： 3m0.24m18KN/=12.96kN/m 水泥粉刷內墻面： 3m0.36 kN/2=2.16 kN/m 合計：15.12KN/m（3）內隔墻自重 底層： 內隔墻： （4.2-0.6）0.2418KN/=11.67KN/m 水泥粉刷墻面： （4.2-0.6）20.36KN/=1.94KN/m 合計：13.61KN/m 標準層： 內隔墻： （4.2-0.6）0.2418KN/=15.52 KN/m 水泥粉刷墻面： （4.2-0.6）20.36 KN/=2.59 KN/m 合計：18.11KN/m5.2 結 構 計 算板的計算 一、基本資料：1、房間編號： 1

14、 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 4.33 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 2700 mm；計算跨度Ly = 7800 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果：一、基本資料：1、房間編號： 1 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 4.33 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度L

15、x = 2700 mm；計算跨度Ly = 7800 mm 板厚H = 120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.04225+0.00190/5) (1.204.3+1.401.0) 2.72 = 2.05kNM 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.11604+0.00760/5) (1.41.0) 2.72 = 1.20kNM Mx= 2.05 + 1.20 = 3.25kNM Asx= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2) mi

16、n 0.307% ， 0.335% My =(0.00190+0.04225/5) (1.204.3+1.401.0) 2.72= 0.50kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.00760+0.11604/5)*(1.4* 1.0)* 2.72 = 0.31kNM My= 0.50 + 0.31 = 0.81kNM Asy= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2) min 0.307% ， 0.335% Mx =0.08330(1.204.3+1.402.0) 2.72 = 4.86kNM Asx= 368.46mm2，實配 8125 (As 4

17、02.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.307% ， 0.335% My =0.05544(1.20 4.3+1.40 2.0) 2.72 =3.23kNM Asy= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.307% ， 0.335%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： Mk =(0.04225+0.00190/5) (1.04.3+1.02.0 ) 2.72 =1.97kNM Mq =(0.04225+0.00190/5) (1.04.

18、3+0.5 2.0 ) 2.72 =1.66kNM Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 1.97/(0.87 101. 402.) = 55.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規

19、范式4） te 402./ 60000.=0.00670 1.1 - 0.65 2.01/(0.00670 55.68) = -2.395 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 402./1000/ 101.=0.00398 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規范式1）計算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 21000 402 1012/1

20、.150.200+0.2+67.0490.00398/(1+3.50.00)= 1439.58kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 ： 按混凝土規范第 8.2.5 條，當 0時， 2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土規范式） B 1.97/ 1.66*(2-1)+ 1.97 1439.58 = 781.524kNM(5)、撓度 f Qk L4 / B f 0.00261 6.3 2.74/ 781.524= 1.123mm f / L 1.123/2700.= 1/2403.，滿足規范要求！四、

21、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 1.97106/(0.87 101 402) = 55.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 55.68) = -1.242當 0.2 時，取 0.

22、2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 55.7/210000. (1.920.+0.0811.43/0.01000= 0.014，滿足規范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 0.48106/(0.87 93 402) = 14.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土

23、規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 14.68) = -7.781當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 14.7/210000. (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.004，滿足規范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混

24、凝土規范式3） sk 3.84106/(0.87 101 402)= 108.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 108.79) = -0.099當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200108.8/210000 (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.028，滿足規范要求！

25、 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 2.56106/(0.87 101 402) = 72.40N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 72.40) = -0.701當 0.2 時，取 0.2max crs

26、k/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 72.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01000 = 0.019，滿足規范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 3.84106/(0.87 101 402) = 108.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te

27、402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 108.79) = -0.099當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200108.8/210000(1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.028，滿足規范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk

28、 2.56106/(0.87 101. 402.) = 72.40N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 72.40) = -0.701當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 72.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.019，滿足規范要求！-一、基本資料：1、房間

29、編號： 2 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 4.33 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.50 kN/M2 計算跨度Lx = 5400 mm；計算跨度Ly = 3000 mm 板厚H =120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.00584+0.03828/5) (1.204.3+1.401.3) 3.02 =0.84kNM 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.02138+0.08834/

30、5) (1.41.3) 3.02 = 0.62kNM Mx= 0.84 + 0.62 =1.46kNM Asx= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2) min 0.307% ， 0.335% My =(0.03828+0.00584/5) (1.204.3+1.401.3) 3.02=2.47kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.08834+0.02138/5) (1.41.3) 3.02 =1.46kNM My= 2.47 +1.46 =3.92kNM Asy= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2) min 0.307

31、% ， 0.335% Mx =0.05710(1.204.3+1.402.5) 3.02 = 4.47kNM Asx= 368.46mm2，實配 8125 (As 402mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.307% ， 0.335% My =0.08115(1.204.3+1.402.5) 3.02 = 6.35kNM Asy= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2,可能與鄰跨有關系) min 0.307% ， 0.335%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： Mk =

32、(0.00584+0.03828/5) (1.04.3+1.02.5) 3.02 =0.83kNM Mq =(0.00584+0.03828/5) (1.04.3+0.52.5) 3.02 =0.68kNM Es 210000N/mm2 Ec 29791N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 0.83/(0.87 101

33、. 402) = 23.48N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000=0.00670 1.1 - 0.652.01/(0.0067023.48) = -7.186 當 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 402/1000/ 101=0.00398 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式

34、（混凝土規范式1）計算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 402 1012/1.150.200+0.2+67.0490.00398/(1+3.50.00)= 1439.58kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數 ： 按混凝土規范第 8.2.5 條，當 0時， 2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土規范式） B 0.83/ 0.68(2-1)+ 0.83 1439.58 = 792.294kNM(5)、撓度 f Qk L4 / B f 0.0024

35、5 6.8 3.04/ 792.294= 1.709mm f / L 1.709/3000= 1/ 1755.，滿足規范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 0.83106/(0.87 93 402) = 25.50N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.

36、01 時，取te 0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0125.50) = -4.014當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 25.5/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.007，滿足規范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 2.43106/(0.87 101. 402)

37、= 68.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0168.63) = -0.800當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 68.6/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.018，滿足規范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算

38、： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 3.51106/(0.87101402) = 99.33N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 99.33) = -0.213當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.2

39、00 99.3/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.026，滿足規范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 4.99106/(0.87101 402) = 141.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402/ 60000= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1

40、- 0.652.01/( 0.01141.17) = 0.176當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200141.2/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000)= 0.037，滿足規范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土規范式3） sk 3.51106/(0.87 101. 402.) = 99.33N/mm 矩形截面，A

41、te0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402./ 60000.= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 99.33) = -0.213當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200 99.3/210000 (1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.026，滿足規范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 ft

42、k / (tesk) （混凝土規范式2） sk Mk / (0.87ho As) （混凝土規范式3） sk 4.99106/(0.87101402) = 141.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120= 60000mm2 te As / Ate （混凝土規范式4） te 402./ 60000.= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 141.17) =0.176當 0.2 時，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規范式1）max 2.10.200141.2/210000(

43、1.920+0.0811.43/0.01000)= 0.037，滿足規范要求！一、基本資料：1、房間編號： 11 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 4.33 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx =3900 mm；計算跨度Ly =7800 mm 板厚H =120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HPB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx =(0.04000+0.00380/5) (1.204.3+1.401.0) 3.92 =

44、4.09kNM 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.09650+0.01740/5) (1.41.0) 3.92 = 2.13kNM Mx=4.09 +2.13 = 6.22kNM Asx= 368.46mm2，實配 8125 (As 402.mm2) min0.307% ， 0.335% My =(0.00380+0.04000/5) (1.204.3+1.401.0) 3.92= 1.18kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.01740+0.09650/5) (1.41.0) 3.92 = 0.78kNM My= 1.18 + 0.78 =1.

45、97kNM Asy= 368.46mm2，實配 8125 (As 402mm2) min 0.307% ， 0.335% Mx =0.08290(1.204.3+1.402.0) 3.92 = 10.08kNM Asx= 498.30mm2，實配 8100 (As 503mm2,可能與鄰跨有關系) min0.307% ， 0.419% My =0.05700(1.204.3+1.402.0) 3.92 =6.93kNM Asy= 378.45mm2，實配 8125 (As402mm2,可能與鄰跨有關系) min0.307% ， 0.335%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： Mk =(0.04000+0.00380/5) (1.04.3+1.02.0) 3.92 = 3.92kNM Mq =(0.04000+0.00380/5) (1.04.3+0.52.0) 3.92 = 3.30kNM Es 210000N/mm2 Ec