1、10 預應力混凝土結(jié)構構件由02規(guī)范 6 預應力混凝土結(jié)構構件計算要求修訂而成10.1 一般規(guī)定10.1.1 預應力混凝土結(jié)構構件，除應根據(jù)預應力混凝土結(jié)構構件，除應根據(jù)設計狀況設計狀況進行承載力計算進行承載力計算及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應對施工階段進行驗算。及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應對施工階段進行驗算。 10.1.2 預應力混凝土結(jié)構設計應計入預應力作用效應；對超靜定預應力混凝土結(jié)構設計應計入預應力作用效應；對超靜定結(jié)構，相應的次彎矩、次剪力及次軸力應參與組合計算。結(jié)構，相應的次彎矩、次剪力及次軸力應參與組合計算。 對承載能力極限狀態(tài)，當預應力作用效應對結(jié)構有利時，預應力作用分項系應

2、取1.0，不利時應取1.2；對正常使用極限狀態(tài)，預應力作用分項系數(shù) 應取1.0。 對參與組合的預應力作用效應項，當預應力作用效應對承載力有利時，結(jié)構重要性系數(shù)應取1.0；當預應力效應對承載力不利時，結(jié)構重要性系數(shù)應按本規(guī)范第3.3.2 條確定。10.1.2條文說明：條文說明： 在承載能力極限狀態(tài)下，預應力作用分項系數(shù)應按預加力作用的有利或不利分別取1.0或1.2。當不利時，如后張法預應力混凝土構件錨頭局壓區(qū)的張拉控制力，預應力作用分項系數(shù) 應取1.2。在正常使用極限狀態(tài)下，預應力作用分項系數(shù) 通常取1.0 。當按承載能力極限狀態(tài)計算時，預應力筋超出有效預應力值達到強度設計值之間的應力增量仍為結(jié)

3、構抗力部分。 次彎矩、次剪力和次軸力均為預應力荷載效應，也應當參與荷載效應組合和設計計算，為避免出現(xiàn)冗長的公式，在本規(guī)范諸多計算公式中并沒有列出相關次內(nèi)力。因此，當應用本規(guī)范公式進行正截面受彎、受壓及受拉承載力計算，斜截面受剪及受扭截面承載力計算，以及裂縫控制驗算時，均應計入相關次內(nèi)力。預應力筋的強度設計值在有關章節(jié)計算公式中給出。10.1.3 預應力筋的張拉控制應力應符合下列規(guī)定，且不宜小于0.4fptk ：1 鋼絲、鋼絞線2 預應力螺紋鋼筋注：當符合下列情況之一時，上述張拉控制應力限值可相應提高 或 ：1）要求提高構件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設置的預應力筋；2）要求部分抵消

4、由于應力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預應力損失。0.05ptkf0.85conpykf0.75conptkf0.05pykf10.1.3條文說明：條文說明：本條基本未做修改，除將表（本條基本未做修改，除將表（02規(guī)范）規(guī)范）6.3.1改成文字描述，刪掉改成文字描述，刪掉了熱處理鋼筋。此外，增加了中強度預應力鋼絲及預應力螺紋鋼了熱處理鋼筋。此外，增加了中強度預應力鋼絲及預應力螺紋鋼筋的張拉控制應力限值。筋的張拉控制應力限值。10.1.4 施加預應力時，所需的混凝土立方體抗壓強度應經(jīng)計算確定，但不宜低于設計的混凝土強度等級值的75%。注：當張拉預應力筋是為防

5、止混凝土早期出現(xiàn)的收縮裂縫時，可不受上述限制，但應符合局部受壓承載力的規(guī)定。10.1.5 后張法預應力混凝土超靜定結(jié)構，由預應力引起的內(nèi)力和變形可采用彈性理論分析，并宜符合下列規(guī)定：1 按彈性分析計算時，次彎矩M2 宜按下列公式計算：式中： 后張法預應力混凝土構件的預加力，按本規(guī)范公式(10.1.7-3)計算； 凈截面重心至預加力作用點的距離，按本規(guī)范公式(10.1.7-4)計算；211rppnMMMMN epNpne 預加力 對凈截面重心偏心引起的彎矩值； 由預加力 的等效荷載在結(jié)構構件截面上產(chǎn)生的彎矩值。 次剪力可根據(jù)構件次彎矩的分布分析計算，次軸力宜根據(jù)結(jié)構的約束條件進行計算。2 在設計

6、中宜采取措施，避免或減少支座、柱、墻等約束構件對梁、板預加力效應的不利影響。1MrMpNpN10.1.5條文說明：條文說明：通常對預應力筋由于布置上幾何偏心引起的內(nèi)彎矩Npepn以 M1表示，由該彎矩對連續(xù)梁引起的支座反力稱為次反力，由次反力對梁引起的彎矩稱為次彎矩M2。在預應力混凝土超靜定梁中，由預加力對任一截面引起的總彎矩Mr為內(nèi)彎矩M1與次彎矩M2之和，即Mr=M1+M2。次剪力可根據(jù)結(jié)構構件各截面次彎矩分布按力學分析方法計算。此外，在后張法梁、板構件中，當預加力引起的結(jié)構變形受到柱、墻等側(cè)向構件約束時，在梁、板中將產(chǎn)生與預加力反向的次軸力，為求次軸力也需要應用力學分析方法。10.1.6

7、 由預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力及相應階段預應力筋的應力，可分別按下列公式計算：此條未作修訂。只是將02規(guī)范6.1.5條中注：2“設計中宜采取措施避免或減少柱和墻等約束構件對梁、板預應力效果的不利影響。”刪掉了。10.1.7 預加力預加力及其作用點的偏心距(圖10.1.7)宜按下列公式計算：02規(guī)范是預應力鋼筋及非預應力鋼筋的合力注：2 當計算次內(nèi)力時，公式(10.1.7-3)、(10.1.7-4)中的l5和l5可近似取零。10.1.8 對允許出現(xiàn)裂縫的后張法有粘結(jié)預應力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在重力荷載作用下按承載能力極限狀態(tài)計算時，可考慮內(nèi)力重分布，并應滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求。當截面相對

8、受壓區(qū)高度不小于0.1 且不大于0.3 時，其任一跨內(nèi)的支座截面最大負彎矩設計值可按下列公式確定：且調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設計值的20。式中： 支座控制截面彎矩設計值； 控制截面按彈性分析計算的重力荷載彎矩設計值；MGQM 截面相對受壓區(qū)高度，應按本規(guī)范第6 章的規(guī)定計算；b 彎矩調(diào)幅系數(shù)。10.1.810.1.8條文說明：條文說明：彎矩重分布規(guī)律可描述為： ，其中， 為次彎矩消失系數(shù)。直接彎矩的調(diào)幅系數(shù)定義為： ，此處， 為調(diào)整后的彎矩值， 為按彈性分析算得的荷載彎矩值；它的變化幅度是： ， 此處， 為最大調(diào)幅系數(shù)。1/adMMb aM2(1)duMMMbdMmax0bbmaxb本次

9、修訂采用次彎矩參與重分布的方案，即內(nèi)力重分布所考慮的最大彎矩除了荷載彎矩設計值外，還包括預應力次彎矩在內(nèi)，本規(guī)范參考美國ACI 規(guī)范、歐洲規(guī)范EN1992-2等，規(guī)定對預應力混凝土框架梁及連續(xù)梁在重力荷載作用下，當受壓區(qū)高度 時，可允許有限量的彎矩重分布，并考慮次彎矩變化對截面內(nèi)力的影響，但總調(diào)幅值不宜超過25%。00.30 xh02規(guī)范是20%10.1.9 先張法構件預應力筋的預應力傳遞長度ltr 應按下列公式計算：此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.9，未作修訂。，未作修訂。10.1.10 計算先張法預應力混凝土構件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內(nèi)的預應力筋抗拉強度設計值

10、在錨固起點處應取為零，在錨固終點處應取為 ，兩點之間可按線性內(nèi)插法確定。預應力筋的錨固長度 應按本規(guī)范第8.3.1 條確定。此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.9，未作修訂。，未作修訂。pyfal10.1.11 對制作、運輸及安裝等施工階段預拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應力的構件，或預壓時全截面受壓的構件，在預加力、自重及施工荷載作用（必要時應考慮動力系數(shù)）截面邊緣的混凝土法向應力宜符合下列規(guī)定(圖10.1.11)：簡支構件的端截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應力允許大于 ，但不應大于 。tkf1.2tkf截面邊緣的混凝土法向應力可按下列公式計算：式中： 相應施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應力； 相應施工

11、階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓應力； 與各施工階段混凝土立方體抗壓強度 相應的抗拉強度標準值、抗壓強度標準值，按本規(guī)范表4.1.3 以線性內(nèi)插法確定；ctcccuftkckff、 構件自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值； 驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。kkNM、0W注：1，2無變化，增加注33 當有可靠的工程經(jīng)驗時，疊合式受彎構件預拉區(qū)的混凝土法向拉應力可按 控制。2cttkf10.1.12 施工階段預拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應力的構件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 不宜小于0.15%，對后張法構件不應計入 ，其中，A 為構件截面面積。預拉區(qū)縱向鋼筋的直徑不宜大于14mm，并應沿構

12、件預拉區(qū)的外邊緣均勻配置。注：施工階段預拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)注：施工階段預拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。具體情況按實踐經(jīng)驗確定。()/spAAApA10.1.11 10.1.12條文說明：條文說明：為確保預應力混凝土結(jié)構在施工階段的安全，明確規(guī)定了在施工階段應進行承載能力極限狀態(tài)驗算。對截面邊緣的混凝土法向應力的限值條件，是根據(jù)國內(nèi)外相關規(guī)范校準并吸取國內(nèi)的工程設計經(jīng)驗而得的。其中，對混凝土法向應力的限值，均按與各施工階段混凝土抗壓強度 相應的抗力強度及抗壓強度標準值表示。 對預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率取值，原則

13、上與本規(guī)范第8.5.1條的最小配筋率相一致。10.1.13 先張法和后張法預應力混凝土結(jié)構構件，在承載力和裂縫寬度計算中，所用的混凝土法向預應力等于零時的預加力 及其作用點的偏心距 ，均應按本規(guī)范公式(10.1.7-1)及(10.1.7-2)計算，此時，先張法和后張法構件預應力筋的應力 均應按本規(guī)范第10.1.6 條的規(guī)定計算。10.1.13條文說明：條文說明：對先張法及后張法預應力混凝土構件的受剪承載力、受扭承載力及裂縫寬度計算，均需用到混凝土法向預應力為零時的預應力筋合力 ，故此做了規(guī)定。此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.14，未作修訂。，未作修訂。0pe00pp、0pN10.1.14 無粘

14、結(jié)預應力矩形截面受彎構件，在進行正截面承載力計算時，無粘結(jié)預應力筋的應力設計值 宜按下列公式計算：對于不少于3 跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板， 取值不應小于50N/mm2。pup此時，應力設計值 尚應符合下列條件pu10.1.1410.1.16 為新增加的關于無粘結(jié)預應力構件的設計規(guī)定翼緣位于受壓區(qū)的T 形、I 形截面受彎構件，當受壓區(qū)高度大于翼緣高度時，綜合配筋指標 可按下式計算：p10.1.14條文說明：條文說明： 影響無粘結(jié)預應力混凝土構件抗彎能力的因素較多，如無粘結(jié)預應力筋有效預應力的大小、無粘結(jié)預應力筋與鋼筋的配筋率、受彎構件的跨高比、荷載種類、無粘結(jié)預應力筋與管壁之間的摩擦力

15、、束的形狀和材料性能等。因此，受彎破壞狀態(tài)下無粘結(jié)預應力筋的極限應力必須通過實驗來求得。 本次修訂采用了現(xiàn)行行業(yè)標準無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構技術規(guī)程JGJ 92的相關表達式，其以綜合配筋指標 為主要參數(shù)，考慮了跨高比變化影響。為反映在連續(xù)多跨梁板中應用的情況，增加了考慮連續(xù)跨影響的設計應力折減系數(shù)。在設計框架梁時，無粘結(jié)預應力筋外形布置宜與彎矩包絡圖相接近，以防災框架梁頂部反彎點附近出現(xiàn)裂縫。p10.1.15 無粘結(jié)預應力混凝土受彎構件的受拉區(qū)，縱向普通鋼筋的無粘結(jié)預應力混凝土受彎構件的受拉區(qū)，縱向普通鋼筋的配置應符合下列規(guī)定：配置應符合下列規(guī)定：1 單向板縱向普通鋼筋的截面面積 應符合下式規(guī)定

16、：且縱向普通鋼筋直徑不應小于8mm，間距不應大于200mm。sA2 梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積As應取下列兩式計算結(jié)果的較大值：上述要求的縱向普通鋼筋直徑不宜小于14mm，且應均勻分布在梁的受拉邊緣區(qū)。3 對一級裂縫控制等級的梁，當無粘結(jié)預應力筋承擔75%以上彎矩設計值時，縱向普通鋼筋面積應滿足承載力計算和公式（10.1.15-3）的要求。10.1.15條文說明：條文說明：在無粘結(jié)預應力受彎構件的預壓受拉區(qū)，配置一定數(shù)量的鋼筋，可以避免該類構件在極限狀態(tài)下呈雙折線型的脆性破壞現(xiàn)象，并改善開裂狀態(tài)下構件的裂縫和延性性能。1 單向板的鋼筋最小面積。本規(guī)范對鋼筋混凝土受彎構件，規(guī)定最

17、小配筋率為0.20%和 中的較大值。美國通過試驗認為，在無粘結(jié)預應力受彎構件的受拉區(qū)至少應配置從受拉邊緣至毛截面重心之間面積0.4%的鋼筋。綜合上述兩方面的規(guī)定和研究成果，并結(jié)合以往的設計經(jīng)驗，作出了本規(guī)范對無粘結(jié)預應力混凝土板受拉區(qū)普通鋼筋最小配筋率的限制。2 梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積。無粘結(jié)預應力梁的試驗表明，為了改善構件在正常使用下的變形性能，應采用預應力筋及鋼筋混合配筋方案。在全部配筋中，鋼筋的拉力占到承載力設計值 產(chǎn)生總拉力的25%或更多時，可更有效地改善無粘結(jié)預應力梁的性能，如裂縫分布、間距和寬度，以及變形性能，從而接近有粘結(jié)預應力梁的性能。所以，對無粘結(jié)預應力梁，本規(guī)范考慮適當

18、增加鋼筋的用量。45/tyff10.1.16 無粘結(jié)預應力混凝土板柱結(jié)構中的雙向平板，縱向普通鋼筋截面面積及其分布應符合下列規(guī)定：1 負彎矩區(qū)縱向普通鋼筋。在柱邊的負彎矩區(qū)，每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規(guī)定：式中：l平行于計算縱向受力鋼筋方向上板的跨度； h板的厚度。由上式確定的縱向鋼筋，應分布在各離柱邊1.5 h 的板寬范圍內(nèi)。每一方向至少應設置4 根直徑不小于16mm 的鋼筋。縱向鋼筋間距不應大于300mm，外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的1/6。在承載力計算中考慮縱向鋼筋的作用時，其外伸長度應按計算確定，并應符合本規(guī)范第8.3 節(jié)對錨固長度的規(guī)定；2 在荷載標準組合下，

19、當正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力滿足下列規(guī)定時，正彎矩區(qū)可僅按構造配置縱向普通鋼筋：3 在荷載標準組合下，當正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力超過0.4ftk且不大于1.0ftk時，縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規(guī)定：式中： Ntk 在荷載標準組合下構件混凝土未開裂截面受拉區(qū)的合力； fy 鋼筋的抗拉強度設計值，當fy 大于360 N/mm2 時，取360 N/mm2。縱向普通鋼筋應均勻分布在板的受拉區(qū)內(nèi)，并應靠近受拉邊緣布置。在承載力計算中考慮非預應力縱向受拉鋼筋作用時，其錨固長度應符合本規(guī)范第8.3 節(jié)的規(guī)定。4 在平板的邊緣和拐角處，應設置暗圈梁或設置

20、鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直徑不不應小于12mm，且不應少于4 根；箍筋直徑不應小于6mm，間距不應大于150mm。注：在溫度、收縮應力較大的現(xiàn)澆雙向平板區(qū)域內(nèi)，應按本規(guī)范第9.1.8 條配置普通構造鋼筋網(wǎng)。10.1.16條文說明：條文說明：對無粘結(jié)預應力混凝土板柱結(jié)構中的雙向平板，所要求配置的鋼筋分述如下：1負彎矩區(qū)鋼筋的配置。美國進行過1：3的九區(qū)格后張無粘結(jié)預應力平板的模型試驗。結(jié)果表明，只要在柱寬及兩側(cè)各離柱邊1.52倍的板厚范圍內(nèi)，配置占柱上板帶橫截面面積0.15%的鋼筋，就能很好地控制和分散裂縫，并使柱帶區(qū)域內(nèi)的彎曲和剪切強度都能充分發(fā)揮出來。此外，這些鋼筋應集中通過柱子和靠

21、近柱子布置。鋼筋的中到中間距應不超過300mm，而且每一方向應不少于4根鋼筋。對通常的跨度，這些鋼筋的總長度應等于跨度的1/3 。我國進行的1：2無粘結(jié)部分預應力平板試驗也證實在上述柱面積范圍內(nèi)配置的鋼筋是適當?shù)摹１疽?guī)范按式（10.1.16-1）對矩形板在長跨方向?qū)⒉贾幂^多的鋼筋。2正彎矩區(qū)鋼筋的配置。在正彎矩區(qū)，雙向板在使用荷載下按照抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應力配置非預應力筋數(shù)量的要求，是參照美國ACI規(guī)范對雙向板柱結(jié)構關于有粘結(jié)配筋最小截面面積的規(guī)定，并結(jié)合國內(nèi)多年來對該板按二級裂縫控制和配置有粘結(jié)普通鋼筋的工程經(jīng)驗作出規(guī)定的。克服溫度、收縮應力的鋼筋應按本規(guī)范第9.1節(jié)的相關規(guī)定執(zhí)行。3

22、在樓蓋的邊緣和拐角處，設置鋼筋混凝土邊梁，并考慮柱頭剪切作用，將該梁的箍筋加密配置，可提高邊柱和角柱節(jié)點的受沖切承載力。10.1.17 預應力混凝土受彎構件的正截面受彎承載力設計值應符合下列要求：式中： Mu 構件的正截面受彎承載力設計值，按本規(guī)范公式（6.2.10-1）、（6.2.11-2）或公式（6.2.14）計算，但應取等號，并將M 以Mu 代替； Mcr 構件的正截面開裂彎矩值，按本規(guī)范公式（7.2.3-6）計算。10.1.17條文說明：條文說明：本條為新增加內(nèi)容。本條為新增加內(nèi)容。本條規(guī)定了預應力混凝土構件的彎矩設計值不小于開裂彎矩，其目的是控制受拉鋼筋總配筋量不能過少，使構件具有應

23、有的延性，為了防止預應力受彎構件開裂后的突然脆斷。10.2 預應力損失值計算10.2.1 預應力筋中的預應力損失值可按表10.2.1 的規(guī)定計算。當計算求得的預應力總損失值小于下列數(shù)值時，應按下列數(shù)值取用：先張法構件 100N/mm2；后張法構件 80N/mm2。10.2.1條文說明：條文說明：預應力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應力松弛試驗表明，應力松弛損失值與鋼絲的初始應力值和極限強度有關。表中給出的普通松弛和低松弛預應力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計算公式，是按國家標準預應力混凝土用鋼絲GB/T5223-2002及預應力混凝土用鋼絞線GB/T5224-2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式，以便于應用

24、。當 時，實際的松弛損失值已很小，未簡化計算取松弛損失值為零。預應力螺紋鋼筋的應力松弛損失是根據(jù)國家標準預應力混凝土用螺紋鋼筋GB/T20065-2006的相關規(guī)定，經(jīng)分析提出的，待今后進行系統(tǒng)試驗后可再作更為準確的規(guī)定。/0.5conptkf10.2.2 直線預應力筋由于錨具變形和預應力筋內(nèi)縮引起的預應力損失值 應按下列公式計算：1l此條比此條比02規(guī)范刪掉了錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形規(guī)范刪掉了錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等）錨具等）錐塞式錨具（如鋼絲束用剛質(zhì)錐形錨具等）由于不屬于推廣應用的錨具，故不再列入。10.2.3 后張法構件曲線預應力筋或折線預應力筋由于錨具變形和預應力筋內(nèi)縮引

25、起的預應力力損失值l1 ，應根據(jù)曲線預應力筋或折線預應力筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf 范圍內(nèi)的預應力筋變形值等于錨具變形和預應力筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按表10.2.4 中的數(shù)值采用。 反向摩擦影響長度lf及常用束形的后張預應力筋在反向摩擦影響長度lf范圍內(nèi)的預應力損失值l1可按本規(guī)范附錄J 計算。10.2.4 預應力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失值l2 ，宜按下列公式計算：當（x+）不大于0.3 時，l2 可按下列近似公式計算：注：當采用夾片式群錨體系時，在con 中宜扣除錨口摩擦損失。式中： x從張拉端至計算截面的孔道長度，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度(m)；

26、從張拉端至計算截面曲線孔道各部分切線的夾角之和(rad)； 考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表10.2.4 采用； 預應力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按表10.2.4 采用。在公式（10.2.4-1）中，對按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可分段后疊加的廣義空間曲線，夾角之和可按下列近似公式計算：拋物線、圓弧曲線：廣義空間曲線：式中：v 、h 按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉(zhuǎn)角； v 、h 廣義空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角增量。10.2.4條文說明：條文說明：預應力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失，包

27、括沿孔道長度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。本次修訂根據(jù)國內(nèi)工程經(jīng)驗，增加了按拋物線、圓曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線彎轉(zhuǎn)角的近似計算公式。根據(jù)國內(nèi)的試驗研究資料及多項工程的實測數(shù)據(jù)，并參考國外規(guī)范的規(guī)定，補充了預埋塑料波紋管、無粘結(jié)預應力筋的摩擦影響系數(shù)。當有可靠的試驗數(shù)據(jù)時，本規(guī)范表10.2.4所列系數(shù)值可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。10.2.5 混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預應力筋的預應力損失值l5 、 l5可按下列方法確定：1 一般情況先張法構件151340605cupclf151340605cupclf（10.2.5-1）（10.2.5-2）02規(guī)范151220

28、455cupclf151220455cupclf先張法先張法151300555cupclf151300555cupclf151220255cupclf151220255cupclf后張法后張法后張法構件（10.2.5-3）（10.2.5-4）式中：pc 、pc 受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力筋合力點處的混凝土法向壓應力； f cu施加預應力時的混凝土立方體抗壓強度；、受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力筋和普通鋼筋的配筋率：對先張件， ；對后張法構件， ；對于對稱配置預應力筋和普通鋼筋的構件，配筋率、 應按鋼筋總截面面積的一半計算。 受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力筋合力點處的混凝土法向壓應力pc 、pc 應按本規(guī)范第10.1.5

29、 條及第10.1.7 條的規(guī)定計算。此時，預應力損失值僅考慮混凝土預壓前(第一批)的損失，其非預應力筋中的應力l5 、l5值應取為零；pc、pc 值不得大于0.5 f cu；當pc 為拉應力時，公式(10.2.5-2)、(10.2.5-4)中的pc 應取零。計算混凝土法向應力pc 、pc 時，可根據(jù)構件制作情況考慮自重的影響。 當結(jié)構處于年平均相對濕度低于40%的環(huán)境下， l5 、l5值應增加30%。00()/,()/pspsAAAAAA()/,()/psnpsnAAAAAA2 重要的結(jié)構構件，當需要考慮與時間相關的混凝土收縮、徐變及預應力筋應力松弛預應力損失值時，可按本規(guī)范附錄K 進行計算。

30、10.2.5條文說明：條文說明：根據(jù)國內(nèi)對混凝土收縮、徐變的試驗研究，應考慮預應力筋和鋼筋配筋率對l5 值的影響，其影響可通過構建的總配筋率 反映。在公式（10.2.5-1）至（10.2.5-4）中，分別給出先張法和后張法兩類構件受拉區(qū)及受壓區(qū)預應力筋處的混凝土收縮和徐變引起的預應力損失。公式反映了上述各項因素的影響，此計算方法比僅按預應力筋合力點處的混凝土法向預應力計算預應力損失的方法更為合理。此外，考慮到現(xiàn)澆后張預應力混凝土施加預應力的時間比28d齡期有所提前等因素，對上述收縮和徐變計算公式中的有關項在數(shù)值上作了調(diào)整。()ps 調(diào)整的依據(jù)為：預加力時混凝土齡期，先張法取7d，后張法取14d

31、；理論厚度均取200mm；相對濕度為40%70%, 預加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時間取1年的收縮應變和徐變系數(shù)終極值，并與附錄K計算結(jié)果進行校核得出。在附錄K中，本次修訂的混凝土收縮應變和徐變系數(shù)終極值，是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992-2：混凝土結(jié)構設計第一部分：總原則和對建筑結(jié)構的規(guī)定所提供的公式計算得出。混凝土收縮應變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對濕度為40%70%及70%99%分別給出的。混凝土收縮和徐變引起的預應力損失簡化公式是按周圍空氣相對濕度為40%70%得出的，其用于相對濕度大于70%的情況是偏于安全的。對于泵送混凝土，其收縮和徐變引起的預應力損失值亦可根據(jù)實際情況采用其他可靠

32、數(shù)據(jù)。10.2.6 后張法構件的預應力筋采用分批張拉時，應考慮后批張拉預應力筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮(或伸長)對于先批張拉預應力筋的影響，可將先批張拉預應力筋的張拉控制應力值 con增加(或減小) Epci 。此處pci為后批張拉預應力筋在先批張拉預應力筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應力。10.2.7 預應力混凝土構件在各階段的預應力損失值宜按表10.2.7 的規(guī)定進行組合。以上兩條與02規(guī)范相比無變化。10.3 預應力混凝土構造規(guī)定10.3.1 先張法預應力筋之間的凈間距不宜小于其公稱直公稱直徑的徑的2.5 倍和混凝土粗骨料最大粒徑的倍和混凝土粗骨料最大粒徑的1.25 倍倍，且應符合下列規(guī)定：預應

33、力鋼絲，不應小于15mm；三股鋼絞線，不應小于20mm；七股鋼絞線，不應小于25mm。注：當混凝土振搗密實性具有可靠保證時，凈間距可放寬至最大粗骨料粒徑的1.0 倍。10.3.1條文說明：條文說明：根據(jù)先張法預應力筋的錨固及預應力傳遞性能，提出了配筋凈距離的要求，其數(shù)值時根據(jù)試驗研究及工程經(jīng)驗確定的。根據(jù)多年來的根據(jù)多年來的工程經(jīng)驗，為確保預制構件的耐工程經(jīng)驗，為確保預制構件的耐久性，適當增加了預應力筋凈間距的限值。久性，適當增加了預應力筋凈間距的限值。10.3.2 先張法預應力混凝土構件端部宜采取下列構造措施：1 單根配置的預應力筋，其端部宜設置螺旋筋；2 分散布置的多根預應力筋，在構件端部

34、10d 且不小于100mm長度范圍內(nèi)，宜設置35 片與預應力筋垂直的鋼筋網(wǎng)片，此處d 為預應力筋的公稱直徑；3 采用預應力鋼絲配筋的薄板，在板端100mm 長度范圍內(nèi)宜適當加密橫向鋼筋。 4 槽形板類構件，應在構件端部100mm 長度范圍內(nèi)沿構件板面設置附加橫向鋼筋，其數(shù)量不應少于2 根。10.3.2條文說明：條文說明：先張法預應力傳遞長度范圍內(nèi)局部擠壓造成的環(huán)向拉應力容易導致構件端部混凝土出現(xiàn)劈裂裂縫。因此端部應采取構造措施，以保證自錨端的局部承載力。所提出的措施為長期工程經(jīng)驗和試驗研究結(jié)果的總結(jié)。近年來隨著生產(chǎn)工藝技術的提高，也有一些預制構件不配置端部加強鋼筋的情況，故規(guī)定特定條件下可故規(guī)

35、定特定條件下可根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗適當放寬。根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗適當放寬。10.3.3 預制肋形板，宜設置加強其整體性和橫向剛度的橫肋。端橫肋的受力鋼筋應彎入縱肋內(nèi)。當采用先張長線法生產(chǎn)有端橫肋的預應力混凝土肋形板時，應在設計和制作上采取防止放張預應力時端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施。10.3.4 在預應力混凝土屋面梁、吊車梁等構件靠近支座的斜向主拉應力較大部位，宜將一部分預應力筋彎起配置。10.3.5 預應力筋在構件端部全部彎起的受彎構件或直線配筋的先張法構件,當構件端部與下部支承結(jié)構焊接時,應考慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生的不利影響，宜在構件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設置足夠的非預應力縱向構造鋼筋

36、。10.3.310.3.5條與條與02規(guī)范無變化規(guī)范無變化。10.3.6 后張法預應力筋所用錨具、夾具和連接器等的形式和質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。10.3.6條文說明：條文說明：預應力錨具應根據(jù)預應力筋用錨具、夾具和連接器GB/T14370標準的有關規(guī)定選用，并滿足相應的質(zhì)量要求。10.3.7 后張法預應力筋采用預留孔道應符合下列規(guī)定：1 預制構件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm，且不且不宜小于粗骨料粒徑的宜小于粗骨料粒徑的1.25 1.25 倍；倍；孔道至構件邊緣的凈間距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直徑的一半；2 現(xiàn)澆混凝土梁中，預留孔道在豎直方向的凈間距不應小于孔道外徑，水

37、平方向的凈間距不宜不宜小于1.5 倍孔道外徑，且不應小于粗骨料粒徑的且不應小于粗骨料粒徑的1.25 倍倍；從孔道外壁至構件邊緣的凈間距，梁底不宜小于50mm，梁側(cè)不宜小于40mm；裂縫控制等級為三級的梁，上述凈間距分別不宜小于70mm 和50mm；3 預留孔道的內(nèi)徑宜比預應力束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大615mm；且孔道的截面積宜為穿入預應力束截面積的3.04.0 倍；4 當有可靠經(jīng)驗并能保證混凝土澆筑質(zhì)量時，預應力筋孔道可水平并列貼緊布置，但并排的數(shù)量不應超過2 束；5 在構件兩端及曲線孔道的高點應設置灌漿孔或排氣兼泌水孔，其孔距不宜大于20m；6 凡制作時需要預先起拱的構件，預留孔道宜

38、隨構件同時起拱；7 在現(xiàn)澆樓板中采用扁形錨固體系時，穿過每個預留孔道的預應力筋數(shù)量宜為35 根；在常用荷載情況下，孔道在水平方向的凈間距不應超過8 倍板厚及1.5m 中的較大值。10.3.7條文說明：條文說明：規(guī)定了后張預應力筋孔道間距要求。對于預制構件相對于現(xiàn)澆結(jié)構構件其控制相對容易，提出了更為嚴格的控制要求。要求孔道的豎向凈間距不應小于孔道直徑，主要考慮曲線孔道張拉預應力筋時出現(xiàn)的局部擠壓應力不致造成孔道間混凝土的剪切破壞。而對三級抗裂控制等級的梁提出更厚的保護層厚度要求，主要是考慮其耐久性。有關預應力孔道的并列貼緊布置，是為方便截面較小的梁類構件的預應力筋配置。預應力混凝土構件的跨度較大

39、時，其起拱值不宜過大。10.3.8 后張法預應力混凝土構件的端部錨固區(qū)，應按下列規(guī)定配置間接鋼筋： 1 采用普通墊板時，應按本規(guī)范第6.6 節(jié)的規(guī)定進行局部受壓承載力計算，并配置間接鋼筋，其體積配筋率不應小于0.5%，墊板的剛性擴散角應取45； 2 局部受壓承載力計算時，局部壓力設計值對有粘結(jié)預應力混凝土構件取1.2 倍張拉控制力，對無粘結(jié)預應力混凝土取1.2 倍張拉控制應力和fptk 中的較大值，fptk為無粘結(jié)預應力筋的抗拉強度標準值； 3 當采用整體鑄造墊板時，其局部受壓區(qū)的設計應符合相關標準的規(guī)定； 4 在局部受壓間接鋼筋配置區(qū)以外，在構件端部長度l 不小于截面重心線上部或下部預應力筋

40、的合力點至鄰近邊緣的距離e 的3 倍、但不大于構件端部截面高度h 的1.2 倍，高度為2 e 的附加配筋區(qū)范圍內(nèi)，應均勻配置附加防劈裂箍筋或網(wǎng)片(圖10.3.8)，配筋面積可按下列公式計算；且體積配筋率不應小于0.5%。 5 當構件端部預應力筋需集中布置在截面下部或集中當構件端部預應力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部時，應在構件端部布置在上部和下部時，應在構件端部0.2h 范圍內(nèi)設置附加范圍內(nèi)設置附加豎向防端面裂縫構造鋼筋（圖豎向防端面裂縫構造鋼筋（圖10.3.8），其截面面積應符），其截面面積應符合下列公式要求：合下列公式要求：當e 大于0.2h 時，可根據(jù)實際情況適當配置構造鋼

41、筋。豎向防端面裂縫鋼筋宜靠近端面配置，可采用焊接鋼筋網(wǎng)、封閉式箍筋或其他的形式，且宜采用帶肋鋼筋。式中：Ts錨固端端面拉力； P作用在構件端部截面重心線上部或下部預應力筋的合力設計值，可按本條第2 款的規(guī)定確定； e截面重心線上部或下部預應力筋的合力點至截面近邊緣的距離； h為構件端部截面高度。 當端部截面上部和下部均有預應力筋時，附加豎向鋼筋的總截面面積應按上部和下部的預應力合力分別計算的數(shù)值疊加后采用。 在構件橫向也應按上述方法計算抗端面裂縫鋼筋，并與上述豎向鋼筋形成網(wǎng)片筋配置。10.3.8條文說明：條文說明：后張預應力混凝土構件端部錨固區(qū)和構件端面在施工張拉后常出現(xiàn)兩類裂縫：其一是局部承

42、壓端塊承壓墊板后縱向劈裂裂縫；其二是當預應力在構件端部偏心布置，且偏心距較大時，在構件端面附近也會產(chǎn)生較高的橫向拉應力，故產(chǎn)生位于截面高度中部的縱向水平剝裂裂縫。 為確保安全可靠地將張拉力通過錨具和墊板傳遞給混凝土構件，并控制這些裂縫的發(fā)生和開展，在試驗研究的基礎上，在條文中作出了加強配筋的具體規(guī)定。對局部承壓加強鋼筋，提出當墊板是普通鋼板開穿筋孔的墊板時，可執(zhí)行本規(guī)范第6.6節(jié)規(guī)定，采用有關局部受壓承載力計算公式確定應配置的鋼筋，而當采用整體鑄造的帶有二次翼緣的墊板時，本規(guī)范局部受壓公式不再適用，需通過專門的試驗確認其傳力性能，所以應選用按有關規(guī)范標準進行驗證的產(chǎn)品，并配置規(guī)定的加強鋼筋，同

43、時滿足錨具布置對間距和邊距要求，參照行業(yè)標準預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程JGJ85的有關規(guī)定。為防止第一類劈裂裂縫，規(guī)范給出了配置附加鋼筋的位置和鋼筋面積計算公式；為防止第二類剝裂裂縫，要求合理布置預應力筋，盡量使錨具能沿構件端部均勻布置，以減少橫向拉力。當難于做到均勻布置時，為防止端面出現(xiàn)寬度過大的裂縫，根據(jù)理論分析和試驗結(jié)果，提出了限制剝裂裂縫的豎向附加鋼筋截面面積的計算公式以及相應的構造措施。本次修訂明確采用強度較高的熱軋帶肋鋼筋。此外，此條規(guī)定主要是針對后張法預制構件及現(xiàn)澆結(jié)構中的懸臂梁等構件的端部錨固區(qū)及梁中間開槽錨固的情況。10.3.9 當構件在端部有局部凹進時，應增設折線構造鋼筋（圖10.3.9）或其他有效的構造鋼筋。此條與02規(guī)范相比無變化。10.3.10 后張法預應力混凝土構件中，當采用曲線預應力束時，其曲率半徑其曲率半徑r rp p 宜按下列公式確定宜按下列公式確定，但不宜小于4m：式中：P預應力筋的合力設計值，可按本規(guī)范第10.3.8 條第2 款的規(guī)定確定； rp預應力束的曲率半徑（m）； dp 預應力束孔道的外徑； fc 混凝土軸心抗壓強度設計值；當驗算張拉階段曲率半徑時，可取