1、精選優質文檔-傾情為你奉上660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統計算（設計計算）一、 計算任務書（一） 計算題目國產660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統計算（設計計算）（二） 計算任務1. 根據給定熱力系統數據，計算氣態膨脹線上各計算點的參數，并在-s圖上繪出蒸汽的氣態膨脹線；2. 計算額定功率下的氣輪機進汽量Do，熱力系統各汽水流量Dj、Gj；3. 計算機組的和全廠的熱經濟性指標；4. 繪出全廠原則性熱力系統圖，并將所計算的全部汽水參數詳細標在圖中（要求計算機繪圖）。（三） 計算類型定功率計算（四） 熱力系統簡介某火力發電場二期工程準備上兩套660MW燃煤汽輪發電機組，采用一爐一機的單元制

2、配置。其中鍋爐為德國BABCOCK公司生產的2208t/h自然循環汽包爐；氣輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機。 全廠的原則性熱力系統如圖5-1所示。該系統共有八級不調節抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161Mpa壓力除氧器的加熱汽源。 第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7、0、-1.7。第一、二、三、五、六、七級回熱加熱器裝設疏水冷卻器，下端差均為5.5。 氣輪機的主凝結水由凝結水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由氣動給水

3、泵升壓，經三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達到274.8，進入鍋爐。 三臺高壓加熱器的疏水逐級自流至除氧器，第五、六、七級低壓加熱器的疏水逐級自流至第八級低壓加熱器；第八級低加的疏水用疏水泵送回本級的主凝結水出口。 凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回熱加熱其排汽亦進入凝汽器，設計排汽壓力為6.34kPa。 鍋爐的排污水經一級連續排污利用系統加以回收。擴容器工作壓力1.55Mpa，擴容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排入地溝。 鍋爐過熱器的減溫水（）取自給水泵出口，設計噴水量為66240kg/h。

4、 熱力系統的汽水損失計有：全廠汽水損失（）33000kg/h廠用汽（）23000kg/h(不回收)、鍋爐暖風器用氣量為65400kg/h,暖風器汽源（）取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計算植確定。 高壓缸門桿漏汽（和）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進除氧器（和）、均壓箱（和）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進除氧器（）和均壓箱（和）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級低加（），一股去軸封加熱器SG（），一股去凝汽器的熱水井。各汽水流量的數值見表1-1表1-1 各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數據漏氣點代

5、號漏氣量（kg/h）18243896624029082099323625721369漏氣比焓（kJ/kg）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏氣點代號漏氣量（kg/h）1551278522000658003300012705821漏氣比焓（kJ/kg）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始資料1.汽輪機型以及參數（1）機組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式氣輪機；（2）額定功率Pe=660MW；（3）主蒸汽初參數（主汽閥前）p0=16.58MPa，t0=538；（4）再熱蒸汽參數（進汽閥前）：

6、熱段prh=3.232MPa；tth=538； 冷段prh=3.567MPa；tth=315；（5）汽輪機排汽壓力pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓hc=2315kJ/kg。.6 9.782.機組各級回熱抽汽參數見表1-2表1-2 回熱加熱系統原始汽水參數項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加熱器上端差t-1.70-1.72.82.82.82.8加熱器下端差t15.55.

7、55.55.55.55.55.5水側壓力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損Pj%33353333（2）最終給水溫度tfw=274.8；（3）給水泵出口壓力ppu=21.47MPa，給水泵效率pu=0.83（4）除氧器至給水泵高差Hpu=22.4m；（5）小汽機排汽壓力pc,xj=6.27kPa；小汽機排汽焓hc,xj=2315.6kJ/kg3.鍋爐型式及參數（1）鍋爐型式：德國BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環汽包爐；（2）額定蒸發量Db=2208t/h（3）額定過熱蒸汽壓力Pb=17.42Mpa

8、； 額定再熱蒸汽壓力pr=3.85MPa；（4）額定過熱汽溫tb=541；額定再熱汽溫tr=541；（5）汽包壓力pdu=18.28MPa；（6）鍋爐熱效率b=92.5%。4.其他數據（1）汽輪機進汽節流損失pl=4%， 中壓缸進汽節流損失p2=2%；（2）軸封加熱器壓力psg=102KPa, 疏水比焓hd,sg=415kJ/kg；（3）機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數見表5-2；（4）鍋爐暖風器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數見表5-2；（5）汽輪機機械效率m=0.985；發電機效率g=0.99；（6）補充水溫度tma=20；（7）廠用點率=0.07。5.簡化條件（1）忽略加熱

9、器和抽汽管道的散熱損失。（2）忽略凝結水泵的介質焓升。二 、熱力系統計算(一) 汽水平衡計算1.全廠補水率ma全廠汽水平衡如圖1-3所示，各汽水流量見表1-4。將進、出系統的各流量用相對量表示。由于計算前的氣輪機進汽量Do為未知，故預選Do=kg/h進行計算，最后校核。 L pl 1 b 0=1 sp 2 fw sp ma 全廠工質滲漏系數L=DL/DO=33000/=0.鍋爐排污系數b1hl=Dbl/DO=22000/=0.其余各量經計算為 廠用汽系數 pl=0.01081 減溫水系數 sp=0.02974 圖1-3全廠汽水平衡圖 暖風機疏水系數 nf=65800/=0.由全廠物質平衡補水率

10、 ma=pl+hl+L=0.01081+0.+0.=0.2.給水系數fw由圖1-3所示，1點物質平衡 b=o+L=1+0.=1.2點物質平衡 fw=b+bl-sp=1.01622+0.-0.02974=0.99193.各小汽流量系數sg,k按預選的氣輪機進汽量DO和表1-1原始數據，計算得到門桿漏汽、軸封漏汽等各小汽的流量系數，填于表1-1中。（二）氣輪機進汽參數計算1. 主蒸汽參數 由主汽門前壓力po =16.58Mpa,溫度 to=538,查水蒸氣性質表， 得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽門后壓力p0=(1-p1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa由p0

11、=16.0128Mpa, h0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質表，得主汽門后氣溫t0=535.254。表2-5 全廠汽水進出系統有關數據名稱全廠工質滲漏鍋爐排污廠用汽暖風器過熱器減溫水汽（水）量kg/h3300011000220006580060483離開系統的介質比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系統的介質比焓83.783.783.7687724.72. 再熱蒸汽參數由中聯門前壓力prh=3.232Mpa,溫度trh=538,查水蒸氣性質表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中聯門后再熱氣壓prh=(1-p2)prh=(1-

12、0.02)3.232=3.16736Mpa由prh=3.1673Mpa, hrh= hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸氣性質表,得中聯門后再熱氣溫trh=537.716.(二) 輔助計算1. 軸封加熱器計算以加權平均法計算軸封加熱器的平均進汽比焓hsg.計算詳表見表2-6.表5-4 軸封加熱器物質熱平衡計算項 目汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系數i0.0.0.1.7760.0.0.0.0.汽水點比焓hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7總焓ihi4.32173.1

13、2114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焓 23.6729/0.=2702.292. 均壓箱計算以加權平均法計算均壓箱內的平均蒸汽比焓hjy.計算詳見表2-7表5-5 均壓箱平均蒸汽比焓計算 項 目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系數i0.0.0.0.0.0.汽水點比焓hi347431693024.33024.33397.2總焓ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比焓 12.3759/0.=3152.13.凝汽器平均壓力計算由psl=4.40k

14、pa,查水蒸氣性質表,得tsl=30.54;由ps2=5.38kpa,查水蒸氣性質表,得ts2=34.19;凝汽器平均溫度ts=0.5（tsl +ts2）=0.5（30.54+34.19）=32.365;查水蒸氣性質表,得凝汽器平均壓力ps=4.854kpa;將所得數據與表5-1的數據一起,以各抽氣口的數據為節點,在h-s圖上繪制出氣輪機的氣態膨脹過程線,見圖2-14 P0=116.0128 prh=3.232pht p0=16.58 t0=535.29 prh=3.167 trh=538 t0=538 2 hrh=3538.9 0 h0=3397.2 t3=446.1 0 t1=385.6

15、3 h3=3352.2 P1=5.945 1 h1=3144.2 p3=1.776 2 t2=320 4 t4=354.6 H2=3.27.1 p4=0.964 5 t5=354.6 h5=53169 prh=3.232 p2=3.668 p5=0.416 t6=191.1 6 h6=2851 P6=0.226 t7=120.2 單位：p-MPa 7 h7=2716t- p7=0.109 t8=59.7 h-kJ/kg 8 h8= 2455.8 p8=0.0197 C hc=2315.6 pc=0.0049 x=0.899 skJ(kgk) 圖2-14氣輪機的氣態膨脹過程線 （四）各加熱器進、

16、出水參數計算首先計算高壓加熱器H1。加熱器壓器1：1=（1-p1）P1=（1-0.03）5.945=5.766MPa式中 1第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對壓損；又P1=5.766MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,1=272.9H1出水溫度tw,1： tw,1= ts,1-t =272.9-（-1.7）=274.6式中 t 加熱器上端差。H1疏水溫度td1 ： Td1= tw,1+t1=243.4+5.5=248.9式中 t1 加熱器下端差，t1=5.5 tw,1進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=20.47MPa,由t1=274.6,查的H1

17、出水比焓hw,1=1204.5kJ/kg由tw,1=243.4,pw=20.47MPa, 查得H1進水比焓hw,1=1056.0kJ/kg由td1=248.9, 1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓hd,1=1080.4kJ/kg.至此,高溫加熱器H1的進、出口汽水參數已經全部算出。計算高壓加熱器H2加熱器壓器2：2=（1-p2）P2=（1-0.03）3.668=3.557MPa式中 2第二抽汽口壓力； P2抽汽管道相對壓損；又P2=3.557MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,2=243.4H2出水溫度tw,2： tw,2= ts,2 -t =243.4-0=243.4式中 t

18、加熱器上端差。H2疏水溫度Td，2 ： Td，2= tw,2+t2=208.3+5.5=213.5式中 t2 加熱器下端差，t2=5.5 tw,2進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=20.47MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓hw,2=1056.0kJ/kg由tw,2=208.3,pw=20.47MPa, 查得H2進水比焓hw,2=897.2kJ/kg由td，2=213.5, 2=3.557MPa, 查得H2疏水比焓hd,2=914.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H2的進、出口汽水參數已經全部算出。計算高壓加熱器H3加熱器壓器3：3=（1-p3）

19、P3=（1-0.03）1.776=1.722MPa式中 3第三抽汽口壓力； P3抽汽管道相對壓損；又P3=1.722MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,3=204.9H3出水溫度tw,3： tw,3= ts,3-t=204.9- (-1.7)=206.6式中 t加熱器上端差。H3疏水溫度td3 ： Td3= tw,3+t3=179.2+0=179.2式中 t3 加熱器下端差，t3=0 tw,3進水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=20.47MPa,由t3=206.6,查的H3出水比焓hw,3=889.7kJ/kg由tw,3=179.2,pw=20.47

20、MPa, 查得H3進水比焓hw,3=769.9kJ/kg由td，3=179.2, 3=1.722MPa, 查得H3疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此,高溫加熱器H3的進、出口汽水參數已經全部算出。計算高壓加熱器H4加熱器壓器4：4=（1-p4）P4=（1-0.05）0.964=0.9158MPa式中 4第四抽汽口壓力； P4抽汽管道相對壓損；又P4=0.9158MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,4=176.0H4出水溫度tw,4： tw,4= ts,4-t4 =176.0-0=176.0式中 t4加熱器上端差。H4疏水溫度td4 ： Td4= tw,4+t4=141+5.5=

21、146.5式中 t4 加熱器下端差，t4=5.5 tw,4進水溫度，其值從底壓加熱器H5的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=0.9161MPa,由t4=176.0,查的H4出水比焓hw,4= 745.4kJ/kg由tw,4=141,pw=0.9161MPa, 查得H4進水比焓hw,4= 593.7kJ/kg由td，4=146.5, 4=0.9158MPa, 查得H4疏水比焓hd,4= 617.3kJ/kg.至此,高溫加熱器H4的進、出口汽水參數已經全部算出。計算低壓加熱器H5加熱器壓器5：5=（1-p5）P5=（1-0.03）0.416=0.403MPa式中 5第五抽汽口壓力； P5抽

22、汽管道相對壓損；又P5=0.403MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,5= 143.8H5出水溫度tw,5： tw,5= ts,5 -t5 = 143.8-2.8=141式中 t5加熱器上端差。H5疏水溫度td5 ： Td5= tw,5+t5=120.3+5.5=125.8式中 t5 加熱器下端差，t5=5.5 tw,5進水溫度，其值從高溫加熱器H6的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=2.758MPa,由t5=2125.8,查的H5出水比焓hw,5= 530.1kJ/kg由tw,5=120.3,pw=2.758MPa, 查得H5進水比焓hw,5= 506.7kJ/kg由td，5

23、=125.8, 5=0.403MPa, 查得H5疏水比焓hd,5= 528.5kJ/kg.至此,高溫加熱器H5的進、出口汽水參數已經全部算出。計算低壓加熱器H6加熱器壓器6：6=（1-p6）P6=（1-0.03）0.226=0.219MPa式中 6第六抽汽口壓力； P6抽汽管道相對壓損；又P6=0.219MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,6= 123.1H6出水溫度tw,6： tw,6= ts,6-t= 123.1-2.8=120.3式中 t加熱器上端差。H6疏水溫度td6 ： Td6= tw,6+t6=89.3+5.5=94.8式中 t6 加熱器下端差，t6=5.5 tw,6進水溫

24、度，其值從低壓加熱器H7的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=2.758MPa,由t6=120.3,查的H6出水比焓hw,6= 506.7kJ/kg由tw,6=89.3,pw=2.758MPa, 查得H6進水比焓hw,6= 376.0kJ/kg由td，6=94.8, 6=0.219MPa, 查得H6疏水比焓hd,6= 397.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H6的進、出口汽水參數已經全部算出。計算低壓加熱器H7加熱器壓器7：7=（1-p7）P7=（1-0.03）0.109=0.076MPa式中 7第七抽汽口壓力； P7抽汽管道相對壓損；又7=0.076MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度

25、ts,7= 92.1H7出水溫度tw,7： tw,1= ts,7-t= 92.1-2.8=89.3式中 t 加熱器上端差。H7疏水溫度td7 ： Td7= tw,1+t7=56.1+5.5=61.6式中 t 加熱器下端差，t7=5.5 tw,7進水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=2.758MPa,由t7=89.3,查的H7出水比焓hw,7= 376.07kJ/kg由tw,7=56.1,pw=2.758MPa, 查得H7進水比焓hw,7= 237.09kJ/kg由td，7=61.6, 7=0.076MPa, 查得H7疏水比焓hd,7= 257.8kJ/kg.

26、 至此,高溫加熱器H7的進、出口汽水參數已經全部算出。計算低壓加熱器H8加熱器壓器8：8=（1-p8）P8=（1-0.03）0.0197=0.019MPa式中 8第八抽汽口壓力； P8抽汽管道相對壓損；又P8=0.019MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts,8= 58.9H8出水溫度tw,8： tw,8= ts,8-t = 58.9-2.8=56.1式中 t 加熱器上端差。H8疏水溫度td8 ： Td8= tw,8+t8=32.78+5.5=38.28式中 t8 加熱器下端差，t8=5.5 tw,8進水溫度，其值從低壓加熱器SG的上端差t計算得到 已知加熱器水側壓力Pw=2.758MPa

27、,由t8=56.1,查的H8出水比焓hw,8= 237.09kJ/kg由tw,8=32.78,pw=2.758MPa, 查得H8進水比焓hw,8= 139.7kJ/kg由td，8=38.28, 8=0.019MPa, 查得H8疏水比焓hd,8= 160.27kJ/kg.至此,高溫加熱器H8的進、出口汽水參數已經全部算出。現將計算結果列于表2-8。 表2-8 回熱加熱系統汽水參數計算項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8SG 汽 測抽汽壓力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019抽汽比焓hjkJ/kg3144.23027.13352.2316

28、9.01978.52851.02716.02455.82976.5抽汽管道壓損pj%33333333加熱器側壓力PjMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.076錯的0.0190.102氣側壓力下飽和溫度ts272.9243.4204.9176.0143.8123.192.159.8水 測水側壓力PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加熱器上端查t-1.70-1.702.82.82.82.8出水溫度tw，j274.6243.42.6.6176.0141120.389.356.1出水比焓hw，jkJ/kg

29、1204.51056.0889.7745.4594.9506.7376.07237.09進水溫度tw，j243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78進水比焓hw，jkJ/kg1056.2897.2769.9593.7506.7376.0237.09139.7加熱器下端查t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水溫度tdj248.9213.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比焓hdjkJ/kg1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.27415(五)高壓加熱器組抽汽系數計算1. 由高壓

30、加熱器H1熱平衡計算1高壓加熱器H1的抽汽系數1：1=fw（hw1-hw2）/h/h1-hd,1=0.07089 高壓加熱器H1的疏水系數d,1: d,1=1=0.07089 2.由高壓加熱器H2熱平衡計算2 、rh高壓加熱器H2的抽汽系數2：2=fw（hw,2-hw,3）/h-d,1（hd,1-hd,2）/h2-hd,2=0.07216高壓加熱器H2的疏水系數d,2: d,2=d,1+1=0.07089+0.07216=0.143再熱器流量系數rh: rh=1-1-2-sg,1-sg,2-sg,42-sg,5-sg,8-sg,7 =1-0.07089-0.07216-0.-0.-0. - 0

31、.-0.-0. =0.85053.由高壓加熱器H3熱平衡計算3本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焓hw,3為未知，故先計算給水泵的介質比焓升hpu。 如圖2-15所示，泵入口靜壓ppu:ppu=p4+gHpu=0.964+88910-69.822.4 =1.15952MPa式中 p4除氧器壓力，Mpa； 除氧器至給水泵水的平均密度，/m3給水泵內介質平均壓力ppj ppj=0.5（ppuppu）=0.5（21.47+1.1592）=11.31MPa給水泵內介質平均比焓hpj：取hpj =hpu=617.3根據ppj =11.31和hpj =617.3查得： p4 p4給水泵內介質平均比容pu

32、=0.00108 m3/給水泵介質焓升pu 除氧器pu = hpu - hpu= p Hpu =26.41kJ/kg pu hpu 給水泵 hpu給水泵出口比焓hpu： ppu ppu hpu= hpuhpu=617.3+26.4=643.7kJ/ 2-15給水泵焓升示意圖高壓加熱器H3的抽汽系數3：高壓加熱器H3的疏水系數d,3: d,3=d,2+3 =0.143+0.0856=0.2286 (六)除氧器抽汽系數計算 除氧器出水流量c,4 c,4 =fw+sp =0.989+0.03257=1.02157抽汽系數4：4=c,4（hw,4-hw,5）/h-d,3（hd,3-hw,5）-sg,4

33、（hsg,4-hw,5）-sg,5（hsg,5-hw,5）-sg,6（hsg,6-hw,5）-sg,7（hsg,7-hw,5）-nf（hnf-hw,5）/（h4-hw,5）=1.02157（745.9-595.3）/1.0-0.2286（759.9-595.3） -0.（3024.3-595.3）-0.（3024.3-595.3） -0.（3474-595.3）-0.（3169-595.3） -0.03235（697-595.3）/（3169-595.3）=0.00714除氧器的物質平衡和熱平衡見圖2-16。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量c，5為未知。 但利用簡捷算法可避開求取c，5。 4

34、（七）低壓加熱器組抽汽系數計算 sg4 c，5 g51.由低壓加熱器H5熱平衡計算5 nf d3 低壓加熱器H5的出水系數c，5： 2 1 由圖2-16， pu c,4 c，5=-d,3-4-sg,L1-nf =1.02157-0.2286-0.00714-0. 圖2-16除氧器的物質平衡和熱平衡-0.-0.-0.-0.03235 1-除氧器；2-ge給水泵；sg4=0.7167 g5-軸封漏汽系數；nf-暖風器凝結系數c,4-除氧器出水系數低壓加熱器H5的抽汽系數5 5=0.02553低壓加熱器H5的疏水系數d,5 d,5=5=0.025532.由低壓加熱器H6熱平衡計算6低壓加熱器H6的抽

35、汽系數6= =0.02577低壓加熱器H6疏水系數d,6=d,56=0.02553+0.02577=0.05133.由低壓加熱器H7熱平衡計算7低壓加熱器H7的抽汽系數7 7= =0.04599低壓加熱器H7的疏水系數d,7:d,7=d,6+7=0.0513-0.04599=0.097294.由低壓加熱器H8熱平衡計算8由于低加H8的進水焓hsg、疏水焓hd,8為未知，故先計算軸封加熱器SG。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓hw,sg： hw,sg=hc+ =171.49kJ/kg表2-6.由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7,查得軸封加熱器出水溫度tw,sg=32.78

36、.低壓加熱器H8疏水溫度td,8：td,8=tw,sg+t1=32.78+5.5=38.28由ps=0.0197Mpa, td,8=38.28查得低壓加熱器H8疏水焓hd,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器H8的抽汽系數8：8=0.2653低壓加熱器H8的疏水系數d,8：d,8=d,7+8 =0.09729+0.02653=0.1238(八)凝汽系數c計算1.小汽機抽汽系數xj：xj=0.036132.由凝汽器的質量平衡計算cc=c，5-d,8-sg-xj-ma=0.7167-0.1238-0.-0.03613-0.-0.03244=0.516583.由氣輪機汽側平衡校驗cH4抽汽口抽汽系

37、數和4： 4=4+xj+nf+pl=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加熱器抽汽系數和j：j=1+2+3+4+5+6+7+8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659軸封漏汽系數和sg，k：sg，k=sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，=0.+0.+0.+0.+0.+0.+0.+0. =0.凝汽系數c： c=1-j-sg=1-0.0659-0.=0.51658該值由凝汽器質量平衡計算得到的c相等，凝汽系數計算正確。（九）氣輪機

38、內功計算1.凝汽流做工cc=(csg,S+sg,T)( h0hc+qrh) Jqrh-sg,A(h0 h2) =0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)0. 01622=815.68kJ/kg式中qrh再熱器吸熱，qrh= hrhh2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg2.抽汽流做功a,j1H1抽汽做功a,1： a,1= h0 h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg1H2抽汽做功a,2： a,2= h0 h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg 1H3抽汽做功a,3： a,3= h0 h3+ qrh

39、=3397.2-3352.2+511.8=566.8 kJ/kg1H4抽汽做功a,4： a,4= h0 h4+ qrh =3397.2-3169+511.8=556.8 kJ/kg1H5抽汽做功a，5： a,5= h0 h5+ qrh =3397.2-2978.5+511.8=930.5 kJ/kg1H6抽汽做功a,6： a,6= h0 h6+ qrh =3397.2-2851+511.8=1058 kJ/kg1H7抽汽做功a,7： a,7= h0 h7+ qrh =3397.2-2716+511.8=1193 kJ/kg1H8抽汽做功a,8： a,8= h0 h8+ qrh =3397.2-

40、2455.8+511.8=1453.2 kJ/kg表2-9 做功量和抽汽量計算結果H1H2H3H4H5H6H7H81抽汽做功（kJ/kg）253370.1556.8740930.5105811931453.2各級抽汽量（kJ/h）1452051920524099353053454抽汽流總內功a,j： a,j=1a,1+2a,2+3a,3+4a,4+5a,5+6a,6+7a,7+8a,8=0.07089253+0.07216370.1+0.0856556.8+0.08643740+0.02553930.5+025771.58+0.045991193+0.026531453.2=273.4 kJ/

41、kg3.附加功量sg,k附加功量sg,k是指各小汽流量作功之和：sg,k=12(h0 h12+ qrh)+( 8 + 9+, 10 ) (h0 h8)=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.+0.+0. )(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg4.氣輪機內功ii=c+a,j+sg,k=815.68+273.4+24.58=1113.66 kJ/kg（十）氣輪機的內效率、熱經濟指標、汽水流量計算氣輪機比熱耗q0： q0= h0 hfw+rhqrh=3397.2-1204.4+0.8505511.8 =1757.5 kJ/kg氣輪機絕對內效率i：i=i /q0=1

42、113.66/1757.5=0.63365氣輪機絕對電效率e：e=mgi=0.9850.990.63365=0.61791氣輪機熱耗率q：q=3600/e=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)氣輪機汽耗率d：d=q/ q0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)氣輪機進汽量D0：D0=1000 d Pe=10003.3149660=/h式中Pe氣輪機額定功率，Pe=660MW校驗：氣輪機進汽量D0=/h，與初選值相等。給水流量Gfw：Gfw=c,4 D0=1.02157=/h凝結水泵流量Gcp：Gcp=c,5 D0=0.7167=/h凝汽量Dc：Dc=c

43、 D0=0.51658=/h第一級抽汽量D1：D1=1 D0=0.07089=/h第二級抽汽量D2：D2=2 D0=0.07216=/h第三級抽汽量D3：D3=3 D0=0.0856=/h第四級抽汽量D4：D4=4D0=0.00714=14520/h第五級抽汽量D5：D5=5 D0=0.02553=51920/h第六級抽汽量D6：D6=6D0=0.02577=52409/h第七級抽汽量D7：D7=7 D0=0.04599=93530/h第八級抽汽量D8：D8=8D0=0.02653=53954/h（十一）全廠性熱經濟指標計算1.鍋爐參數計算過熱蒸汽參數：由pb=17.42MPa,tb=541,查表得過熱蒸汽出口比焓hb=3397.3 kJ/kg再熱蒸汽參數：鍋爐設計再熱蒸汽出口壓力pr=3.85 MPa，該壓力以高于氣輪機排汽壓力prh=3.57 MPa，故按照氣輪機側參數，確定鍋爐再熱器出口壓力pr=3.41 MPa.由pr=3.294 MPa和tr=541,查表得再熱蒸汽出口比焓hr=3544 kJ/kg.再熱器換熱量qrh=hrh2=3544-3027.1=516.9 kJ/kg2.鍋爐有效熱量q1q1=(fWbl)( hbhfw)+ bl( hblhfw)+ sp( hbhsp)+ rh qrh =(0.989-0.)(3397.3-1204.41