1、樓濱州華濱新苑二期職工保障房住宅小區7#消防連廊模板支撐架施工方案一、工程概況 樓北立面十二層、十六層(結構層標高為濱州華濱新苑二期 職工保障房住宅小區7#)位置各設計了一道消防連廊。消防連廊為懸挑鋼筋混 凝土結構，混凝土、，連梁X 500mm強度等級為C30，其中挑梁 懸挑長度為2.0m，梁的截面尺寸大為 200mm。500mm，連廊板厚100mm , 連廊寬2000mm (連梁外側距離)截面尺寸為200mm X 二、編制依據：、 根據本工程施工圖紙及有關標準圖；1 2、根據國家有關規范、標準和地區的有 關規程；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011 ) GB502

2、04-2015 ;、混凝土結構工程施工質量驗收規范(45、建筑工程質量驗收 統一標準(GB50300-2013 );6、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-2016 );7、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011 );)8、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(DB33/1035-2006 三、消防 連廊模板支撐方案設計由于本工程消防連廊設計為外部懸挑鋼混凝土結構， 連廊模板排架底部無支撐點，因1、此在連廊模板排架底部架設鋼梁，以作為連廊模板排架支撐點之用。3.5mm鋼梁上架設48X、2連廊模板排架底部支撐鋼梁設置在連廊層高的下一樓層位置，鋼管排架，以作為連廊 模板的支撐。2.5m外端

3、3.5m，長16# 3、鋼梁擬采用工字鋼，6m里端錨固在已澆筑好的十層樓板上，專業資料作為排架及施工腳手架的支撐點；外挑部位下面用斜撐加固。4、 工字鋼鋼梁水平間距1.4m，里端設置二道（局部三道）錨環（HPB235級 16鋼筋）。5、在工字鋼鋼梁上鋪設三道通長12.6#槽鋼橫梁，作為排架立桿的支撐點，槽 鋼間距0.9m。& 連廊模板支撐排架的立桿橫距（垂直連廊方向）0.9m，縱距（沿連廊方向）0.7m ;排架底部（距工字鋼0.2m處）設置縱、橫向掃地桿，排架中部（距工字 鋼1.4m處）設置縱、橫向連桿，排架頂部設置縱、橫向承重鋼管；排架立桿與 剪力墻模板拉結牢固。7、連廊外側施工腳手

4、架橫距0.95m，縱距1.4m，步距1.8m ;腳手板采用木板 封閉，上部腳手板高出連廊頂面 0.2m ;腳手架防護欄桿高度為1.2m。8、為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁和槽鋼橫梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。故在工字鋼和槽鋼上焊接長度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋,將立桿套座其外十二層結枸900903卜一層結構16#工字鋼-1150一忙悴二車j軸90090亠1800 :a 11 4!G)2550U5DE&Q0Qr連廊模板支架側立面四、消防連廊模板支架力學計算：梁模板支撐架計算4.1 500mm計算）（按最不利工況梁的截面200mm X車位：mm梁模板支架

5、平面圖梁模板支架剖面圖、參數信息A模板支撐及構造參數1、;:0.50 : B(m)0.20 ;梁截面高度 D(m)(1)梁截面寬度0.90 ; L120.00 ;立桿沿梁跨度方向間距(m): 混凝土板厚度(mm): a 0.05 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m) :(3) ;: 0.90(m)立桿步距h(m): 1.20 ；板底承重立桿橫向間距或排距 L (4)b 0.70 ； 2.56 ;梁兩側立桿間距(m): H(m) (5)梁支撐架搭設高度：承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；(6)3.5 ; 0(7)采用的鋼管類型為48 X立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情

6、況，取扣件抗滑承載力折減(8) ; 0.85系數：專業資料2、荷載參數(1) 新澆混凝土重力密度(kN/m) : 24.00 ; 3(2)模板自重(kN/m) : 0.35 ; 2(3)鋼 筋自重(kN/m):1.50 ; 3 施工均布荷載標準值(kN/m): 3.0 ; 2(5)新澆混凝土 側壓力標準值(kN/m) : 14.4 ; 2(6)振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m) : 2.0 ; 2 振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m): 4.0 ;23、材料參數(1)木材品種：杉木；木材彈性模量 E(N/mm) : 9000.0 ;2(2)木材抗壓強度設計值 fc(N/mm) : 10.0

7、; 木材抗彎強度設計值fm(N/mm) : 13.0 ;木材抗剪強度設計值fv(N/mm) : 1.5;22(4)面板材質：膠合面板；面板厚度(mm) : 18.00 ;面板彈性模量 E(N/mm) : 9500.0 ;面板抗彎強度設計值fm(N/mm) : 13.0 ;224、梁底模板參數(1) 梁底方木截面寬度b(mm) : 40.0 ;梁底方木截面高度h(mm) : 80.0 ; 梁底縱向支撐根數：2;5、梁側模板參數(1) 主楞間距(mm) : 700 ;次楞根數：3;(2) 主楞豎向支撐點數量：2; 固定支撐水平間距(mm): 700 ; 豎向支撐點到梁底距離依次是：Omm , 24

8、5mm ;(5)主楞材料：圓鋼管；專業資料48.00 ;壁厚(mm) : 3.50 ； (6)直徑(mm):(7)主楞合并根數：2；(8)次楞材料：木方；高度(mm) :; 80.00 (9)寬度(mm): 40.00、梁側模板荷載計算B按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并 取其：中的較小值 VBBF=0.22 丫 t1/221H丫F=;其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3 t -新澆混凝土的初凝時間，取 5.000h ；T -混凝土的入模溫度，取C； 25.000;混凝土的澆筑速度，取1.500m/hV -0.600m ； H -混凝土側壓力計算位

9、置處至新澆混凝土頂面總高度，取外加劑影響修正系數，取 ；B - 1.0001 B -混凝土坍落度影響修正系數，取 1.150。2 分別計算得 37.183 kN/m、14.400 kN/m，取較小值 14.400 kN/m作為本工程計算222荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。mm)單位：面板計算簡圖(強度計算、1材料抗彎強度驗算公式如下：M/W < f1.8/6=37.8cm ;W = 70 x 1.8 X面

10、板的凈截面抵抗矩，其中，W - 3 mm);面板的最大彎矩 M - (N )面板的彎曲應力計算值(N/mm(T -2)； f-面板的抗彎強度設計值(N/mm 2按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql 2作用在模板上的側壓力，包括： ,q -其中;0.7 Xl4.4=12.096kN/m 新澆混凝土側壓力設計值：q= 1.2 X 1 ； x 4=3.92kN/m振搗混凝土荷載設計值：q= 1.4X 0.72 ；計算跨度：I = (500-120)/(3-1)= 190mm; mm10N (500-120)/(3-1)面板的最大彎矩 M= 0.125 X (12.096

11、+3.92) X = 7.23 X 42：面板的最大支座反力為；(12.096+3.920) X (500-120)/(3-1)/1000=3.804kNN=1.25ql=1.25 X =1.9N/mm ; 10 / 3.78 X 10 X經計算得到, 面板的受彎應力 計算值：= 7.23244 ;面板的抗彎強度設計值：f = 13N/mm 2, f=13N/mm 面滿足要求！2、撓度驗算v = 0.521q“(100EI) < v =l/2504q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值：q = q=12.096N/mm ；1l-計算跨度：I = (500-120)/(3-1)=

12、190mm；E-面板材質的彈性模量：E = 9500N/mm ； 2I-面板的截面慣性矩I = 70 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=34.02cm ;4面板的最大撓度計算值：v = 0.521 X12.096 X (500-120)/(3-1)/(100 X 9500 X 3.40 X 10) 54= 0.025 mm ;面板的最大容許撓度值:v = l/250 =(500-120)/(3-1)/250 = 0.76mm;面板的最大撓度計算值v =0.025mm小于 面板的最大容許撓度值v =0.76mm，滿足要求！D、梁側模板支撐的計算1、次楞計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按

13、照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.804/0.700= 5.434kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度 40mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1 X 4 X 8 X 8/6 = 42.67cm ; 3I = 1 X 4X 8 X 8 X 8/12 = 170.67cm ; 4E = 9000.00 N/mm ;2.225i434kNZm5 434kNAnE.434khl/mLL700*1r(kN)剪力圖計算簡圖(mm)變形圖m)彎矩圖(kN =0.585最大變形 v mM = 0.266 k

14、N ,最大支座反力 R= 4.184 kN，經過計算 得到最大彎矩mm1)次楞強度驗算(：強度驗算計算公式如下 =M/W<f(T X 10 = 6.2 N/mm ; 10經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值c = 2.66X /4.27254 : f = 13N/mm ;次楞的抗彎強度設計值2 t = 6.2 N/mm 小于次楞的抗彎強度設計值 次楞最大受彎應力計算值2，滿足要求！ f=13N/mm 2專業資料(2) 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：v = 700/400=1.75mm ;次楞的最大撓度計算值v =0.585mm小于次楞的最大容許撓度值 v =1.75mm，滿足要求!

15、2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.184kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 2 X 5.078=10.16cm ; 3| = 2 X 12.187=24.37cm ; 4E = 206000.00 N/mm ;主楞計算簡圖0 061(mm)主楞變形圖m) (kN主楞彎矩圖經過計算得到最大彎矩 M= 0.282 kN - m，最大支座反力 R= 6.489 kN，最大變形0.061 mm(1)主楞抗彎強度驗算(T = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值：(

16、T = 2.82 X 10/1.02 X 10 = 27.8 N/mm ; 主楞的245抗彎強度設計值：f =0.85 X 205=174.25N/mm (0.85為鋼管強度折 減系數)；2主楞的受彎應力計算值 (T =27.8N/mm小于主楞的抗彎強度設計值 2f=174.25N/mm，滿足要求！ 2 (2 )主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.061 mm主楞的最大容許撓度值：v = 245/400=0.612mm ;主楞的最大撓度計算值v =0.061mm小于主楞的最大容許撓度值 v =0.612mm，滿足要求！E、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計

17、算的原則是按照模板底支撐的 間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、 新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、 新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。4.8610 X W =90034 ； X 18/12 = 4.3710mm XXX:分別為I本算例中，面板的截面慣性矩和截面抵抗矩W mm ； X 18 X 18/6 =I = 9001818 45專業資料底模面板計算簡圖1、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q=1.2 X (24.00+1

18、.50) X 0.50+0.35 X 0.90=14.148kN/m ;1 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m):q=1.4 X (2.00+3.00) X 0.90=6.300kN/m ;2q=14.148+6.300=20.448kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下：M=ql/8 = 1/8 X 20.448 X 200=1.02 X 10N mm ； 522max R=R=0.5ql=0.5 X 20.448X 0.2=2.045kN ba =M/W=1.02 X 10/4.86 X 10=2.1N/mm ; 254max 梁底模面板計算應力c =2.1 N/mm小于梁

19、底模面板的抗彎強度設計值2f=13N/mm，滿足要求！ 22、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：V = 5ql/(384EI) < v =l/2504其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q/1.2=11.790kN/m ; 1l-計算跨度(梁底支撐間距)：l =200.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm ;2面板的最大允許撓度值:v =200.00/250 = 0.800mm ;面板的最大撓度計算值：V = 5 X 14.148 X 200/(384 X 9500 X4.37 X10)=0.07

20、1mm ;54 專業資料面板的最大撓度計算值：V =0.071mm 小于面板的最大允許撓度值:v =0.8mm，滿足要求！F、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、 新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。1、荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：9009009D0q=1.59/0.7=2.272kN/m2、方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 X 8 X 8/6 =

21、42.67 cm ;3|=4 X 8 X 8X 8/12 = 170.67 cm ;4(1)方木強度驗計算公式如下:最大彎矩M =0.1ql= 0.1 X 2.272 X 0.9 = 0.184 kN m; 22 最大應力=M/ W = 0.184 X 10/42666.7 = 4.3 N/mm ; 26 抗彎強度設計值f =13 N/mm ; 2 專業資料方木的最大應力計算值 4.3 N/mm小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm,滿足要22求!(2)方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足t = 3V/(2bh)0 其中最大剪力：V =0.6 X 2.272 X 0.9 = 1.227 kN ;

22、方木受剪應力計算值t = 3 X 1.227 X 1000/(2 X 40 X 80) = 0.575 N/mm ; 2 方木抗剪強度設計值t = 1.5 N/mm ; 2方木的受剪應力計算值 0.575 N/mm 小 于 方木抗剪強度設計值1.5 N/mm,滿足口要求！(3) 方木撓度驗算：計算公式如下：V = 0.677ql/(100EI) < v =l/2504 方木最大撓度計算值v = 0.677 X 2.272 X 900 /(100 X 9000 X 170.667 X10)=0.657mm ;44 方木的最大允許撓度 v =0.900 X 1000/250=3.600 mm

23、 ;方木的最大撓度計算值V = 0.657 mm小于 方木的最大允許撓度v =3.6mm，滿足要求！3、支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P=R=2.045kNA1梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P=(0.700-0.200)/4 X 0.900 X (1.2 X 0.120 X 24.000+1.4 X 3.000)+1.2 X 2X0.900 X (0.500-0.120) 2X 0.350=1.149kN31933.1933.193kh3.l93kNzcoJ"鬥I,T(3)(kN)剪力圖m)簡圖(kN-1.616變形圖-彎矩圖(kNm)經過連續

24、梁的計算得到：支座力；=N=3.193 kNN 21 m;M=0.798 kN 最大彎矩 max =1.616 mm ;最大撓度計算值 Vmax ； x 10/5080=157.1 N/mm 最大應力 c =0.798 26 0.85為鋼管 強度折減系數)；205=174.25N/mm支撐抗彎設計強度：f =0.85 x( 2支撐小橫 桿的抗彎設計強度157.1 N/mm 小于支撐小橫桿的最大應力計算值2! ,174.25 N/mm滿足要求2：G、扣件抗滑移的計算，0.85，扣件抗滑承載力系數直角、旋轉單扣件承載力取值為按規范表5.1.7,8.00kN專業資料該工程實際的單扣件承載力取值為6.

25、80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R < Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取6.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=3.193 kN ;R < 6.80 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！H、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式c = N/( © A) < f梁兩側立桿穩定性驗算：其中N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N =3.193 kN ； i腳手架鋼管的自重：N = 1.2X 0.14

26、9 X 2.56=0.457 kN ;2樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N=1.2 X (0.90/2+(0.70-0.20)/4) X 0.90 X 0.35+(0.90/2+(0.70-0.20)/4) X 0.90 X0.120 X (1.50+2 34.00)=2.118 kN ;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N=1.4 X (3.000+2.000) X 0.900/2+(0.700-0.200)/4 X 0.900=3.622 kN ;4N=N+N+N+N=3.193+0.457+2.118+3.622=9.391 kN ;4231© -軸心受壓立桿的穩定系數，由

27、長細比l/i查表得到；oi -計算立桿的截面回轉半徑(cm): i = 1.58 ;專業資料A -立桿凈截面面積(cm) : A = 4.89 ; 2W -立桿凈截面抵抗矩(cm): W = 5.08 ; 3(T -鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm);2f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =0.85 X 205=174.25N/mm (0.85為鋼管2強度折減系數)；l -計算長度(m); o 根據扣件式規范，立桿計算長度I有兩個 計算公式l=k卩h和l=h+2a ,。為安全計，取二者間的大值，即：l = Max1.155 X 1.7 X 1.2,1.2+2 X 0.05= 2.356 m ;

28、。 k -計算長度附加系數，取值為：1.155 ;卩-計算長度系數，參照扣件式規范表 ，卩=1.7 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.05m;得到計算結果：立桿的計算長度l/i = 2356.2 / 15.8 = 149；。由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數© = 0.312 ;鋼管立桿受壓應力計算值；c =9390.531/(0.312 X 489) = 61.5 N/mm ; 2鋼管立桿穩定性計算(T = 43.5 N/mm小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=2174.25 N/mm，滿足要求！A、參數信息： 模板支架參數橫向間距或排距

29、(m):0.70 ;縱距(m):0.90 ;步距(m):1.20 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.05 ;模板支架搭設高度(m):2.42 ;采用的鋼管(mm):48 X 3.5 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.85 ; 荷載參數模板與木板自重(kN/m):0.350 ; 2混凝土與鋼筋自重(kN/m):25.000 ;(對于普通樓板鋼筋密度未超過規范要求)3施工均布荷載標準值(kN/m):3.000 ; 23、材料參數4.2板模板支撐架計算專業資料面板采用膠合面板，厚度為18mm ;板底支撐采用方木;面板彈性模量E(N/mm):95

30、00 ;面板抗彎強度設計值(N/mm):13 ;22木方彈性模量E(N/mm):9000.000 ;木方抗彎強度設計值(N/mm):13.000 ；22木方抗剪強度設計值(N/mm):1.500 ;木方的間隔距離(mm):300.000 ; 2木方的截面寬度 (mm):40.00 ;木方的截面高度(mm):80.00 ;專業資料單位：(mm900O(Ml板模板支架立面圖板支架荷載計算單元B、模板面板計算，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板為受彎構件 分別為：W模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩；X 1.8/6 = 48.6emW = 90 32 ； 1.8/12 = 43.74

31、 cml = 90 X 43模板面板的按照三跨1 11F1r1卩i1 1i)L> 300 100>1. 300連續梁計算面板計算簡圖1、荷載計算(kN/m):靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重；XXX = 25q0.120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m 1 專業資料(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):計算公式如下：M=0.1ql 2 其中：q=l.2 X 3.015+1.4 X 2.7= 7.398kN/m最大彎矩 M=0.1 X 7.398 X 300= 66582 N mm ; 2面板最大應力計算值c=M/W= 66582/48600 = 1.37

32、 N/mm ; 2 面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm ;2面板的最大應力計算值為1.37 N/mm < f=13 N/mm,滿足要求！ 223、撓度計算撓度計算公式為：V =0.677ql/(100EI) < v =l/250 4其中 q =q= 3.015kN/m1 面板最大撓度計算值V = 0.677 X 3.015 X 300/(100 X 9500 X 43.74 X 10)=0.04mm;44面板最大允許撓度v =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計算值 0.04 mm小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求！C、模板支撐方木的計算：方木按照三跨

33、連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：;8 X 8/6 = 42.67 cm XX W=bh/6=4 32 8/12 = 170.67 cm ; XXX /12=4 XI=bh88 43專業資料700L700 L700.-r4)mm方木楞計算簡圖(、荷載的計算：1 :靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面 板的自重(kN/m)(1) ; X0.3 = 1.005 kN/m X0.3 X0.12+0.35q= 25 1 (kN/m) : 活 荷載為施工人員及設備荷載(2) 0.3 = 0.9 kN/m ; q = 3 x2：2、強度驗算：計算公式如下 M=0.1q|2 ； 1.005+1.4 x

34、 0.9 = 2.466 kN/m = 1.2x q+ 1.4 x q x 均布荷載 q = 1.2 21 ； m2.466 = 0.1 xx 0.9 = 0.2 kN 最大 彎矩 M = 0.1q|22 /42666.67 = 4.682 N/mm10 ; c = M /W = 0.2 x方木最大應 力計算值26 f=13.000 N/mm ;方木的抗彎強度設計值 2滿，小于方木的抗彎強 度設計值13 N/mm方木的最大應力計算值為 4.682 N/mm 22!足要求、抗剪驗 算：3:截面抗剪強度必須滿足 =3V/2bh t < t n ； xx 2.4660.9 = 1.332 kN

35、 其中最大剪力：V = 0.6 80) = 0.624 N/mm ;xx /(2 xxt方木受剪應力計算值=3 1.3321040 23專業資料方木抗剪強度設計值t = 1.5 N/mm ;2方木的受剪應力計算值 0.624 N/mm小于 方木的抗剪強度設計值1.5 N/mm，滿22足要求！4、撓度驗算：計算公式如下：v =0.677ql/(100EI) < v =l/250 4均布荷載 q = q = 1.005 kN/m ; 1 最大撓度 計算值 v = 0.677 x 1.005 x 900 /(100 x 9000 x 1706666.667)= 0.291 mm ; 4 最大允

36、許撓度 v =900/ 250=3.6 mm ;方木的最大撓度計算值 0.291 mm小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求！D、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 1.726kN;pyonm)支撐鋼管計算彎矩圖(kN 支撐鋼管計算簡圖1.0571.0671.162I 13.362 3 362】1 057221922191.057(kN)支撐鋼管計算剪力圖專業資料(mm)支撐鋼管計算變形圖最大彎矩 M = 0.37 kN - m ； max 最大變形 V = 0.432 mm ； max 最大支座力Q=5.601 kNm

37、ax 最大應力 c = 369657.225/5080 = 72.767 N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值：f =0.85 X 205=174.25N/mm (0.85為鋼管強度折減系2 數);支撐鋼管的最大應力計算值72.767 N/mm < 174.25N/mm,滿足要求！門! 10 mm,滿足要求小于700/150與支撐鋼管的最大撓度為0.432mm、扣件抗滑移的計算E,，扣件抗滑承載力系數0.855.1.7,直角、旋轉單扣件承 載力取值為8.00kN按規范表6.80kN。該工程實際的單扣件承載力取值為 5.2.5): (規范縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式

38、計算R <Rc 6.80 kN ; Rc -扣件抗滑承載力設計值，取其中;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;取最大支座反力,R= 4.357 kN計算中R ! R < 6.80 kN ,單扣件抗滑承載力 的設計計算滿足要求):(軸力F、模板支架立桿荷載設計值作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標準值包括以下內容：、1 (kN): (1)腳手架的自重;2.42 = 0.36 kN =0.149N X G1專業資料模板的自重(kN):N = 0.35 X 0.9X 0.7 = 0.22 kN ; g2(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):N = 25 X 0.12 X

39、 0.9 X 0.7 = 1.89 kN ; G3 靜荷載標準值 N = N+N+N = 2.471 kN ;G3GG2G1 2、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 N = (3+2 ) X 0.7 X 0.9 = 3.15 kN ;q3、立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N + 1.4N = 7.375 kN ; qgG、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式(T =N/( © A) < f其中 N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 7.375kN ;©軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L/i查表得到；o i計算立桿的截面回

40、轉半徑(cm) : i = 1.58 cm ;A -立桿凈截面面積(cm): A = 4.89 cm ;22 W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm): W=5.08 cm ; 33 鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm) ; 2f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =0.85 X 205=174.25N/mm(0.85為鋼管2強度折減系數)；L-計算長度(m); 0根據扣件式規范，立桿計算長度L有兩個計算公式L=kuh和L=h+2a，為安全計，。取二者間的大值，即 L=max1.155 X 1.7X 1.2, 1.2+2 X 0.05=2.356 ;0 專業資料k -計算長度附加系數，取1.155 ;卩

41、-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05 m ;得到計算結果：立桿計算長度 L=2.356 ;0L / i = 2356.2 / 15.8=149;。由長細比l/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數©= 0.312 ; o鋼管立桿受壓應力計算值;(T=7375.006/(0.312 X 489) = 48.339 N/mm ;2立桿穩定性計算 c = 48.3394.3施工腳手架計算A、參數信息：1、腳手架參數(1)雙排腳手架搭設高度為 4 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.4m，立桿

42、的橫距為0.95m，立桿的步距為1.8m；(3) 內排架距離墻長度為2.95 m ；(4) 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根； 采用的鋼管類型為 48 X 3.5 ；(6) 橫桿與立桿連接方式為單扣件；(7) 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6 m，水平間距2.8 m，采用焊縫連接；2、活荷載參數施工均布荷載(kN/m):3.000 ;腳手架用途：結構腳手架；23、風荷載參數專業資料(1)本工程地處上海，基本風壓0.55 kN/m ； 2(2)風荷載高度變化系數卩，計算 連墻件強度時取1.25，計算立桿穩定性時取1.25 ； z(3)風荷載體型系數卩 為 0.78 ； s4、靜荷

43、載參數(1)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248 ； 腳手板自重標準值(kN/m):0.350 ;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140 ； 2(3)安全設施與安全網自重標準值(kN/m):0.005 ；2(4)腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板;B、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第524條規定，大橫 桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面 的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P=0.038 kN/m ;1腳手板的

44、自重標準值:P=0.35 X0.95/(2+1)=0.111 kN/m ;2 活荷載標準值：Q=3 X 0.95/(2+1)=0.95 kN/m ;靜荷載的設計值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.111=0.179 kN/m ;1活荷載的設計值:q=1.4 X 0.95=1.33 kN/m ;2圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)專業資料liHilifiiinTR)支座最大彎矩2大橫桿設計荷載組合簡圖(圖 強度驗算2、組合。1、圖2跨中和支座最大彎距分別按圖：跨中最大彎距計算公式如下II +0.10q M = 0.08q 22211max m ;=0.289 k

45、N1.33 X 1.4 M=0.08 X 0.179 X1.4+0.10 X跨中最大彎距為221max:支座最大彎距計算公式如下-0.117ql M =-0.10ql2222max1； =-0.34 kN m-0.117 X 1.4 X 1.33 X 1.4M 支座最大彎距為-0.10 x 0.179222max選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：10=Max(0.289 ; 10)/5080=66.929 N/mm,0.34 X 266 大橫桿的抗壓強度設計值小 于(T = 66.929 N/mm 大橫桿的最大彎曲應力為 2 f=174.25 N/mm，滿足要求!2：撓度驗算3、最大

46、撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：)/100EIl = (0.677ql + 0.990q v 442max1 =0.038+0.11 仁0.149 kN/m ;其中：靜荷載標 準值：q= P+P 211 = Q =0.95 kN/m ; : q 活荷載標準值 2 =v最大撓度計算值為：專業資料0.677 X 0.149 X 1400/(100 X 2.06 X 10 X 121900)+0.990 X 0.95 X 1400/(100 X2.06 X 10 X 12190 55440) = 1.593 mm ;大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓

47、度1400/150 mm與10mm，滿足要求！C、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值：p= 0.038 X 1.4 = 0.054 kN ; 1腳手板的自重標準值：P=0.35 X 0.95 X 1.4/(2+1)=0.155 kN ;2 活荷載標準值：Q=3 X 0.95 X 1.4/(2+1) =1.330 kN ;集中荷載的設計值:P=1.2 X (0.054+0.155)+1.4 X 1

48、.33 = 2.113 kN ;PPL/34L小橫桿計算簡圖 、強度驗算2最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳 遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；：均布荷載最大彎矩計算公式如下/8M = ql 2qmax專業資料M = 1.2 X 0.038 X 0.95/8 = 0.005 kN m; 2qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下：M = PI/3pmaxM = 2.113 X 0.95/3 = 0.669 kN m ; pmax 最大彎矩 M = M + M = 0.674 kN m;pmaxqmax 最大應力計算值(T = M / W = 0.674 X 10/5080=132.721

49、N/mm ； 26 小橫桿的最大彎曲應力 T =132.721 N/mm 小于 小橫桿的抗壓強度設計值2174.25N/mm，滿足要求！23、撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的 撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：v = 5ql/384EI4qmax V =5 X 0.038 X 950/(384 X 2.06 X 10 X 121900) = 0.016 mm ； 54qmax 大橫桿21集中荷載標準值傳遞荷載 P = p + p + Q = 0.054+0.155+1.33 = 1.539 kN最不利分配引起的最大撓度計算公式如下

50、V = PI(3I - 4l/9)/72EI22pmax V =1538.927 X 950 X (3 X 950-4 X 950/9 ) /(72 X 2.06 X 10 X 121900)=1.865 mm ; 522pmax 最大撓度和 v = v + v = 0.016+1.865 = 1.881 mm ;pmaxqmax小橫桿的最大撓度為1.881 mm小于小橫桿的最大容許撓度 950/150=6.333 與 10 mm,滿足要求！D、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN，扣件抗滑承載力系數0.85，專業資料該工程實際的單扣件承載力取值為6

51、.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工 扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5）:R < R c其中Rc -扣件抗滑承載力設計值取 6.80 kN ；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P = 0.038 X 1.4 X2/2=0.054 kN ;1小橫桿的自重標準值P = 0.038 X 0.95/2=0.018 kN ;2 腳手板的自重標準值：P = 0.35 X 0.95 X1.4/2=0.233 kN ;3 活荷載標準值：Q = 3 X 0.95 X 1.4 /2 = 1.995 kN ;荷載的設計值:R

52、=1.2 X (0.054+0.018+0.233)+1.4 X 1.995=3.159 kN ;R < 6.80 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！E、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mN = 0.1248 X4.00 = 0.499kN ; gi(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為 0.35kN/m 2 N= 0.35 X 2X 1.4X (0.95+2.95)/2 = 1.911 kN ; g2(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為

53、0.14kN/mN = 0.14 X 2 X 1.4/2 = 0.196 kN ; g3(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m 2 N = 0.005 X 1.4 X 4 = 0.028 kN ; G4 經計算得到，靜荷載標準值專業資料N = N+N+N+N = 2.634 kN ; G4G1G3GG2活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力 總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值Izhuloncoml;1.4 X 2/2 = 3.99 kN N = 3 X 0.95 X q立桿的軸向壓力設計值為考慮風荷載時，；X 3.99= 7.909 kN

54、X 1.4N = 1.2 X 2.634+ 0.851.4N = 1.2 N+0.85 X qg 立桿的軸向壓力設計值為不考慮風荷載時,;X 3.99=8.747kNN'=1.2N+1.4N=1.2X 2.634+1.4 QG : F、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 u3=0.7W卩0szk的規定采，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)-基本風壓(kN/m)其中 20= 0.55 kN/m ;用：320 的規定(GB50009-2001)-卩風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范z ；采用：卩=1.25 z ;經計算得到，風荷載標準值為 0.78 = 0.375 kN/m ; XX 0.551.25 X W = 0.7 2k：為風荷載設計