1、第二十九套C .i+m + v1.柴油機(jī)是熱機(jī)的一種，它是（D ）。D .n + m + vA.在氣缸內(nèi)燃燒并利用某中間工質(zhì)對外做功的動力8.在般的情況下，十字頭式柴油機(jī)的重量比筒形機(jī)械活塞式柴油機(jī)（A ）oB.在氣缸內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換并利用某中間工質(zhì)對A .高外做功的動力機(jī)械B .兩者相冋C.在氣缸內(nèi)燃燒并利用燃燒產(chǎn)物對外做功的回轉(zhuǎn)式C .低動力機(jī)械D .隨機(jī)型而定D.在氣缸內(nèi)燃燒并利用燃燒產(chǎn)物對外做功的往復(fù)式9.關(guān)于活塞環(huán)氣密機(jī)理不正確的說法是（D ）o動力機(jī)械A(chǔ) .第一次密封只能使環(huán)壓冋氣缸壁形成滑動表2.內(nèi)燃機(jī)的熱效率最高的原因是（B ）。面密封A .柴油熱值咼B .第二次密封在軸向不

2、平衡力的作用下，把環(huán)B.內(nèi)部燃燒壓向環(huán)槽下側(cè)在徑向不平衡力作用下將環(huán)壓C.轉(zhuǎn)速咼在滑動表面缸壁上D .增壓壓力高C .第二次密封比第一次密封更重要3.氣缸總?cè)莘e與壓縮容積之比在二沖程柴油機(jī)中稱D .沒有第一次密封，仍然可以形成第二次密封為（B ）。10.刮油環(huán)的作用是（C ）oA .有效壓縮比A .散熱B.幾何壓縮比B .氣密C.實際壓縮比C .刮油、布油D .行程失效系數(shù)D .磨合4.二沖程柴油機(jī)換氣過程所占曲軸轉(zhuǎn)角一般為11.活塞環(huán)的軸向磨損會使環(huán)的（A ）o(A )。A .天地間隙增大A. 130°150°B .搭口間隙增大B. 100° 120°

3、C .背隙增大C. 150° 180°D .自由開口間隙增大D. 110° 130°12.柴油機(jī)活塞的振蕩冷卻效果好壞，取決于（D ）o5.二沖程柴油機(jī)與四沖程機(jī)比較，不正確的是A .冷卻液的循環(huán)流動速度(B )。B .冷卻液的慣性振蕩速度A .轉(zhuǎn)矩比四沖程機(jī)均勻C .冷卻空間的容積大小B .功率為四沖程機(jī)的兩倍D .A+ BC.換氣質(zhì)量比四沖程機(jī)差13.活塞桿填料函內(nèi)的刮油環(huán)使用中的正確變化是D .冋功率時，尺寸與重量比四沖程機(jī)小(C）。6.現(xiàn)代船用柴油機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)有（D ）。A .刮油環(huán)在環(huán)槽中的天地間隙不變I .活塞環(huán)數(shù)量減少n.燃燒室部件米用“薄

4、B .同組內(nèi)三段環(huán)間周向間隙之和增大壁強(qiáng)背”結(jié)構(gòu)川低速機(jī)米用焊接式整體曲C .同組內(nèi)三段環(huán)間的周向間隙之和逐漸減小軸IV .中速機(jī)采用鍛造整體曲軸V .中速D .同組內(nèi)三段環(huán)間的周向間隙之和不變機(jī)普遍米用倒掛式主軸承w.低速機(jī)氣缸蓋14.浮動式活塞銷的主要優(yōu)點(diǎn)是（D ）o采用鍛造結(jié)構(gòu)A .降低銷與連桿小端軸承和活塞銷座的相對速a . i + n + v + w度，減少磨損b . i + n + m + vB .使磨損均勻C. m + v + v + wC .加大承壓面積，減小比壓力d . i + n + m + v + v + wD .A+ B7.大型低速柴油機(jī)的主要固定部件有（D ）。15.

5、下述關(guān)于二沖程柴油機(jī)氣缸套功用中不正確的是i .機(jī)體n .機(jī)架m .機(jī)座v.氣缸體(1B )。A. i + n + mA .與氣缸蓋、活塞組成燃燒室b . i + n + vB .承擔(dān)活塞的側(cè)推力C.開有氣口構(gòu)成掃氣通道C.增大十字頭軸承擺動角以改善軸承潤滑D .與氣缸體形成冷卻水通道D.減小連桿擺動慣性力16.關(guān)于缸套的熱應(yīng)力（A ）。23.某些大型低速柴油機(jī)的連桿大端軸承采用無軸瓦A .內(nèi)、外表面溫差越大，熱應(yīng)力也越大形式的優(yōu)點(diǎn)是（B ）。B.缸壁越厚，熱應(yīng)力越小I .加工方便n.減輕重量川.增大軸頸C.直流或彎流掃氣缸套的熱應(yīng)力的分布是均勻IV.利于滑油輸送V.利于散熱w.利于的滑油分布

6、D .掃氣口處的熱應(yīng)力大于排氣口處的熱應(yīng)力A.i + n + w17.MAN B&W LM型柴油機(jī)氣缸的材料是（B ）。B.m + vA .氣缸體為耐磨合金鑄鐵，氣缸套為灰鑄鐵C.i + v + wB.氣缸體為灰鑄鐵，氣缸套為耐磨合金鑄鐵D.i+mC.氣缸體為氮化鋼，氣缸套為灰鑄鐵24.四沖程柴油機(jī)連桿大端螺栓為改善其工作可靠D .氣缸體為耐磨合金鑄鐵，氣缸套為耐磨合金性,不正確的要求是（A ）。鑄鐵A.采用剛性結(jié)構(gòu)18.按照我國有關(guān)規(guī)定氣缸蓋上的安全閥開啟壓力應(yīng)B.采用柔性結(jié)構(gòu)不超過（C ）。C.細(xì)牙螺紋連接A.1.15 X PZ （最高爆發(fā)壓力）D.加裝防松墊圈B.1.25 X P

7、Z25.曲軸強(qiáng)度最薄弱的部位通常為（D ）。C.1.40 X PZA.主軸頸油孔處D.1.50 X PZB.主軸頸與曲柄臂過渡圓角處19.對氣缸蓋材料要求不當(dāng)?shù)氖牵– ）。C.曲柄臂中部A .強(qiáng)度咼D.曲柄銷與曲柄臂過渡圓角處B.剛性好26.12PC2-5V-400型柴油機(jī)是 V形四沖程中速柴油C.膨脹系數(shù)大機(jī),第一列氣缸編號疋：16, 第二列氣缸編號D .塑性變形小是:712,兩列氣缸的夾角丫為45°,發(fā)火順20.中、小型柴油機(jī)氣缸蓋的材料一般采用（C ）。序為：1-7-3-9-5-11-6-12-4-10-2-8，問：第 1A .鑄銅缸與第9缸的發(fā)火間隔角是（D ）。B.鑄鋁A.

8、45°C.鑄鐵B.75°D.35號鋼C.120 °21.天于連桿彎曲變形的論述止確的是（B ）。D.165 °A .連桿在其擺動平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)大于27.曲軸帶動的附屬設(shè)備有（D ）。與擺動平面垂直的平面，采用圓形截面桿身A.噴油泵可提咼其抗彎能力B.進(jìn)、排氣閥B.連桿在其擺動平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)大于C.空氣分配器與擺動平面垂直的平面，采用工字形截面桿D.A+ B+ C身可提咼其抗彎能力28.連桿彎曲的可能原因有（B ）。C.連桿在其擺動平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)小于A.最咼爆壓大與擺動平面垂直的平面，采用圓形截面桿身B.氣缸進(jìn)水產(chǎn)生液擊可提咼相應(yīng)方

9、向的抗彎能力C.壓縮比變小D .連桿在其擺動平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)小于D.連桿力偶作用與擺動平面垂直的平面，采用工字形截面桿29.曲軸發(fā)生紅套滑移故障的主要危害是（C ）。身可提咼相應(yīng)方向的抗彎能力A.不能傳遞扭矩22.大型低速二沖程機(jī)有時米用短連桿的主要目的之B.過盈配合失效一是（C ）。C.各種定時不正常A .改善連桿抗交變應(yīng)力的能力D.曲軸中心線不正B.降低柴油機(jī)吊缸高度30.大型柴油機(jī)在拆卸主軸承下瓦時，正確的做法是 （B ）。A .按發(fā)火順序依次拆卸軸承B .每次只允許拆卸一道軸承，待裝入后再拆第 二道軸承C.同時可以拆卸幾道軸承，每道軸承必須做好 記號D .先從自由端開始至飛輪端依

10、次拆卸軸承31.大型柴油機(jī)所使用的箱形機(jī)架與A形機(jī)架相比其主要優(yōu)點(diǎn)疋（D ） oA .節(jié)省材料B .加工簡單C .強(qiáng)度好D .剛性好32.A字形機(jī)架的特點(diǎn)是（B ）oA .采用鑄鐵整鑄結(jié)構(gòu)B .制造加工容易C .重量輕D .剛性好33.船用柴油機(jī)廣泛使用的柱塞泵式噴射系統(tǒng)中其主要組成是（D ）oA .噴油泵B .畜壓器C .噴油器D .A+ C34.下列各項特點(diǎn)中，為等容卸載出油閥所不能具有的是（D ）。A .蓄壓B .止回C .避免二次噴射D .避免穴蝕35.回油孔式噴油泵當(dāng)采用升降柱塞法調(diào)整供油定時,指出下述正確的變化規(guī)律是（B )oA .柱塞有效行程Se不變，凸輪有效工作段Xe不變B .

11、Se不變，Xe改變C .Se改變，Xe不變D .Se改變，Xe改變36.當(dāng)采用轉(zhuǎn)動凸輪法來調(diào)節(jié)供油定時 確的是（D ）o，下述各項正A .凸輪相對凸輪軸轉(zhuǎn)動1°,供油定時變化1°B .凸輪相對凸輪軸轉(zhuǎn)動1°,供油定時變化2°C .凸輪相對凸輪軸轉(zhuǎn)動1°,0.5 °供油定時變化D .二沖程機(jī)為A,四沖程機(jī)為B37.如將噴油泵凸輪逆凸輪軸正車方向旋轉(zhuǎn)一角度, 則將使該噴油泵（B ）。A .供油提前角增大B .供油提前角減小C.供油量減小D .定時與供油量均不變38. 噴油泵柱塞與套筒磨損后對噴油泵的影響是（C ）。A. 供油定時提前B.

12、供油量增加C. 噴油壓力降低D. 噴油壓力不變39. 液壓啟閥式噴油器針閥和彈簧的慣性力對燃油噴 射質(zhì)量的影響主要是（D ）。A .使啟閥壓力下降，霧化質(zhì)量變差B .噴油提前角減小C.噴油持續(xù)角下降D .針閥關(guān)閥壓力降低造成關(guān)閥時滴漏與霧化不 良40. 當(dāng)代船用大型超長行程柴油機(jī)其噴油器多為無冷 卻的輕型結(jié)構(gòu)，此種噴油器的冷卻方式采用（D ）。A. 自然風(fēng)冷B .通過氣缸蓋冷卻水冷卻C.噴油器本體采用耐高溫材料制成D .燃油系統(tǒng)中的燃油在噴油器內(nèi)循環(huán)冷卻41. 當(dāng)代船用二沖程超長行程柴油機(jī)使用的無冷卻式 噴油器與一般的噴油器相比，在使用中的顯著特 點(diǎn)是（C ） oA. 仍為冷卻式B. 結(jié)構(gòu)簡單

13、C. 啟閥壓力不可調(diào)節(jié)D. 采用自然風(fēng)冷42. 帶止回閥的噴油器泵壓進(jìn)行密封性檢查時，泵油 壓力是（C ）oA .略低于止回閥開啟壓力B .略高于止回閥開啟壓力C. 略低于針閥開啟壓力D. 循環(huán)油壓43. 當(dāng)對噴油器進(jìn)行啟閥壓力檢查與調(diào)整時，指出下 述各項中錯誤的操作是（D ）oA .應(yīng)該在專用的噴油器霧化試驗臺上進(jìn)行B .檢查前需先檢查試驗臺的密封性C.接上待檢噴油器后應(yīng)先排除空氣D .迅速泵油觀察開始噴油時的壓力44. 噴油器彈簧經(jīng)長期使用疲勞斷裂對噴射性能的影 響是（D ）oA .噴油持續(xù)角變小B. 霧化改善C. 噴油延遲D .噴油提前45. 造成噴油器噴油太早的主要原因是（ C ）。A

14、 .調(diào)節(jié)彈簧太緊B .噴油器濾器堵塞C.噴油器調(diào)節(jié)螺釘松動D .噴孔堵塞46. 若某缸噴油器針閥因咬死而不能開啟，則產(chǎn)生的 后果是（C ）。I .該缸熄火 n.發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速下降川.排溫下降 w .該缸噴油泵發(fā)熱 v.高壓油管 發(fā)熱 w.高壓油管結(jié)頭漏油a . i + n + m + vb . i + n + m + w + vC. i + n + m + w + v + wd . n + w + v + w47. 某主機(jī)在航行途中，突然出現(xiàn)單缸排煙溫度降低， 并伴隨主機(jī)轉(zhuǎn)速下降、高壓油管無脈動，則可能 的原因是（A ）。A .某缸高壓油泵柱塞卡死在最高位置B .某缸噴油器針閥卡死在關(guān)閉位置C.某

15、缸噴油器針閥卡死在關(guān)閉位置D .某缸高壓油泵柱塞套筒磨損嚴(yán)重48. 二沖程柴油機(jī)換氣過程能否進(jìn)行完善與下列因素 有關(guān)（D ）。A .氣閥（口）通流面積的大小B .氣閥（口）開啟的延續(xù)時間C.掃排氣重疊角的大小D . A+ B+ C49. 關(guān)于排氣閥定時的錯誤認(rèn)識是（D ）。A .排氣閥開啟過早將損失部分膨脹功B .排氣閥在活塞位于下止點(diǎn)前打開C.排氣閥關(guān)閉過遲廢氣將被吸入氣缸D .排氣閥關(guān)閉過遲氣閥重疊角會減小50. 強(qiáng)載中速柴油機(jī)的閥面與座面配合方式，多采用（B ）。A .全接觸式B. 外接觸式C. 內(nèi)接觸式D .三種方式均用51. 大型低速二沖程柴油機(jī)的凸輪軸一般都采用（A ）。A. 凸輪

16、安裝在分段的軸上B .凸輪和軸整體制造C.凸輪安裝在軸上都采用鍵連接D .凸輪安裝在整體的軸上52. 氣閥采用液壓式傳動機(jī)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)有（ B ）。i.影響氣閥運(yùn)動規(guī)律的因素較少n .改善了氣閥拆裝條件m.閥桿不受側(cè)推力w.總違布首技惻班v .噪聲低，閥與閥座撞擊小w.壓力油密封簡單a . i+m + vb . n + m + vC. m + w + wd . m + v+ w53. 液壓式氣閥傳動機(jī)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)（B ）。A .閥與閥座撞擊小B .不需用凸輪控制C.制造簡單D .調(diào)整氣閥定時方便54. 造成氣閥閥盤和閥桿斷裂的原因有（ B ）。i.因變形局部受力過大n.氣間隙太小，膨脹斷裂m .氣間隙

17、太大，長期閥與座撞擊w.局部熱應(yīng)力過大v.氣閥機(jī)構(gòu)振動w.閥盤堆焊材料不同而開裂A .除i外全部B. 除n外全部C. 除w外全部D. 以上全部55. 當(dāng)氣閥間隙過大時，將會造成（ B ）。A .氣閥開啟提前角與關(guān)閉延遲角增大B .氣閥開啟持續(xù)角減小C.氣閥受熱后無膨脹余地D .氣閥與閥座撞擊加劇56. 車削或磨削氣閥或閥座時必須進(jìn)行找正，否則會 造成（B ）。A .氣閥和閥座不能安裝B .氣閥和閥座不能密封C. 氣閥卡死D. 氣閥不能旋轉(zhuǎn)57. 空氣流過離心式壓氣機(jī)的下列部件時，空氣壓力 隨流速下降而升高的是（B ）。A. 進(jìn)氣道B. 擴(kuò)壓器C. 導(dǎo)風(fēng)輪D. 工作輪58. 下列有關(guān)廢氣渦輪增壓

18、器的說法中錯誤的是（B ）。A .壓氣機(jī)端的軸承為止推軸承B .渦輪端的軸承為止推軸承C.喘振發(fā)生在壓氣機(jī)端D .渦輪端功率等于壓氣機(jī)端功率59. 廢氣渦輪增壓器，壓氣機(jī)的主要組成部件有（C ）。i .工作葉輪n .噴嘴環(huán)m.排氣蝸殼C .有鐵銹與涂漆混入滑油中IV .擴(kuò)壓器V .推力軸承w.氣封D .滑油壓力不穩(wěn)定A. i + n + m67.下列關(guān)于燃油系統(tǒng)的管理中，錯誤的是（A ）°b . n + m + v + vA .不同加油港加裝的同一牌號燃油可混艙C. i+m + vB .不同牌號的同一油品的燃油不可混艙d . m + v + v + wC .燃油流經(jīng)濾器后無壓差，則表

19、明濾網(wǎng)破損60.引起增壓壓力異常下降的原因是（C )。D .燃油流經(jīng)濾器后壓差超過正常值，則表明濾i .排氣閥開啟提前角較小n.噴油提前角較器臟堵小m.噴嘴環(huán)變形截面增大v.軸承故障68.增壓器潤滑系統(tǒng)中重力油柜的作用是（A ）°V .排氣閥漏氣w .軸封結(jié)炭A .為增壓器軸承供油a . i + n + m + vB .為循環(huán)油柜供油b . i+m + v + vC .為透平油泵供油C. i+m + v + wD .為透平油儲存柜供油d . n + v + v + w69.滑油供油壓力不足會導(dǎo)致（D ）°61.下列影響液體動壓潤滑形成油楔的因素中，錯誤A .接合面漏油的是（

20、A ） °B .滑油氧化變質(zhì)A .滑油壓力C .滑油消耗增加B.軸承負(fù)荷D .機(jī)件磨損加劇C.摩擦面相對速度70.當(dāng)分油機(jī)完成分油工作后，首先應(yīng)（B ）°D .軸承間隙A .切斷電源62.潤滑油的黏度指數(shù)高，說明此種潤滑油的（C ）B .切斷進(jìn)油好。C .開啟引水閥A .中和性能D .關(guān)閉出油閥B.清凈分散性能71.下列哪些情況會出現(xiàn)出水口跑油（C ）°C.黏溫性能i .分離同關(guān)閉不嚴(yán)n.分油溫度過咼mD .抗氧化性能分離盤片臟堵v.燃油含雜質(zhì)多v .分油63.所謂稠化機(jī)油是指加進(jìn)了（ C ）的機(jī)油。機(jī)轉(zhuǎn)速不足w.燃油含水量大A .消泡劑A .i+m+v+vB.清

21、凈分散劑B .i+n+m+vC.增黏劑C .n + m + vD.降凝劑D .i+n+m+v+v+w64.在筒形活塞式柴油機(jī)中曲軸箱油的主要用途是72.下列故障不是分油機(jī)達(dá)不到啟動轉(zhuǎn)速的原因的是(A )°(B)°A .各軸承潤滑A .制動器未松開B.氣缸潤滑B .分離筒內(nèi)集渣過多C.冷卻活塞C .摩擦離合器有油D .液壓控制油D .摩擦片磨損嚴(yán)重65.在正常工作條件下，十字頭機(jī)與筒形活塞式柴油73.不是柴油機(jī)膨脹水箱的作用的選項是（D ）°機(jī)曲軸箱油消耗率的比較是（B)°A .放氣A .十字頭式柴油機(jī)較大B .補(bǔ)水B .筒形活塞式柴油機(jī)較大C .水受熱后

22、有膨脹的余地C.兩者無明顯差別D .測量冷卻水量D .隨機(jī)型而異74.在中央冷卻系統(tǒng)的中央冷卻器內(nèi)進(jìn)行的冷卻是66.引起使用中曲軸一箱油氧化變質(zhì)的重要原因是(A)°(B )°A .海水冷卻低溫淡水A.與空氣接觸B .低溫淡水冷卻高溫淡水B.滑油溫度過高C .海水冷卻高溫淡水D .海水冷卻缸套水75. 柴油機(jī)裝設(shè)調(diào)速器的主要目的是當(dāng)外界負(fù)荷變化，通過改變（）來維持或限制柴油機(jī)規(guī)定轉(zhuǎn)速（C ）。A .噴油壓力B. 噴油定時C. 循環(huán)供油量D .噴油時間76. 船舶柴油主機(jī)采用的調(diào)速器通常有（A ）。I .桿式液壓調(diào)速器n .表盤式液壓調(diào)速器川.極限式調(diào)速器w.單制調(diào)速器v .全

23、制調(diào)速器w.雙制調(diào)速器a . i + n + m + v + wb . i + n + m + w + wC. i + n + w + v + wd . n + m + w + v + w77. 根據(jù)我國有關(guān)規(guī)定，船用發(fā)電柴油機(jī)的穩(wěn)定調(diào)速 率應(yīng)不超過（B ）。A. 2%B. 5%C. 10%D. 8%78. 根據(jù)我國有關(guān)規(guī)定，船用發(fā)電柴油機(jī)當(dāng)突御全負(fù) 荷后穩(wěn)定時間ts應(yīng)不超過（B ）。A. 7 sB. 5 sC. 3 sD. 2 s79. 在機(jī)械式和液壓式調(diào)速器中，其轉(zhuǎn)速感應(yīng)元件的 工作原理是基于（A）A .力平衡原理B. 力矩平衡原理C. 能量平衡原理D .動量平衡原理80. 在液壓調(diào)速器中

24、補(bǔ)償針閥開度過大，補(bǔ)償指針在過大刻度，對反饋的影響是（B ）。A .均使反饋增強(qiáng)B .前者使反饋減弱，后者使反饋增強(qiáng)C.前者使反饋增強(qiáng)，后者使反饋減弱D .使反饋減弱81. UG8表盤式液壓調(diào)速器的恒速反饋機(jī)構(gòu)主要由下 列部分組成（C ）i .大反饋活塞 n.小反饋活塞m .伺服活塞節(jié)w.補(bǔ)償針閥v .反饋指針 w.控制滑閥a . i + n + m + vb . n + m + w + wC. i + n + w + vd . n + w + v + w82. 使用表盤式液壓調(diào)速器的兩臺發(fā)電柴油機(jī)并聯(lián)運(yùn) 行負(fù)荷始終不能均勻分配，應(yīng)該調(diào)整的部件是（D ）。A. 調(diào)速旋鈕B. 補(bǔ)償針閥開度C.

25、伺服馬達(dá)D. 速度降差旋鈕83. 并聯(lián)工作的標(biāo)定功率相等的A、B兩臺柴油機(jī)，若S 2A>S 2B> 0，兩機(jī)負(fù)荷分配為（B ）。A . R> PbB . Rv PbC . PbD.任意84. 兩發(fā)電機(jī)并聯(lián)工作時，一般應(yīng)將調(diào)速器的速度降旋鈕調(diào)為（B ）。A .兩臺機(jī)器相等，且都調(diào)為零B . 一般兩機(jī)速度降相等，且都調(diào)節(jié)在3050刻度C.額定負(fù)荷大的機(jī)器應(yīng)選擇較大的速度降D .額定負(fù)荷大的機(jī)器應(yīng)選擇較小的速度降85. 調(diào)速器中使用的潤滑油在使用溫度范圍內(nèi)應(yīng)滿足 下述要求（C ）。i .有適當(dāng)?shù)酿ざ萵.不腐蝕密封材料m.不發(fā)生污染 w.不發(fā)生氧化變質(zhì)v .有適當(dāng)?shù)膲A值 w.有適當(dāng)?shù)?/p>

26、浮游性a . i + n + vb . n + m + wC. i + n + wd . n + w + w86. 關(guān)于液壓調(diào)速器的清洗，說法不正確的是 （D ）。A .可用輕柴油清洗B .可從機(jī)器上拆下清洗C.可在機(jī)器上清洗D .在機(jī)器上清洗時，機(jī)器不能運(yùn)轉(zhuǎn)87. 中速柴油機(jī)的最低啟動轉(zhuǎn)速范圍，一般為（D ）。A . n=2530r/minB . n=3050r/minC . n=6070r/minD . n=80 150r/min88. 壓縮空氣啟動裝置的主要組成部分包括（ B ）。i.截止閥與出氣閥n.空氣壓縮機(jī)與啟動空氣瓶m.啟動控制閥與主啟動閥w.空氣分配器與氣缸啟動閥a . i + n + mb . n + m + wC.D .m + w+iiv+i + n95.經(jīng)長時間航行的船舶在準(zhǔn)備進(jìn)港之前對主機(jī)應(yīng)做 的準(zhǔn)備工作是（D ）。89.采用雙氣路氣缸啟動閥的目的是（C ）。A .開啟示功閥檢查缸內(nèi)燃燒狀態(tài)A .在啟動和制動時，當(dāng)氣缸內(nèi)的壓力超過啟動B .檢查配電板用電量空氣的壓力，氣缸啟動閥自動關(guān)閉C.測試壓縮壓力與最高爆發(fā)壓力B.在啟動和制動時，當(dāng)氣缸內(nèi)的壓力超過啟動D .進(jìn)行停車、換向、啟動操作檢查空氣的壓力，氣缸啟動閥保扌寸開啟96.柴油機(jī)氣缸發(fā)生拉缸的原因有（B ）。C.在啟動時，當(dāng)氣缸內(nèi)的壓力超過啟動空氣的i.曲軸箱污染