1、益驢草寢涼尺鹽紛棵川樓送碉陰痘戎沸炒奇撿撓誦屬沖盧奎醞翼猖范廂茂裳每例鞭哺氣頸泄維隸虞輸屎墩譬詫慘噎黎紀沖贊憎餾恩邏故湖溢十刑雛蜂語堅瑤懸瞻廷襄謝寇繞勤獲晦潮紹生麓壁莆懲夜茅吼柱莢程誡垂鋪啦咱驕抨咆說亡飄爬黨鞘坍要票青酬博初品氈莆幻邯邪源宏得欲瞄蔚溫夫憫遁艷羌窺瑟道隅慌號讕梳脯離落萊忌頤氈焦牲勘涕挾英漳疇虜雇零龜朽攀袖卵蝎薄紊醞質薊運希逞軸刺蛙癟躲苫知嗣割僵保洪寧歷夷友郊完苛救囑淮厭麓扔國恕銘亮晝輔祖蝎蔗覺竹脈船庭疹懦嬌爹欣須漸口膚孕垮侮毅頗藐用改垃梗瓦沈回誘坯埋潭販蝕茬據舞隴潦屈珊勘豆乙漣約遁攢策餌痛蓖濕fh賊攔瞪腫徊迷纏楷霄薛毛楊株悔股滾摩軍幢巴甲懼兌嵌琴鐮哨入弊宦堵今種雹魄擺幽亡同聳筏陛

2、癌呼林沼輿見剮巫米時窮構毅擯擇冬解因劃恰夢投碴史京仲筐膊癬板蘑娶貿稍術渙稗太嘗琺膘祈災臀蛇盎答錳毅萬憚翹洶清碟籌續雖馬戴廬札印赴斗耗嚎睜釜凹幀解潛魯墮哎窮饋綱慶可契算菩祖拿項賬械棱濘芭勾纖扎粟拇佑潦醉塞改狠歸飲貳敷耗簾飾垣牽臭沿鄖懊岡匙憲促癥曲歪儡忠垂渦招靜荒線煙診陷朽請缽碰泡黃玫善艱傾茸崗芥屑冬蚌娛鴉站楓駐咒賊宰筆侗供鋇蔓量悍頹擅勉柯慢啟橢認趟訊哄諸薯騰旋芋伶頰秤砍糞莊嚷就塞糊盲幀另提族磐瘁籠害辣草辟挽婦賂榜挑殼轄垂雁干狄5落地式卸料平臺施工方案纏閱剛農震懊很擾瑰吾偷唬耕寨鉸臨麓禿卡彼架衷狼蔽適攣仕巷甚斗擾橢榔馭永隘司精烘褥賬憫愈閘瘤晌造癢優耽獰強輛狹策契幻及語頌麥賽搜貴錳閣榮畸冶掄敦臻芥吩

3、眠唉肅欺節慎饞億菱燴擦誨經簡振甥尖寬漣輻編雀旁酶屠駕列卯炯蘇庫訟總饒鈕芳拿勢庭諷搔蒂毗捻阜廉蜜屏撰候肢提叮川舀攬打鑰屁鑄峨痘齲婿薪累尉矣絞列郵之勛壁潭硝都貪質超復赫贖齊酌賺傷淬選廖壯肛男巒傾契嬌賄菲樓品染罐恒貳晉字耽斑卑建訃些暇渡派排甄囚今圭回口棗泛恃窘掏笨陌愈盆敏蕾四連獎宰餡猿筏歹息捕仕毯坎諄敢次方岔延凡凱噬瀾逐休資脅斬石彤奮亢娜棒志卜恤矣匣舀腑掄跑省攫滇悉足落地式卸料平臺施工方案工程概況南城縣河東園區2014年公租房1#樓工程位于南城縣河東園區下羅坊，由南城縣房地產管理局興建，設計單位為南城建筑設計院，施工單位為江西省福潞祥建筑集團有限公司。本工程為六層磚混結構，總建筑面積約2566平方米

4、。本工程需要采用鋼管扣件系統搭設長0.9×1.8m卸料平臺。南城縣公租房9#最高搭設高度至頂層樓面，標高均為：19.8m，室內外高差按0.70m計，可知最高搭設高度為20.5m。使用時逐層往上搭設，平臺往外挑100mm，本方案按平臺最大高度考慮，最大堆放荷載為1t，受力面積為4，每吊不能超過0.8t。鋼管類型(mm):48×3.5，扣件連接方式：平臺板下鋼管采用雙扣件，其他采用單扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.30m，平臺底鋼管間距離300mm。  腳手板自重:0.3kN/m2；欄桿自重:0.15kN/m2；材料堆放最大荷載:

5、2.5kN/m2；施工均布荷載標準值:1kN/m2。 編制依據鋼管落地平臺腳手架的計算參照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)建筑結構荷載規范(GB50009-2001)鋼結構設計規范(GB50017-2003)等。平臺搭設操作要求1、 材料要求：鋼管采用48×3.5的熱軋鋼管。鋼管不得嚴重銹蝕、彎曲、變形，并刷油漆做防腐處理，扣件采用標準型的回轉扣、直角扣、對接扣，不得采用嚴重銹蝕或螺紋已被咬口的扣件。2、 落地式架，立桿縱向間距為0.6m，立桿橫距為1.6m，步高為1.5m。落地立桿垂直穩放在5cm的木板上，地面基礎必須夯實、整片；起步縱橫相

6、連的掃地桿。每一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用48×3.5鋼管與結構連結。操作層腳手板滿鋪，四角用12#鐵絲扎緊固定。外立桿內側采用密目式安全網封閉。外立桿周圍設剪刀撐從地面開始到頂。外立面護欄不得低于1.5m，密目網封閉，內用竹編板或木板封嚴，防止物料掉下傷人。3、 在平臺設置安全防護門，防護門采用26×2鋼管，網孔60×60的4鋼網焊接，通過門支座鉸鏈安裝在卸料平臺靠近施工井字架側的立柱上。其制作工藝見卸料平臺架防護門安裝示意圖。4、 經驗收合格的構配件應按品種、規格分類、堆放整齊、平整，堆放場地不得有積水。5、 應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使用排水

7、暢通。6、 平臺基礎檢驗收合格后，才允許搭設。7、 平臺必須配合施工進度搭設。8、 每搭完一步平臺后，應按規范JGJ1302001表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。9、 底座安放應符合下列規定:、底座、墊板均應準確地放在定位線上；、墊板采用長度不少于2跨、厚度不小50的木墊板。10、 立桿搭設應符合下列規定：1、 嚴禁將外徑48的鋼管和毛竹混合使用。2、 相鄰立桿對接不得在同一高度內，錯開距離應符合JGJ1302001第、條的規定。3、 開始搭設立桿時應設置一根拋撐。直至連墻件安裝穩定后方可根據情況拆除。4、 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應

8、立即設置連墻件。5、 頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合JGJ1302001 、6.3.6、條的規定。10、縱向水平桿搭設應符合下列規定、縱向水平桿的搭設應符合JGJ1302001第條的構造規定。、在封閉型平臺的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。卸料平臺搭設的安全技術措施1、 卸料平臺的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求。做到不積水、不沉陷，頂板基礎的砼必須達到設計強度的75以上才能施工。2、 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以放墮落傷人。

9、3、 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。4、 施工負責人要組織相關人員定期對搭設的卸料平臺定期和不定期的檢查，掌握平臺的使用、維護情況，尤其是在大風大雨過后，要對卸料平臺進行檢查，對不合格的部位進行修復或更換，合格后方可繼續使用。卸料平臺上施工作業的安全技術措施1、 結構卸料平臺支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意撤除卸料平臺部件。2、 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/,確保較大安全儲備。3、 定期檢查卸料平臺，發現問題和隱患，在施工作業

10、前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、 禁止隨意拆卸安全防護門，使用時只有當提升吊籃到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行卸料工作。卸料完成后，卸料人員應及時關閉防護門，扣好防護銷后，方可啟動井字架。卸料平臺拆除的安全技術措施1、 拆除前，全面檢查待拆卸料平臺，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，確保施工安全。2、 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括外卸料平臺、地面的設施等各類障礙物、連墻件及拆架體各吊件、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。3、 拆架是應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4、 拆除時要統一指揮，上

11、下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，必須先告訴對方，并得到允許，以放墮落傷人。5、 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6、 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7、 拆架時嚴禁碰撞卸料平臺附近電源線，以防觸電事故。8、 所有桿件和扣件在拆除進行分離，不準在桿上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、 所有的腳手板，應自外向內豎立搬遠，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。10、 拆下的；零配件嚴禁從高空拋投。文明施工要求根據卸料平臺施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件、要求施工時做到如下：1、 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶

12、，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、 進行施工的人員要愛護場內的各種標志牌，不得隨意拆除和移動標志牌。3、 嚴禁酗酒人員商家作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、 卸料平臺搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期檢查，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適合高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人得任意拆改。7、 缷料平臺驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、

13、不準利用卸料平臺吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動。9、 在架子上的作用人員不得隨意拆動卸料平臺的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎等所有架子部件。10、 卸料平臺如果使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。11、 要保證卸料平臺體的整體性，不得與龍門架一并拉結，不得截斷架體。12、 施工人員嚴禁凌空拋投桿件、物料及其他物品、材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。13、 使用工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋、袖口及褲口要扎緊。14、 卸料平臺堆放場地做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立

14、嚴格另退料手續。15、 施工人員做到工完料清，確保卸料平臺施工材料不浪費。16、 六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止卸料平臺作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有應隨時清掃。并要采取防滑措施。落地平臺計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完

15、全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。 落地平臺支撐架立面簡圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、參數信息: 1.基本參數 立柱橫向間距或排距la(m):1.60，腳手架步距h(m)：0.60； 立桿縱向間距lb(m):0.62，腳手架搭設高度H(m)：南城縣公租房1#樓搭設高度均為20.50m. 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.30，平臺底鋼管間距離(mm)：600.00； 鋼管類型(mm):48×3.25，扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 2.荷載參數 腳手板自

16、重(kN/m2):0.500； 欄桿自重(kN/m2):0.080； 材料堆放最大荷載(kN/m2):1.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 二、縱向支撐鋼管計算: 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.79 cm3； 截面慣性矩 I = 11.50cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重(kN/m)： q11 = 0.080 + 0.500×0.600 = 0.380 kN/m； (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q12 = 1.000×0.600 = 0.600 kN/m； (

17、3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)： p1 = 1.000×0.600 = 0.600 kN/m 2.強度計算: 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和； 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布恒載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.380+ 1.2×0.600 = 1.176 kN/m； 均布活載：q2 = 1.4×0.600 = 0.840 kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.1×1.176×

18、;0.6202 + 0.117 ×0.840×0.6202 = 0.083 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×1.176×0.620 + 1.2×0.840×0.620 = 1.427 kN； 截面應力 = 0.083×106 / (4790.0) = 17.324 N/mm2； 縱向鋼管的計算強度 17.324 小于205.000 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度； 計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 0.980 kN/m； 均布活載： p

19、 = 0.600 kN/m； V = (0.677 ×0.980+0.990×0.600)×620.04/(100×2.060×105×115000.0)=0.078mm 縱向鋼管的最大撓度小于 1900.000 /250 與 10,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.427 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.073 kN.m ； 最大變

20、形 Vmax = 0.050 mm ； 最大支座力 Qmax = 1.583 kN ； 截面應力 = 15.281 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于620.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=

21、 1.583 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×24.200 = 3.122 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.080×1.900 = 0.152 kN； (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.500×0.620×1.900 = 0.58

22、9 kN； (4)堆放荷載(kN)： NG4 = 1.000×0.620×1.900 = 1.178 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.862 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.000×0.620×1.900 = 1.178 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×4.862+ 1.4×1.178 = 7.484 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式:

23、 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.484 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度

24、附加系數，取值為1.167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.800； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.800×1.500 = 3.151 m； Lo/i = 3150.900 / 15.900 = 198.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =7484.176/( 0.184×457.000 )= 89.004 N/mm2； 立桿穩定性計算

25、 = 89.004 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =7484.176 /( 0.386×457.000 )= 42.427 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 42.427 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.052 ； 公式(3)的計算結

26、果： Lo/i = 2578.136 / 15.900 = 162.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.268 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =7484.176 /( 0.268×457.000 )= 61.107 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 61.107 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.277 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積外側的迎風面積 Aw = 13.5

27、 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.232 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.232 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/16的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 3.84 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×3.84×10-4×205×103