1、B1K1+028.742 B1匝道上跨溫厚高速橋B2K0+633.74 B2匝道上跨溫厚高速橋20m+30m+30m+20m連續梁滿堂支架驗算報告贛州名望工程咨詢有限公司二一四年二月1 / 27目錄1工程概況12計算參數23模板強度及撓度驗算33.1梁底模板驗算33.1.1位置1模板計算33.1.2位置2模板計算43.2側模板驗算53.3翼緣底模板驗算74方木強度與剛度驗算84.1 橫向方木強度與剛度驗算84.1.1位置1橫向木驗算84.1.2位置2橫向木驗算94.1.3翼緣處橫向木驗算104.2 縱向方木強度與剛度驗算115支架立桿驗算125.1 支架立桿分析125.2立桿強度及穩定性驗算1

2、25.3支架抗風驗算135.3.1風荷載作用下立桿產生的彎矩按以下式行計算：135.3.2單肢立桿軸向力按下式計算：145.3.3考慮風荷載效應時，立桿壓彎強度按下式計算：146地基承載力計算157梁柱式支架驗算157.1說明157.2工字鋼驗算157.2.1順橋向36b工字鋼驗算157.2.2橫橋向50a工字鋼驗算177.3鋼管柱檢算187.4地基承載力計算198結論19B1K1+028.742 B1匝道上跨溫厚高速橋B2K0+633.74 B2匝道上跨溫厚高速橋20m+30m+30m+20m連續梁滿堂支架驗算報告1工程概況兩匝道橋跨度相同，均采用等高單箱雙室連續梁，其跨度布置為20+30+

3、30+20m，梁體底面位于柱面上，梁底距地面約6.5m，其中一跨采用門洞梁柱式支架，其余跨采用滿堂支架法施工。滿堂支架采用支架鋼管規格為48mm×3.5mm；箱梁模板均采用1220mm×2440mm×15mm規格竹膠板（優等品）；橫向分配方木采用高100x寬50mm方木，縱向主受力方木采用高100x寬100mm方木；側模外采用高100x寬50mm方木支撐，并用250mm鋼管縱向連接；立桿底部鋼墊板采用150x150mm鋼板，支撐在300mm厚C20混凝土墊層上。滿堂支架布置間距：立桿：縱橋向均按600mm間距布置；橫向立桿間距從梁體中心線往外分別為400mm、60

4、0mm、400mm、625mm、440mm，箱梁腹板所對應位置處間距為400mm；水平橫桿：底板以下按照900mm間距布置，底板以上按照600mm間距布置；橫向方木：梁底間距200mm，翼緣間距300mm；縱向方木：縱橋向布置于立桿上，按橫向立桿間距布置；側模方木：間距200mm。計算時按100%預壓計算，按120%預埋時，各構件亦可滿足要求，但承載力應提高1.2倍。計算過程立桿底按300mmC20砼計算，亦可采用枕木支撐，枕木面積取用見地基承載力計算。圖1-1 計算位置示意圖圖1-2 支架橫斷面布置圖圖1-3 門洞橫斷面布置圖圖中支架斜撐按建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ 166-20

5、08設置。2計算參數各種材料的容重及彈性模量等參數如表1所示。表2-1 材料特性值名稱容重(N/mm3)彈性模量(Mpa)鋼材0.0000785205000竹膠板-5500方木-9000混凝土0.000026-鋼管截面特性如表2所示。表2-2 鋼管截面特性外徑(mm)壁厚(mm)面積(mm2)截面慣性矩(mm4)截面模量(mm3)回轉半徑(mm)自重(N/mm)483.5489121500507815.780.0384模板、支架等自重：q1=0.002 N/mm2。混凝土自重：q2=0.000026 N/mm2。施工人員、機具運輸及堆放荷載取值為q3=0.003 N/mm2。新澆砼對模板產生的

6、側壓力按和計算，取二式中的較小值。傾倒混凝土時沖擊所產生的荷載取值為q4=0.002 N/mm2。振搗混凝土產生的荷載取值為q5=0.002 N/mm2。3模板強度及撓度驗算箱梁模板均采用1220mm×2440mm×15mm規格竹膠板（優等品）。查JGT156-2004竹膠合板模板表3，1220mm×2440mm×15mm規格竹膠板物理力學性能見下表。表3-1 梁底模板物理力學性能2440mm×1220mm×15mm竹膠板物理力學性能靜曲強度60MPa彈性模量5500MPa3.1梁底模板驗算梁底模板下采用橫向方木支撐。橫向分配方木采用

7、100x50mm方木，梁底下方間距0.15m。按位置1、位置2、豎向側模、翼緣底分別驗算。3.1.1位置1模板計算此位置梁高度為1800mm，則此處鋼筋混凝土自重按最大計為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 考慮到模板本身的連續性，模板底由規則的橫向木支承，按5跨連續單向板計算，計算跨徑200mm，計算寬度400mm（縱向方木布距400mm），將壓力化為線布荷載：其計算模型如下：查路橋施工計算手冊P765得：最大彎矩模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；則有計算撓度時，故模板強度及撓度均滿足要求。3.1.2位置2模板計算此位

8、置梁厚度為500mm，則此處鋼筋混凝土自重為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 考慮到模板本身的連續性，模板底由規則的橫向木支承，按5跨連續單向板計算，計算跨徑200mm，計算寬度600mm（縱向方木布距600mm），將壓力化為線布荷載：其計算模型如下：查路橋施工計算手冊P765得：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故模板強度及撓度均滿足要求。3.2側模板驗算側模板外采用豎向100x50mm木支承，布置間距200mm，豎向木縱橋向采用250mm鋼管連接，鋼管豎向布置間距600mm

9、。新澆混凝土作用在側模上的側壓力按與中較小值取用。取較小值。 式中：P-新澆注砼對模板的最大側壓力，N/mm2；-砼的容重，0.000026 N/mm2；t0-砼初凝時間，當無資料時，按 計算 ,T-砼的溫度，取28；-砼澆注速度，mm/h，取1000mm/h；H-砼側壓力計算位置處至砼頂面的總高度，H=1800mm；1-外加劑修正系數，不摻加外加劑時取1，摻具有緩凝使用的外加劑時取1.2；2-砼坍落度修正系數，取1.15。計算寬度按橫向鋼管布置間距600mm取用，計算跨徑按豎向木布置間距200mm取用，作用在側模板上的側壓力轉化為線荷載： 其計算模型如下：查路橋施工計算手冊P765得：截面慣

10、性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故模板強度及撓度均滿足要求。3.3翼緣底模板驗算翼緣底梁最大高度為450mm，則此處鋼筋混凝土自重為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 考慮到模板本身的連續性，模板底由規則的橫向木支承，按5跨連續單向板計算，計算跨徑300mm，計算寬度625m（縱向方木布距625mm），將壓力化為線布荷載：其計算模型如下：查路橋施工計算手冊P765得：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故

11、模板強度及撓度均滿足要求。4方木強度與剛度驗算4.1 橫向方木強度與剛度驗算橫向方木承受底模傳遞的均布荷載，按位置1、位置2、翼緣底分別驗算。橫向方木橫斷面為高0.1m×寬0.05m矩形截面，其力學性能及計算參數如下：表4 梁底模板物理力學性能彎曲應力13MPa彈性模量10000MPa4.1.1位置1橫向木驗算此處梁高度為1800m，則此處鋼筋混凝土自重按最大計為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 按3跨連續單向板計算，計算跨徑400m，計算寬度200m（橫向木間距200m），將壓力化為線布荷載：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2

12、-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故橫向方木強度及剛度滿足要求。4.1.2位置2橫向木驗算此處梁高度為500mm，則此處鋼筋混凝土自重按最大計為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 按3跨連續單向板計算，計算跨徑600m，計算寬度200m（橫向木間距200mm），將壓力化為線布荷載：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故橫向方木強度及剛度滿足要求。4.1.3翼緣處橫向木驗算此處梁高度為450mm，則此處鋼筋混凝土自重按最大計為：永久荷載分項系數取1.2，可

13、變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為： 按2跨連續單向板計算，計算跨徑625m，計算寬度300m（橫向木間距300m），將壓力化為線布荷載：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩（查附表2-11）模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故橫向方木強度及剛度滿足要求。4.2 縱向方木強度與剛度驗算縱向方木橫斷面為100mm×100mm方形截面，取位置1處梁高度1800mm進行計算，則此處鋼筋混凝土自重按最大計為：永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4，則設計荷載為：考慮到模板本身的連續性，并取腹板處按5跨連續梁計算，計算寬度400mm，計算跨徑600mm

14、（縱向立桿布置間距600mm），將壓力化為線布荷載：截面慣性矩：I=；截面抵抗矩：W=；最大彎矩模板強度及剛度分別按以下兩式進行驗算：則有計算撓度時，故縱向方木強度及剛度滿足要求。位置2處：，；翼緣處：，均滿足要求。5支架立桿驗算5.1 支架立桿分析便于分析起見，在計算過程中假定混凝土為理想流體材料，即材料顆粒之間不存在剪應力，這個假定對于一次澆筑完成的箱梁是恰當的，因為混凝土尚未初凝，應力重分布現象不明顯；對于兩次澆筑的箱梁，先澆的混凝土底板已經初凝，具備了一定的應力重分布能力，上述假定會有一定偏差，但總體來說底板初凝形成的應力重分布對于支架受力是有利的。由于竹膠板的剛度較小，在澆筑混凝土時

15、作用在底部支架上的荷載是不均勻的，通常腹板位置支架承受的荷載相對較大，翼緣位置支架承受的荷載相對較小，而腹板之間的支架承受的荷載介于上述兩者之間。因此，主要對腹板及腹板之間的支架立桿進行強度和穩定性驗算，考慮到立桿的布置情況及箱梁截面尺寸，取圖2所示三個控制截面進行驗算，橫截面計算位置如圖3所示。進行強度驗算時，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.4。5.2立桿強度及穩定性驗算立桿強度根據以下式子進行驗算：立桿穩定性根據以下式子進行驗算：N 單根立桿所承受的軸向壓力；軸心受壓構件的穩定系數；A 鋼管橫截面面積；鋼材的抗壓強度設計值，取；穩定系數由構件的長細比通過查表而得，其中為鋼管

16、的計算長度，驗算時按最不利情況取=2100mm。則，對應穩定系數為=0.381。位置1處所承受的軸向N取最大，此處立桿布置間距為600x400mm。綜上，有。故支架強度及穩定性滿足要求。5.3支架抗風驗算5.3.1風荷載作用下立桿產生的彎矩按以下式行計算：其中： a立桿縱距，l0為立桿計算長度，為橫向風荷載標準值。 =0.7µZµS W0式中：µZ-風壓高度變化系數，梁頂離地面約9m，取1 µS-腳手架風荷載體形系數，取1.3-腳手架擋風系數，取0.087W0-基本風壓，計算中取0.862 KN/m2。5.3.2單肢立桿軸向力按下式計算：-腳手架結構自重

17、標準值產生的軸向力-腳手板及構配件自重標準值產生的軸向力-施工荷載產生的軸向力總和其中；。代入數據，得5.3.3考慮風荷載效應時，立桿壓彎強度按下式計算：其中-有效彎矩系數，采用1.0；-截面塑性發展系數，鋼管截面為1.15；-立桿截面模量，采用5078mm3；-歐拉臨界力，(E為材料彈性模量205000MPa，為壓桿長細比,)代入數據，得 綜上可知支架抗風穩定性滿足要求。6地基承載力計算計算時采用300mm厚C20砼作為立桿墊層，地基承載力按照計算，為單根立桿的軸向力（），為立桿底部鋼墊板邊長，此處為150mm，為底部混凝土厚度，此處為300mm，代入數據可得所需地基承載力為28.9KPa1

18、00 KPa（設計承載力），滿足要求。如采用枕木，每根立桿下枕木面積。7梁柱式支架驗算7.1說明本連續梁上跨溫厚高速，預留一跨采用雙門洞梁柱式支架體系,門洞上采用同其它跨布置鋼管支架。門洞梁柱體系采用300mm×8mm鋼管立柱、50a工字鋼(下層)、36a工字鋼(上層)搭設，梁柱體系上部為鋼管支架（布置方式與其它跨一樣），鋼管與上層36a工字鋼間采用100x100mm方木支撐，布置同鋼管縱向布置間距（600mm）。門洞鋼管柱布置間距3000m，鋼管柱采用鋼板密封，柱內填滿砂；鋼管柱底設通長C25砼基礎，高500m，寬800m，長15m。上部鋼管支架前面已經檢算過，這里只對下部梁柱體系

19、進行檢算。7.2工字鋼驗算7.2.1順橋向36b工字鋼驗算此處工字鋼受到上層鋼管支架立桿傳遞的集中荷載，這里對最不利處（腹板下方）36b工字鋼進行檢算。梁柱式支架搭設區域內梁最大高度1800mm。考慮上部施工活荷載及模板支架自重，腹板下方單根立桿受力為:，此處立桿布置400x600mm，立桿傳遞給縱向工字鋼豎向力。采用MIDAS/Civil 2013對其進行檢算，為2x6500mm跨徑，兩端各懸臂2500mm，其力學模型如下圖：圖7-1 計算模型Midas計算中考慮了工字鋼自重，計算結果如下：圖7-2 位移圖圖7-3 剪應力圖圖7-4 彎應力圖由以上結果可知：36b工字鋼最大彎應力，最大剪應力，滿足強度要求。36b工字鋼最大撓度，滿足剛度要求。7.2.2橫橋向50a工字鋼驗算此處工字鋼受到上層鋼管支架立桿傳遞的集中荷載，這里對最不利處（腹板下方）50a工字鋼進行檢算。采用MIDAS/Civil 2013對其進行檢算，為4x3000mm跨徑，兩端各懸臂1000mm，其力學模型如下圖：圖7-1 計算模型Midas計算中考慮了工字鋼自重，計算結果如下：圖7-2 位移圖圖7-3 剪應力圖圖7-4 彎應力圖圖7-5 支反力圖由以上結果可知：50a工字鋼最大彎應力，最大剪應力，滿足強度