1、建筑精品歡迎下載1.11.21.3混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理思考題及習(xí)題（參考答案）第1章緒論鋼筋混凝土梁破壞時的特點是： 受拉鋼筋屈服，受壓區(qū)混凝土被壓碎， 破壞前變形較大，有明顯預(yù)兆，屬于延性破壞類型。在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，利用混凝土的抗壓能力較強而抗拉能力很弱，鋼筋的抗拉能力很強的特點， 用混凝土主要承受梁中和軸以上受壓區(qū)的壓力，鋼筋主要承受中和軸以下受拉區(qū)的拉力，即使受拉區(qū)的混凝土開裂后梁還能繼續(xù)承受相當(dāng)大的荷載，直到受拉鋼筋達到屈服強度以后，荷載再略有增加，受壓區(qū)混凝土被壓碎，梁才破壞。由于混凝土硬化后鋼筋與混凝土之間產(chǎn)生了良好的粘結(jié)力,且鋼筋與混凝土兩種材料的溫度線膨脹系數(shù)十分接近，當(dāng)溫度變

2、化時，不致產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力而破壞二者之間的粘結(jié)，從而保證了鋼筋和混凝土的協(xié)同工作。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的優(yōu)點有：1）經(jīng)濟性好，材料性能得到合理利用；2）可模性好；3）耐久性和耐火性好，維護費用低； 4）整體性好，且通過合適的配筋，可獲得較好的延性;5 ）剛度大，阻尼大；6）就地取材。缺點有：1 ）自重大；2）抗裂性差；3）承載力有限；4 ）施工復(fù)雜；5）加固困難。本課程主要內(nèi)容分為“混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理”和“混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計”兩部分。前者主要講述各種混凝土基本構(gòu)件的受力性能、截面設(shè)計計算方法和構(gòu)造等混凝土結(jié)構(gòu)的基本理論,屬于專業(yè)基礎(chǔ)課內(nèi)容；后者主要講述梁板結(jié)構(gòu)、單層廠房、多層和高層房屋、公路橋梁等的結(jié)

3、構(gòu)設(shè)計,屬于專業(yè)課內(nèi)容。學(xué)習(xí)本課程要注意以下問題:1）加強實驗、實踐性教學(xué)環(huán)節(jié)并注意擴大知識面；2）突出重點，并注意難點的學(xué)習(xí)；3）深刻理解重要的概念，熟練掌握設(shè)計計算的 基本功，切忌死記硬背。第2章混凝土結(jié)構(gòu)材料的物理力學(xué)性能2.1混凝土的立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k是根據(jù)以邊長為150mm的立方體為標(biāo)準(zhǔn)試件，在fck是根據(jù)以有95%保證率的立方體抗壓強度確定的。混凝土的軸心抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值 150mm xi50mm X300mm的棱柱體為標(biāo)準(zhǔn)試件，在與立方體標(biāo)準(zhǔn)試件相同的養(yǎng)護條件下，按照棱柱體試件試驗測得的具有95%保證率的抗壓強度確定的。混凝土的軸心抗拉強度標(biāo) 準(zhǔn)值ftk是采用直接軸心抗

4、拉試驗直接測試或通過圓柱體或立方體的劈裂試驗間接測試，測 得的具有95%保證率的軸心抗拉強度。由于棱柱體標(biāo)準(zhǔn)試件比立方體標(biāo)準(zhǔn)試件的高度大, 試驗機壓板與試件之間的摩擦力對棱柱體試件高度中部的橫向變形的約束影響比對立方體fck低于fcu,k。軸心抗拉強試件的小，所以棱柱體試件的抗壓強度比立方體的強度值小，故 度標(biāo)準(zhǔn)值ftk與立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k之間的關(guān)系為：ftk =0.80.395 fc0：k5(1 1.6456嚴(yán)5 xot2。軸心抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值fck與立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k之間的關(guān)系為:fck =0.8882 fcu,k。2.2混凝土的強度等級是根據(jù)立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值確定

5、的。我國新規(guī)范規(guī)定的混凝土強度等級有 C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75 和 C80,共14個等級。2.3根據(jù)約束原理，要提高混凝土的抗壓強度，就要對混凝土的橫向變形加以約束，從而限制混凝土內(nèi)部微裂縫的發(fā)展。因此，工程上通常采用沿方形鋼筋混凝土短柱高度方向環(huán)向設(shè)置密排矩形箍筋的方法來約束混凝土，然后沿柱四周支模板，澆筑混凝土保護層，以此改善鋼筋混凝土短柱的受力性能，達到提高混凝土的抗壓強度和延性的目的。2.4單向受力狀態(tài)下，混凝土的強度與水泥強度等級、水灰比有很大關(guān)系，骨料的性質(zhì)、混凝土的級配、混凝土成型方法、硬化時的環(huán)境條件

6、及混凝土的齡期也不同程度地影響混凝土的強度。混凝土軸心受壓應(yīng)力一應(yīng)變曲線包括上升段和下降段兩個部分。上升段可分為三段，從加載至比例極限點 A為第1階段，此時，混凝土的變形主要是彈性變形，應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系接近直線；超過 A點進入第2階段，至臨界點 B,此階段為混凝土裂縫穩(wěn)定擴展階段；此后直至峰點C為第3階段，此階段為裂縫快速發(fā)展的不穩(wěn)定階段，峰點C相應(yīng)的峰值應(yīng)力通常作為混凝土棱柱體的抗壓強度fc，相應(yīng)的峰值應(yīng)變 S 般在0.00150.0025之間波動,通常取0.002。下降段亦可分為三段，在峰點C以后，裂縫迅速發(fā)展，內(nèi)部結(jié)構(gòu)的整體受到愈來愈嚴(yán)重的破壞，應(yīng)力一應(yīng)變曲線向下彎曲，直到凹向發(fā)生改變，曲

7、線出現(xiàn)拐點“拐點”隨著變形的增加，曲線逐漸凸向應(yīng)變軸方向發(fā)展，此段曲線中曲率最大的一點稱為收斂點E;從“收斂點”開始以后直至F點的曲線稱為收斂段，這時貫通的主裂縫已很寬，混凝土最終被破壞。常用的表示混凝土單軸向受壓應(yīng)力一應(yīng)變曲線的數(shù)學(xué)模型有兩種,第一種2.52.62.72.8為美國E.Hognestad建議的模型：上升段為二次拋物線，下降段為斜直線；第二種為德國Rusch建議的模型：上升段采用二次拋物線，下降段采用水平直線。連接混凝土受壓應(yīng)力一應(yīng)變曲線的原點至曲線任一點處割線的斜率，即為混凝土的變形模量。在混凝土受壓應(yīng)力一應(yīng)變曲線的原點作一切線，其斜率即為混凝土的彈性模量。混凝土在荷載重復(fù)作用

8、下引起的破壞稱為疲勞破壞。當(dāng)混凝土試件的加載應(yīng)力小于混凝土疲勞強度fcf時，其加載卸載應(yīng)力一應(yīng)變曲線形成一個環(huán)形，在多次加載卸載作用下，應(yīng)力一應(yīng)變環(huán)越來越密合，經(jīng)過多次重復(fù)，這個曲線就密合成一條直線。當(dāng)混凝土試件的加載應(yīng)力大于混凝土疲勞強度 fcf時，混凝土應(yīng)力一應(yīng)變曲線開始凸向應(yīng)力軸，在重復(fù)荷載過程中逐漸變成直線，再經(jīng)過多次重復(fù)加卸載后， 其應(yīng)力一應(yīng)變曲線由凸向應(yīng)力軸而逐漸凸向應(yīng)變軸,以致加卸載不能形成封閉環(huán)，且應(yīng)力一應(yīng)變曲線傾角不斷減小。結(jié)構(gòu)或材料承受的荷載或應(yīng)力不變，而應(yīng)變或變形隨時間增長的現(xiàn)象稱為徐變。徐變對混凝土結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的工作性能有很大影響，它會使構(gòu)件的變形增加，在鋼筋混凝土截面中

9、引起應(yīng)力重分布的現(xiàn)象，在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中會造成預(yù)應(yīng)力損失。影響混凝土徐變的主要因素有:1）時間參數(shù)；2）混凝土的應(yīng)力大小；3 ）加載時混凝土的齡期；4）混凝土的組成成分；5）混凝土的制作方法及養(yǎng)護條件； 6）構(gòu)件的形狀及尺寸；7）鋼筋的存在等。減少徐變的方法有：1）減小混凝土的水泥用量和水灰比；2）采用較堅硬的骨料；3）養(yǎng)護時盡量保持高溫高濕，使水泥水化作用充分； 4）受到荷載作用后所處的環(huán)境盡量溫度低、濕度高。當(dāng)養(yǎng)護不好以及混凝土構(gòu)件的四周受約束從而阻止混凝土收縮時,會使混凝土構(gòu)件表面出現(xiàn)收縮裂縫；當(dāng)混凝土構(gòu)件處于完全自由狀態(tài)時，它產(chǎn)生的收縮只會引起構(gòu)件的縮短而不會產(chǎn)生裂縫。影響混凝土收縮

10、的主要因素有：1）水泥的品種；2）水泥的用量；3）骨料的性質(zhì);4）養(yǎng)護條件；5）混凝土制作方法；6）使用環(huán)境；7）構(gòu)件的體積與表面積的比值。減少收縮的方法有：1）采用低強度水泥；2）控制水泥用量和水灰比；3）采用較堅硬的骨料；4）在混凝土結(jié)硬過程中及使用環(huán)境下盡量保持高溫高濕;5）澆筑混凝土?xí)r盡量保證混凝土澆搗密實；6）增大構(gòu)件體表比。2.9軟鋼的應(yīng)力一應(yīng)變曲線有明顯的屈服點和流幅,而硬鋼則沒有。對于軟鋼，取屈服下限作為鋼筋的屈服強度；對于硬鋼，取極限抗拉強度Ob的85%作為條件屈服點，取條件屈服點HPB235 級（I 級，符號 0 ）、HRB335 級（U作為鋼筋的屈服強度。熱軋鋼筋按強度可

11、分為級，符號1丄）、HRB400級（m級，符號 業(yè)）和RRB400級（余熱處理m級，符號 業(yè)R）四）、種類型。常用的鋼筋應(yīng)力一應(yīng)變曲線的數(shù)學(xué)模型有以下三種:1）描述完全彈塑性的雙直線2.102.112.12模型；2）描述完全彈塑性加硬化的三折線模型；3）描述彈塑性的雙斜線模型。鋼筋主要有熱軋鋼筋、高強鋼絲和鋼絞線、熱處理鋼筋和冷加工鋼筋等多種形式。鋼筋冷加工的方法有冷拉和冷拔。冷拉可提高鋼筋的抗拉強度，但冷拉后鋼筋的塑性有所降低。可同時提高鋼筋的抗拉及抗壓強度，但塑性降低很多。冷拔鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)對鋼筋性能的要求如下：1）鋼筋的強度必須能保證安全使用；2）鋼筋具有一定的塑性；3）鋼筋的可焊性較好

12、；4 ）鋼筋的耐火性能較好；5 ）鋼筋與混凝土之間有足夠的粘結(jié)力。鋼筋混凝土受力后會沿鋼筋和混凝土接觸面上產(chǎn)生剪應(yīng)力,通常把這種剪應(yīng)力稱為鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)力。影響鋼筋與混凝土粘結(jié)強度的主要因素有：混凝土強度、保護層厚度及鋼筋凈間距、橫向配筋及側(cè)向壓應(yīng)力、鋼筋表面形狀以及澆筑混凝土?xí)r鋼筋的位置等。保證3.13.23.3鋼筋和混凝土之間有足夠的粘結(jié)力的構(gòu)造措施有:1）對不同等級的混凝土和鋼筋，要保證最小搭接長度和錨固長度；2）為了保證混凝土與鋼筋之間有足夠的粘結(jié)，必須滿足鋼筋最小間距和混凝土保護層最小厚度的要求；3）在鋼筋的搭接接頭范圍內(nèi)應(yīng)加密箍筋；4）為了保證足夠的粘結(jié)在鋼筋端部應(yīng)設(shè)置彎鉤

13、。此外，對高度較大的混凝土構(gòu)件應(yīng)分層澆注或二次澆搗，另外，對于銹蝕鋼筋，一般除重銹鋼筋外，可不必除銹。第3章按近似概率理論的極限狀態(tài)設(shè)計法結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力稱為結(jié)構(gòu)的可靠性。它包含安全性、適用性、耐久性三個功能要求。結(jié)構(gòu)超過承載能力極限狀態(tài)后就不能滿足安全性的要求；結(jié)構(gòu)超過正常使用極限狀態(tài)后就不能保證適用性和耐久性的功能要求。建筑結(jié)構(gòu)安全等級是根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)破壞時可能產(chǎn)生的后果嚴(yán)重與否來劃分的。所有能使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力或變形的原因統(tǒng)稱為作用，荷載則為“作用”中的一種，屬于直接作用,其特點是以力的形式出現(xiàn)的。影響結(jié)構(gòu)可靠性的因素有:1）設(shè)計使用年限；2）設(shè)計、施工、

14、使用及維護的條件；3）完成預(yù)定功能的能力。結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力與構(gòu)件的幾何尺寸、配筋情況、混凝土和鋼筋的強度等級等因素有關(guān)。由于材料強度的離散性、構(gòu)件截面尺寸的施工誤差及簡化計算時由于近似處理某些系數(shù)的誤差，使得結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力具有不確定的性質(zhì)，所以抗力是一個隨機變量。整個結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的一部分超過某一特定狀態(tài)就不能滿足設(shè)計指定的某一功能要求，這個特定狀態(tài)稱為該功能的極限狀態(tài)。結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為兩類，一類是承載能力極限狀態(tài)，即結(jié)3.43.53.63.73.83.9構(gòu)或構(gòu)件達到最大承載能力或者達到不適于繼續(xù)承載的變形狀態(tài)。另一類是正常使用極限狀態(tài)，即結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到正常使用或耐久性能中某項規(guī)定限值的狀態(tài)。建

15、筑結(jié)構(gòu)應(yīng)該滿足安全性、適用性和耐久性的功能要求。結(jié)構(gòu)的設(shè)計工作壽命是指設(shè)計規(guī)定的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件不需進行大修即可按其預(yù)定目的使用的時期，它可按建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)確定，業(yè)主可提出要求，經(jīng)主管部門批準(zhǔn)，也可按業(yè)主的要求確定。結(jié)構(gòu)超過其設(shè)計工作壽命并不意味著不能再使用，只是其完成預(yù)定功能的能力越來越差了。正態(tài)分布概率密度曲線主要有平均值莎口標(biāo)準(zhǔn)差（兩個數(shù)字特征。謹(jǐn)大，表示曲線離縱軸越遠(yuǎn)；0越大，表示數(shù)據(jù)越分散，曲線扁而平；反之，則數(shù)據(jù)越集中，曲線高而窄。正態(tài)分布概率密度曲線的主要特點是曲線呈鐘形，并以x= J為對稱軸呈對稱分布，峰點橫座標(biāo)為平均值 W峰點兩側(cè)卩±0處各有一個反彎點，且

16、曲線以 x軸為漸近線。P（x> xo）=1 P（X孝0）=1 ，復(fù)f（x）dx。保證結(jié)構(gòu)可靠的概率稱為保證率，如95%、97.73%。結(jié)構(gòu)的可靠度就是結(jié)構(gòu)可靠性的概率度量。結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)3=回0,它和失效概率一樣可作為衡量結(jié)構(gòu)可靠度的一個指標(biāo)。我國建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)定義結(jié)構(gòu)可靠度是結(jié)構(gòu)在設(shè)計工作壽命內(nèi)，在正常條件下，完成預(yù)定功能的概率。設(shè)R表示結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力，S表示荷載效應(yīng)，Z = RS就是結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)。整個結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的一部分超過某一特定狀態(tài)就不能滿足設(shè)計指定的某一功能要求，這個特定狀態(tài)就是該功能的極限狀態(tài)。Z >0表示結(jié)構(gòu)處于可靠狀態(tài)；Zv 0表示結(jié)構(gòu)處于失效（破壞）狀態(tài)；Z

17、= 0表示結(jié)構(gòu)達到極限狀態(tài)。Z= R Sv 0（即構(gòu)件失效）出現(xiàn)的概率即為失效概率 pf，可靠概率ps= 1-pf，目標(biāo)可靠指標(biāo)就是使結(jié)構(gòu)在按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時其完成預(yù)定功能的概率不低于某一允許的水平時的可靠指標(biāo)。可靠指標(biāo)蘆失效概率Pf之間有 對應(yīng)的關(guān)系，它們都可以用來衡量結(jié)構(gòu)可靠度。可靠指標(biāo)B可按公式3=0=（遲/ JctR +&確定。我國“規(guī)范”采用的概率極限狀態(tài)設(shè)計法是一種近似方法，因為其中用到的概率統(tǒng)計特征值只有平均值和均方差，并非實際的概率分布，并且在分離導(dǎo)出分項系數(shù)時還作了一些假定，運算中采用了一些近似的處理方法,因而計算結(jié)果是近似的，所以只能稱為近似概率設(shè)計法。3.1

18、0我國“規(guī)范”承載力極限狀態(tài)設(shè)計表達式如下:1)對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，其表達式一般形式為：n0pGCGGk +YQ1CQ1Q1k +無 Qi CQCiOik R(fSk S, fCk 門%)=R( fS, fC ,ak.)i =22）對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，其表達式一般形式為：n丫0（YgCgGr +S 咕CQi屮CiQikR（ fSk S, fCk C, ak .R（fS,怯忌）i 4式中，Tq 結(jié)構(gòu)木構(gòu)牛的重要性系數(shù)，與安全等級對應(yīng)，對安全等級為一級或設(shè)計使用年限為100年及以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于1.1;對安全等級為二級或設(shè)計使用年限為50年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于1.0;對安全等級為

19、三級或設(shè)計使用年限為5年及以下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應(yīng)小于0.9;在抗震設(shè)計中，不考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性 系數(shù);Gk 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值;Q 1k最大的一個可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值;Qik 其余可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值;免、Yqj、Qi 永久荷載、可變荷載的分項系數(shù)，當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由可變荷載效應(yīng)控制的組合一般7g取1.2；對由永久荷載效應(yīng)控制的組合一般7g取1.35，當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，取 = 1.0；可變荷載的分項系數(shù) 1、咕一般取1.4;Cg、Cqi、CQi分別為永久荷載、第一種可變荷載、其他可變荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)，即由荷載求出荷載效應(yīng)（如荷載引出的彎矩、剪力、軸力和變形等）須乘的系數(shù);屮Ci 可

20、變荷載組合值系數(shù)。不等式右側(cè)為結(jié)構(gòu)承載力，用承載力函數(shù)R（）表示，表明其為混凝土和鋼筋強度標(biāo)準(zhǔn)值（fck、fsk）、分項系數(shù)（Yc、Ys）、幾何尺寸標(biāo)準(zhǔn)值（ak）以及其他參數(shù)的函數(shù)。式中可靠指標(biāo)體現(xiàn)在了承載力分項系數(shù) Yc、YS及荷載分項系數(shù) 、Yq中。3.11荷載標(biāo)準(zhǔn)值是荷載的基本代表值。它是根據(jù)大量荷載統(tǒng)計資料，運用數(shù)理統(tǒng)計的方法確定具有一定保證率的統(tǒng)計特征值，這樣確定的荷載是具有一定概率的最大荷載值，稱為荷載標(biāo)準(zhǔn)值。可變荷載的頻遇值系數(shù)乘以可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值所得乘積稱為荷載的頻遇值，可變荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)乘以可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值所得乘積稱為荷載的準(zhǔn)永久值。考慮到兩個或兩個以上可變荷載同時出現(xiàn)的可能

21、性較小，引入荷載組合值系數(shù)對基本標(biāo)準(zhǔn)值進行折減，即可變荷載的組合值系數(shù)乘以可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值所得乘積即為荷載的組合值。因為根據(jù)實際設(shè)計的需要，常須區(qū)分荷載的短期作用（標(biāo)準(zhǔn)組合、頻遇組合）和荷載的長期作用（準(zhǔn)永久組合）下構(gòu)件的變形大小和裂縫寬度計算，所以，對正常使用極限狀態(tài)驗算，要按不同的設(shè)計目的，區(qū)分荷載的標(biāo)準(zhǔn)S取為永久荷載及組合和荷載的準(zhǔn)永久組合。按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合時，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值第一個可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值與其他可變荷載的組合值之和。按荷載的準(zhǔn)永久組合時，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值S取為永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值與可變荷載的準(zhǔn)永久值之和。1.645倍的標(biāo)3.12根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值取混

22、凝土強度平均值減準(zhǔn)差。混凝土材料強度分項系數(shù)是根據(jù)軸心受壓構(gòu)件按照目標(biāo)可靠指標(biāo)經(jīng)過可靠度分析而確定的，混凝土強度的分項系數(shù)7C規(guī)定取為1.4。混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土強度的分項系數(shù)，即得到混凝土強度設(shè)計值。3.13混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中取國家冶金局標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的鋼筋廢品限值作為鋼筋的強度標(biāo)準(zhǔn)值。鋼筋強度標(biāo)準(zhǔn)值除以鋼筋強度的分項系數(shù)即得到鋼筋強度設(shè)計值。混凝土的材料強度標(biāo)準(zhǔn)值是取其強度平均值減1.645倍的標(biāo)準(zhǔn)差所得，其強度設(shè)計值則是取強度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土材2倍的標(biāo)準(zhǔn)差所得，其強度料強度的分項系數(shù)；鋼筋的材料強度標(biāo)準(zhǔn)值是取其強度平均值減設(shè)計值則是取強度標(biāo)準(zhǔn)值除以鋼筋材料強度的分項系數(shù)。受彎構(gòu)件的正截

23、面受彎承載力4.1混凝土彎曲受壓時的極限壓應(yīng)變Zcu的取值如下：當(dāng)正截面處于非均勻受壓時,Zcu的取值隨混凝土強度等級的不同而不同,即 心U = 0.0033 0.5(fcu,k 50)X10-5,且當(dāng)計算的 名cu值大于0.0033時，取為0.0033;當(dāng)正截面處于軸心均勻受壓時，甌取為0.002。4.2所謂“界限破壞”是指正截面上的受拉鋼筋的應(yīng)變達到屈服的同時，受壓區(qū)混凝土邊緣纖維4.34.4的應(yīng)變也正好達到混凝土極限壓應(yīng)變時所發(fā)生的破壞。此時，受壓區(qū)混凝土邊緣纖維的應(yīng)變龜= 取=0.0033 0.5(fcu,k 50)X10-5，受拉鋼筋的應(yīng)變 2s = sy = fy/Es。因為受彎構(gòu)

24、件正截面受彎全過程中第I階段末 （即2階段）可作為受彎構(gòu)件抗裂度的計算依據(jù);第n階段可作為使用荷載階段驗算變形和裂縫開展寬度的依據(jù)；第m階段末（即m a階段）可作為正截面受彎承載力計算的依據(jù)。所以必須掌握鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面受彎全過程中各階段的應(yīng)力狀態(tài)。正截面受彎承載力計算公式正是根據(jù)ma階段的應(yīng)力狀態(tài)列出的。當(dāng)縱向受拉鋼筋配筋率P滿足Pmin蘭P蘭Pb時發(fā)生適筋破壞形態(tài)；當(dāng) P< Pmin時發(fā)生少筋破壞形態(tài)；當(dāng) P> 時發(fā)生超筋破壞形態(tài)。與這三種破壞形態(tài)相對應(yīng)的梁分別稱為適筋梁、少筋梁和超筋梁。由于少筋梁在滿足承載力需要時的截面尺寸過大,造成不經(jīng)濟,且它的承載力取決于混凝土的

25、抗拉強度，屬于脆性破壞類型，故在實際工程中不允許采用。超筋梁破壞時受拉鋼筋應(yīng)力低于屈服強度，使得配置過多的受拉鋼筋不能充分發(fā)揮作用,由于屬于成鋼材的浪費，且它是在沒有明顯預(yù)兆的情況下由于受壓區(qū)混凝土被壓碎而突然破壞,4.54.64.7脆性破壞類型，故在實際工程中不允許采用。縱向受拉鋼筋總截面面積 As與正截面的有效面積 bho的比值，稱為縱向受拉鋼筋的配筋百分率，簡稱配筋率，用 P表示。從理論上分析，其他條件均相同 (包括混凝土和鋼筋的強度等級與截面尺寸)而縱向受拉鋼筋的配筋率不同的梁將發(fā)生不同的破壞形態(tài)，顯然破壞形態(tài)不同的梁其正截面受彎承載力也不同，通常是超筋梁的正截面受彎承載力最大，適筋梁

26、次之,少筋梁最小，但超筋梁與少筋梁的破壞均屬于脆性破壞類型，不允許采用，而適筋梁具有較好的延性，提倡使用。另外，對于適筋梁，縱向受拉鋼筋的配筋率P越大，截面抵抗矩系數(shù)Os將越大，則由M = OtsS fcbh(2可知，截面所能承擔(dān)的彎矩也越大，即正截面受彎承載力越大。單筋矩形截面梁的正截面受彎承載力的最大值Mu,max= a 1 fcbh2i(1 -0.5Eb)，由此式分析可知，Mu,max與混凝土強度等級、鋼筋強度等級及梁截面尺寸有關(guān)。在雙筋梁計算中，縱向受壓鋼筋的抗壓強度設(shè)計值采用其屈服強度fy，但其先決條件是:X >2as或z <h0 -as，即要求受壓鋼筋位置不低于矩形受壓

27、應(yīng)力圖形的重心。4.8雙筋截面梁只適用于以下兩種情況：1)彎矩很大，按單筋矩形截面計算所得的©又大于J，2)在不同荷載組合情況下，梁截面而梁截面尺寸受到限制，混凝土強度等級又不能提高時;承受異號彎矩時。應(yīng)用雙筋梁的基本計算公式時， 必須滿足xwbho和X2as這兩個適用條件，第一個適用條件是為了防止梁發(fā)生脆性破壞；第二個適用條件是為了保證受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時達到屈服強度。 x2as的雙筋梁出現(xiàn)在受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時達到屈服強度fy的情況下，此時正截面受彎承載力按公式：M u =口1 fcbx(h0 -X/2) + fyAs(h0 as)計算；xfy的情況下，此時正截< 2as的

28、雙筋梁出現(xiàn)在受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時不能達到其屈服強度面受彎承載力按公式：M u =fyAs(h0 -as)計算。4.9T形截面梁有兩種類型，第一種類型為中和軸在翼緣內(nèi)，即x<hf，這種類型的T形梁的受彎承載力計算公式與截面尺寸為 bf 41的單筋矩形截面梁的受彎承載力計算公式完全相同;第二種類型為中和軸在梁肋內(nèi)，即X> hf，這種類型的T形梁的受彎承載力計算公式與截面尺寸為b>41，as = hf /2，As= Asi(Asi滿足公式f yAsi =耳f c(bfb)hf)的雙筋矩形截面梁的受彎承載力計算公式完全相同。4.10在正截面受彎承載力計算中，對于混凝土強度等級等于及小

29、于C50的構(gòu)件，a 1值取為1.0；對于混凝土強度等級等于及大于C80的構(gòu)件，a1值取為0.94;而對于混凝土強度等級在C50C80之間的構(gòu)件，些值由直線內(nèi)插法確定，其余的計算均相同。25mm。4.1查表知，環(huán)境類別為一類，混凝土強度等級為C30時梁的混凝土保護層最小厚度為故設(shè) as= 35mm，貝Ll ho= h as= 500- 35= 465mm由混凝土和鋼筋等級，查表得:fc= 14.3N/mm2, ft = 1.43 N/mm2, fy= 300N/mm2,a1 = 1.0, p1 = 0.8, Eb = 0.55求計算系數(shù)«s90X106% fcbh2 "1.0

30、x14.3咒 250咒 4652 = 0.116© =1 - J1 -2% =1-7076 = 0.124 <-b =0.55，可以。1 + J1 - 2螢=0.5(1 + 7056) = 0.93890X106氏f/sh 300x0.938x465 688mm52-3 J18 «5f1 43AX。45 才燦=0.件一>250800 = 268mm且 As >0.002bh =0.002X250X500 = 250mm2，滿足要求。 選用3丄18, As= 763mm2,配筋圖如圖1所示。4.2 梁自重：gk =25X0.02X0.45 =2.25 kN/

31、m則簡支梁跨中最大彎矩設(shè)計值:M1= YcGMGk +YQ1MQ1k +送 JFciMQik)i =2=0化 2(gk +gk)i2 化 gqki28 81 2 1 2=1.0gx X(9.5 +2.25)X5.22 +1.4X X8X 5.228 8=85.514kN m%屮 ciMQik)nM2 = Y0(YGMGky=%*1(gk + gk)12 +Yq ci 1qk|28 81 2 1 2=1.0X1.35X-X(9.5 +2.25)X5.2 +1.4x 0.7x x 8x 5.2 8 8=80.114 kN mM = max Mi, M2= 85.514 kN m查表知，環(huán)境類別為二

32、類，混凝土強度等級為C40,梁的混凝土保護層最小厚度為30mm, 故設(shè) as= 40mm，貝Ll ho= h as= 450 40 = 410mm 由混凝土和鋼筋等級，查表得:2 2 2fc= 19.1 N/mm，ft= 1.71 N/mm，fy = 360N/mm，% = 1.0， P1 = 0.8，-b = 0.518求計算系數(shù)M% fcbh2= 1.0 薦為 004102 =0.133匕=1 一 J1 -s = 0.143 V ©b = 0.518，可以。1 + J1 -2%2= 0.92885.514X106氏f/sh)_ 3600.928冥 410 _624mm1業(yè)80 0

33、2 J16 0;-1 200 11f1 71人(0.45才燦=0.45>36200>450 =192口口2且 As A 0.002bh =0.002X200X450 =180 mm2,滿足要求。 選用2山6 + 1業(yè)18，As= 657mm2,配筋圖如圖2所示。4.3取板寬b= 1000mm的板條作為計算單元。(1)計算最大彎矩設(shè)計值 M方法一:M 砂漿=20 X).02 X1X1 X).5+20X).02X1 X1 >0.5= 0.4kN mM 砼板=25X).06X X X).5+2X/2X).02X X X1/3X)=0.83kN mMGk= 0.4+0.83 = 1.

34、23 kN m方法二:1 1MGk= (2.8 -0.5x) xdx X1X X = x(2.8 -0.5x)dx =1.23kN m又 MQk= PX = 1X1 = 1 kN m故雨篷板根部處的最大彎矩設(shè)計值:nM1=Y0(YGMGk +YQ1MQ1k +5： Qi屮CiMQik)i =2=1.0X1.2X1.23+1.4 X1)= 2.876 kN mnM2cCGMGkCiMQik)i zi=1.0X(1.35X1.23+1.4X0.7X1) = 2.6405 kN mM = max M1, M2= 2.876 kN m(2)查表知，環(huán)境類別為二類，混凝土強度等級為 C25時，板的混凝土

35、保護層最小厚度為 25mm,故設(shè) as= 30mm，貝Ll ho= h as= 80 30= 50mm由砼和鋼筋的強度等級，查表得:2 2 2fc= 11.9 N/mm2，ft= 1.27 N/mm2，fy= 300 N/mm22.876X106a1 = 1.0,上b = 0.5505= 2 =0.097a1 fcbho1.0x11.9x1000x502© =1 -J1 -2as =0.102<©b =0.518，可以。Ys1+j1 -2as= 0.949Mf/sh)=4空d=202mm2300x0.949x50t _ o fy又ra, f1 I c皿“品心03 b

36、= 0.55f1 27As>(0.4)bh=0.律一“0曲80=152.伽2且 As A 0.002bh =0.002 X1000 X 80 =160 mm2，滿足要求。 選用 丄6120, As= 236mm2。垂直于縱向受拉鋼筋布置 * 6250的分布鋼筋。4.4 fc= 14.3 N/mm2, ft= 1.43 N/mm2, fy = 300 N/mm2, a 1 = 1.0,匕b = 0.55查表知，環(huán)境類別為一類，混凝土強度等級為C30,梁的混凝土保護層最小厚度為25mm,故設(shè) as= 35mm，貝Ll ho= h as= 450 35 = 415mmAs = 804mm2 &

37、gt;(0.45主)bh =0.45咒 143 X 200X450 =193 mm2fy300且 As >"0.002bh= 0.002% 200450 =180 mm2,滿足要求。滿足適用條件。故 Mu= % fcbh；E(1 0.5©)=1.0X14.3X200X4152 x0.203x(1 -0.5X0.203)=89.84kN m> M= 70kN m,安全。4.5 fc= 11.9N/mm2，fy= fy = 300N/mm2，a 1 = 1.0， P1 = 0.8， Eb = 0.55查表知，環(huán)境類別為二類，混凝土強度等級為C25,梁的混凝土保護層最

38、小厚度為25mm，故設(shè)as = 35mm。假設(shè)受拉鋼筋放兩排，故 as= 60mm，貝U ho= h as= 500 60= 440mm取巴=巴b，則A，a1fcbhb(0.5b)As =''fy(h0 as)260>M0 -1.0咒11.9咒200咒 440 咒 0.55咒(1-0.5天 0.55)300(440-35)=628mm2As = E沁+ Astfy=0.55X十沁+62唱3002j200-2003 p23 J252=2548mm2受拉鋼筋選用3丄22 + 3丄25的鋼筋，As = 2613mm2;受壓鋼筋選用2丄20mm的鋼筋，As = 628mm2。配筋

39、圖如圖3所示。4.6(1 )選用混凝土強度等級為C40時2 2fc= 19.1N/mm，ft = 1.71N/mm，fy = fy = 360N/mm2，a 1 = 1.0， P1 = 0.8，巴b = 0.518鑒別類型:假設(shè)受拉鋼筋排成兩排，故取as= 60mm,則h0= h as= 750 60 = 690mm% fbh； (ho -虹)=1.0x19.1 X550X 100x(690 - -X 100)2 2=672.32kN m > M = 500kN m屬于第一種類型的T形梁。以bf代替b,可得s ='2%fcbfh0500咒1061.0X 19.1 X 550X 6

40、902 " 0.100巴=1j1-2%=0.106 V ©b = 0.518，可以。=0.947500 X106360x0.947x690 "21 2mmf1 71>(0.45A)b0.4-x2575401mm2且 As >0.002bh =0.002X250X750 =375 mm2,滿足要求。選用 7 1120, As= 2200mm2。(2)選用混凝土強度等級為C60時fc= 27.5N/mm2, ft = 2.04N/mm2, fy = fy = 360N/mm2,% = 0.98,-b = 0.499鑒別類型:假設(shè)受拉鋼筋排成兩排，故取as=

41、 60mm,則ho= h as= 750 60 = 690mma1fcbf'h；(h0.9 27.5510(69100)=948.64kN m > M = 500kN m建筑精品歡迎下載2仍然屬于第一種類型的 T形梁，故計算方法同（1）,最后求得As=2090mm2，選用7衛(wèi)20,2As = 2200mm。由此可見，對于此 T形梁，選用C40的混凝土即可滿足設(shè)計需要，表明提高混凝土強度等級對增大受彎構(gòu)件正截面受彎承載力的作用不顯著。4.7 fc= 14.3N/mm2，fy = fy = 300N/mm2，a 1 = 1.0，匕 b = 0.55鑒別類型:假設(shè)受拉鋼筋排成兩排，故取

42、as= 60mm，則ho= h as= 500 60 = 440mm% fcbf'h；(ho -虹)=1.0X14.3X4002X80X(440 -1x80)=183.04kN m < M = 250kN屬于第二種類型的T形梁。= ot1 fc (bf b)hf (h0 hf=1.0x14.3x(400 -200)x80x(440 -1x80)=91.52kN mM2= M Mi = 250 91.52= 158.48kN m比=M2 2S fcbhb158.48 咒106=0.2861.0X14.3X200X440則 © =1 J1 25 = 0.346 w = 0.

43、55，可以。山巨=0.827158.48X106 300% 0.827X440 "1452mm建筑精品歡迎下載A譏血-b)h；1.0x14.3% (400-200)x80 卄 2300As1 = = = 763mm2As = As1 + As2 = 1452 + 763= 2215mm2選用 6丄22, As = 2281mm2第5章受彎構(gòu)件的斜截面承載力5.1集中力到臨近支座的距離a稱為剪跨，剪跨a與梁截面有效高度ho的比值，稱為計算剪跨比,用A表示，即A= a/ho。但從廣義上來講，剪跨比A反映了截面上所受彎矩與剪力的相對比值,因此稱扎=M/Vho為廣義剪跨比，當(dāng)梁承受集中荷載時

44、，廣義剪跨比A = M/Vho= a/ho;當(dāng)梁承受均勻荷載時，廣義剪跨比 幾可表達為跨高比1/h0的函數(shù)。剪跨比A的大小對梁的斜截面受剪破壞形態(tài)有著極為重要的影響。對于無腹筋梁，通常當(dāng)AV 1時發(fā)生斜壓破壞；當(dāng)1V AV 3時常發(fā)生剪壓破壞；當(dāng) Z >3時常發(fā)生斜拉破壞。對于有腹筋梁，剪跨比入的大小及箍筋配置數(shù)量的多少均對斜截面破壞形態(tài)有重要影響,從而使得有腹筋梁的受剪破壞形態(tài)與無腹筋梁一樣，也有斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞三種。5.2鋼筋混凝土梁在其剪力和彎矩共同作用的剪彎區(qū)段內(nèi),將發(fā)生斜裂縫。在剪彎區(qū)段內(nèi)，由于截面上同時作用有彎矩 M和剪力V，在梁的下部剪拉區(qū)，因彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力和

45、因剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力形成了斜向的主拉應(yīng)力，當(dāng)混凝土的抗拉強度不足時，則開裂，并逐漸形成與主拉應(yīng)力相垂直的斜向裂縫。5.3斜裂縫主要有兩種類型：腹剪斜裂縫和彎剪斜裂縫。腹剪斜裂縫是沿主壓應(yīng)力跡線產(chǎn)生于梁腹部的斜裂縫，這種裂縫中間寬兩頭細(xì)， 呈棗核形，常見于薄腹梁中。 而在剪彎區(qū)段截面的稱為剪彎斜裂縫，這種下邊緣，由較短的垂直裂縫延伸并向集中荷載作用點發(fā)展的斜裂縫,5.45.55.65.75.8裂縫上細(xì)下寬，是最常見的。梁斜截面受剪破壞主要有三種形態(tài)：斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞。斜壓破壞的特征是,混凝土被腹剪斜裂縫分割成若干個斜向短柱而壓壞，破壞是突然發(fā)生的。剪壓破壞的特征通常是，在剪彎區(qū)段的受拉

46、區(qū)邊緣先出現(xiàn)一些垂直裂縫，它們沿豎向延伸一小段長度后,向延伸形成一些斜裂縫， 而后又產(chǎn)生一條貫穿的較寬的主要斜裂縫，稱為臨界斜裂縫,斜裂縫出現(xiàn)后迅速延伸， 使斜截面剪壓區(qū)的高度縮小，最后導(dǎo)致剪壓區(qū)的混凝土破壞,截面喪失承載力。斜拉破壞的特征是當(dāng)垂直裂縫一出現(xiàn)，就迅速向受壓區(qū)斜向伸展,就斜臨界使斜斜截面承載力隨之喪失，破壞荷載與出現(xiàn)斜裂縫時的荷載很接近，破壞過程急驟，破壞前梁變形亦小，具有很明顯的脆性。簡支梁斜截面受剪機理的力學(xué)模型主要有三種。第一種是帶拉桿的梳形拱模型， 適用于無腹筋梁，這種力學(xué)模型把梁的下部看成是被斜裂縫和垂直裂縫分割成一個個具有自由端的梳狀齒，梁的上部與縱向受拉鋼筋則形成帶

47、有拉桿的變截面兩鉸拱。用于有腹筋梁，這種力學(xué)模型把開裂后的有腹筋梁看作為拱形桁架,縫間的齒塊是受壓的斜腹桿，箍筋則是受拉腹桿。第三種是桁架模型,這種力學(xué)模型把有斜裂縫的鋼筋混凝土梁比擬為一個鉸接桁架,縱筋為下弦桿，腹筋為豎向拉桿，斜裂縫間的混凝土則為斜壓桿。第二種是拱形桁架模型,其中拱體是上弦桿,也適用于有腹筋梁,壓區(qū)混凝土為上弦桿,受拉后兩種力學(xué)模型與第一種力學(xué)模型的主要區(qū)別在于：1）考慮了箍筋的受拉作用；2）考慮了斜裂縫間混凝土的受壓作用。影響斜截面受剪性能的主要因素有：1）剪跨比；2）混凝土強度；3）箍筋配箍率；4）縱筋配筋率；5）斜截面上的骨料咬合力；6）截面尺寸和形狀。梁的斜壓和斜拉

48、破壞在工程設(shè)計時都應(yīng)設(shè)法避免。為避免發(fā)生斜壓破壞，設(shè)計時，箍筋的用量不能太多，也就是必須對構(gòu)件的截面尺寸加以驗算，控制截面尺寸不能太小。為避免發(fā)生斜拉破壞，設(shè)計時，對有腹筋梁，箍筋的用量不能太少，即箍筋的配箍率必須不小于規(guī)定的最小配箍率；對無腹筋板，則必須用專門公式加以驗算。（1）在均勻荷載作用下（即包括作用有多種荷載，但其中集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產(chǎn)生的剪力值小于總剪力值的 75%的情況），矩形、T形和I形截面的簡支梁的斜截面受剪承載力的計算公式為:Vu =Vcs Wsb =0.7ftbho +1.25 fyv 鼻 g +0.8 fyAsbsi門企 s式中 Vcs構(gòu)件斜截面上混凝土和箍

49、筋的受剪承載力設(shè)計值,Vcs= Vc+ Vs；Vsb與斜裂縫相交的彎起鋼筋的受剪承載力設(shè)計值;ft 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值;fyv 箍筋抗拉強度設(shè)計值;fy 彎起鋼筋的抗拉強度設(shè)計值;Asv配置在同一截面內(nèi)的各肢箍筋的全部截面面積,Asv= n Asvi,其中n為在同一截面內(nèi)的箍筋肢數(shù)，Asv1為單肢箍筋的截面面積;s沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距;Asb與斜裂縫相交的配置在同一彎起平面內(nèi)的彎起鋼筋截面面積;as 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角;b矩形截面的寬度，T形或I形截面的腹板寬度;ho構(gòu)件截面的有效高度。(2)在集中荷載作用下(即包括作用有各種荷載，且集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產(chǎn)生的剪力

50、值占總剪力值的 75%以上的情況)，矩形、T形和I形截面的獨立簡支梁的截面受剪承載力的計算公式為:Vu =Vcs +Vsb = J75 ftbho +1.0fyv 'Asv ho +0.8fyAsbSinots 人+1.0s式中入一一計算剪跨比，可取Z = a/ho, a為集中荷載作用點至支座截面或節(jié)點邊緣的距離，當(dāng)Z< 1.5時，取A = 1.5 ；當(dāng)A> 3時，取A= 3。5.9 連續(xù)梁與簡支梁的區(qū)別在于，前者在支座截面附近有負(fù)彎矩，在梁的剪跨段中有反彎點，因I-4/mJ的影響很大。對于受集中荷載的連續(xù)梁，在彎矩和剪力的作用下，由于剪跨段內(nèi)存在有正負(fù)兩向彎矩，因而會出現(xiàn)

51、兩條臨界斜裂此連續(xù)梁斜截面的破壞形態(tài)受彎矩比=M縫。并且在沿縱筋水平位置混凝土上會出現(xiàn)一些斷斷續(xù)續(xù)的粘結(jié)裂縫。臨近破壞時，上下粘結(jié)裂縫分別穿過反彎點向壓區(qū)延伸，使原先受壓縱筋變成受拉， 造成在兩條臨界斜裂縫之間的縱筋都處于受拉狀態(tài)，梁截面只剩中間部分承受壓力和剪力，這就相應(yīng)提高了截面的壓應(yīng)力和剪應(yīng)力，降低了連續(xù)梁的受剪承載力，因而，與相同廣義剪跨比的簡支梁相比，其受剪能力要低。對于受均布荷載的連續(xù)梁，當(dāng)彎矩比0< 1.0時，臨界斜裂縫將出現(xiàn)于跨中正彎矩區(qū)段內(nèi)，連續(xù)梁的抗剪能力隨的加大而提高；當(dāng)> 1.0時，臨界斜裂縫的位置將移到跨中負(fù)彎矩區(qū)內(nèi)，連續(xù)梁的抗剪能力隨的加大而降低。另外，

52、由于梁頂?shù)木己奢d對混凝土保護層起著側(cè)向約束作用，因而，負(fù)彎矩區(qū)段內(nèi)不會有嚴(yán)重的粘結(jié)裂縫，即使在正彎矩區(qū)段內(nèi)存在有粘結(jié)破壞，但也不嚴(yán)重。試驗表明，均布荷載作用下連續(xù)梁的受剪承載力不低于相同條件下的簡支梁的受剪承載力。由于連續(xù)梁的受剪承載力與相同條件下的簡支梁相比，僅在受集中荷載時偏低于簡支梁，而在受均布荷載時承載力是相當(dāng)?shù)摹２贿^，在集中荷載時，連續(xù)梁與簡支梁的這種對比，用的是廣義剪跨比，如果改用計算剪跨比來對比，由于連續(xù)梁的計算剪跨比大于廣義剪跨比，連續(xù)梁的受剪承載力將反而略高于同跨度的簡支梁的受剪承載力。據(jù)此，為了簡化計算，連續(xù)梁可以采用于簡支梁相同的受剪承載力計算公式，但式中的A應(yīng)為計算剪跨比，而使用條件及其他的截面限制條件和最小配箍率等均與簡支梁相同。5.10計算梁斜截面受剪承載力時應(yīng)選取以下計算截面:1）支座邊緣處斜截面；2）彎起鋼筋彎起點處的斜截面；3）箍筋數(shù)量和間距改變處的斜截面；4）腹板寬度改變處的斜截面。5.11由鋼筋和混凝土共同作用，對梁各個正截面產(chǎn)生的受彎承載力設(shè)計值Mu所繪制的圖形，稱為材料抵抗彎矩圖 Mr。以確定縱筋的彎起點來繪制Mr