1、2|丄12|、11 >222|112|1-1,2-2第八章鋼筋混凝土受沖切構(gòu)件承載力8. 1沖切破壞特征及影響因素沖切是指鋼筋混凝土板式構(gòu)件在集中力（局部荷載）作用 下的受力狀態(tài)，其破壞面為一錐體面。沖切破壞特征：沿45 °錐體沖壞。影響板抗沖切承載力的主§1、混凝土強度2、縱向配筋量3、板柱尺寸4、板柱形狀5、荷載或反力分布8.2受沖切承載力計算、無腹筋板的抗沖切驗算ID為了防止沿某一空間錐面發(fā)生沖切破壞，就必須保證該面 底部處的總剪力不大于該面的抗沖切承載力。對在局部荷載或 集中反力作用下，不配置箍筋、彎起鋼筋或任何其他形式抗沖 切鋼筋（也稱為腹筋）的鋼筋混凝土板

2、（見下圖示），規(guī)范作了如 下規(guī)定：F國07卩伉+0.15%,訥式中的系數(shù)幵，應按下列兩個公式計算，并取其中較小值:心=0.4 +(1.2/ps)"2 =0.5 +(asho/4uj隔Ip °圖84板受沖切承載力計算)局部荷載作用下;(b)集中反力作用下。1 一沖切破壞錐體的斜截面;2-臨界截面;3臨界截面的周長;4 一沖切破壞錐體的底面線。式中F沖切剪力設計值；血截面高度影響系數(shù)：當h<800mm時,取ph=1.0,當h>2000mm時，取ph=0.9,其間按線性內(nèi)插法取用；ft 混凝土軸心抗拉強度設計值；Open臨界截面周長上兩個方向碇有效預壓應力按長度的加權

3、 平均值，其值宜控制在103.5N / mm2范圍內(nèi)，未配預 應力筋的opcm= Ooum臨界截面的閭長：距離局部荷載或集中反力作用面積周 邊ho / 2處板垂直截面的最不利周長；h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度平均值 Hi局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)； n2 臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)； |3S 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺 寸的比值，艮不宜大于4，當氏<2時，取氏二2,當面 積為圓形時，取Ps =2；as板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)，對中柱，取二40,對邊柱，取a=30,對角柱，取as=20o二、抗沖切配筋設計ea當抗沖切承

4、載力不滿足上式要求時，可在柱周板內(nèi)配置抗剪鋼筋, 以提高其抗沖切能力。但從控制使用階段剪切變形及裂縫考慮，其提 高程度應予限制，因此，我國規(guī)范要求抗沖切截面應符合下列條件：Fl<l.O5fyufnho所需配筋面積可根據(jù)下列公式確定：當配置箍筋時，F(xiàn)0(0.3 5九 +0.15% 訥 ho +0.8fyxAsvu當配置彎起鋼筋時，F(xiàn)i<(0.35ft +O.15(jpctn)Tumho +0.8fyAsbusina式中A葉與45°傾斜的沖切破壞錐面相交的全部箍筋截面面積；Asbll與45°傾斜的沖切破壞錐面相交的全部彎起鋼筋截面面積 a彎起鋼筋對板面的傾角。ID為

5、保證抗剪鋼筋有效地發(fā)揮作用，規(guī)范規(guī)定板的厚度不應小于150mm,同時提出應符合下列配筋構(gòu)造要求:按計算所需箍筋應配置在沖切破壞錐體范圍內(nèi)，此外，尚應按 相同的箍筋直徑和間距向外延伸配置在不小于0. 5h°的范圍內(nèi)；箍筋 宜為封閉式，并應箍住架立鋼筋，箍筋直徑不應小于6mm,其間距不 應大于h° / 3 o彎起鋼筋可由一排或兩排組成，其彎起角可根據(jù)板厚在30° 45°之間選取；彎起鋼筋的傾斜段應與沖切破壞錐面相交，其交點 應在離局部荷載或集中反力作用面積周邊以外（1/22 / 3h的范圍內(nèi); 彎起鋼筋直徑不宜小于12mm,且每一方向不宜少于3根。配置箍筋或

6、彎起鋼筋后，尚應對原沖切破壞錐體以外的截面進 行沖切承載力驗算，驗算方法同前，但需取沖切破壞錐體以外05h° 處的最不利周長。若驗算不滿足要求，需對相應斜截面進行配筋計 算和排布，直到各處抗沖切能力均滿足要求為止。V、 b-dEUJOS爪蟲三、柱帽的設計混凝土板柱連接處也可采用設置柱帽的辦法來提高抗沖切承載 力。柱帽通常做成如圖所示的3種型式，其中無頂板柱帽用于板面荷 載較小的情形；折線形柱帽和有頂板柱帽用于板面荷載較大的情形， 前者從板到柱的傳力過程更為平緩，后者則施工較為方便。當柱帽的傾斜坡度及尺寸比例按圖所示確定時，柱帽本身一般不 存在沖切問題，但柱帽上邊緣處樓板仍需進行抗沖切驗算。驗算方法 同前述無腹筋板，只需將其中柱尺